(抱箍法)盖梁模板验算

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惠 东 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 Ⅰ 标 段 K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算

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年 月 日

惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段

联合体项目部永昌路桥施工处

2011年9月

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惠 东 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 Ⅰ 标 段 K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算

目 录

K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ........................................................................................................ - 3 -

第一章、编制依据....................................................................................................................... - 3 - 第二章、工程概况....................................................................................................................... - 3 - 第三章、支架设计要点 ............................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ............................................................................................................... - 4 -

4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图 .................................................................... - 4 - 4.2、荷载计算...................................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算...................................................................................................................... - 6 -

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K2+250中桥盖梁抱箍支架验算

第一章、编制依据

1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图,以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文(城市建设部分),以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料,以及相关补充资料。 4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。 5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。

6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。

第二章、工程概况

本桥上部结构为预应力钢筋砼空心板,下部构造为双柱式桥墩,肋式桥台,灌注桩基。其中下部结构包括桥台2个,C35砼425.81m3;系梁6片,C35砼33.9m3;墩柱12根,C35砼67m3;盖梁6片,C35砼159.9m3;垫石224块,C35砼3.17m3。

第三章、支架设计要点

1、盖梁结构

盖梁全长13.8m,宽1.6 m,高1.3m,砼体积为26.65m3,墩柱Φ1.1m,柱中心间距7.97m。

2、抱箍法支撑体系设计

侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。用以支撑内木楞为外钢楞组成,即外钢楞组装成墙身模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿螺墙栓成为外钢楞组成的支点,水平间距600mm。

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盖梁底模下部采用宽×高为0.10m×0.10m的方木作横梁,间距0.30m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。在横梁底部采用45A工字钢连接形成纵梁,纵梁位于墩柱两侧,中心间距1.1m,单侧长度15m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上,纵梁之间用销子连接,连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。

抱箍采用两块半圆弧型钢板制成, 钢板厚t=16mm,高0.6m,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽0.27m,采用12根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。

图1:抱箍构件形象示意图(半个)

第四章、抱箍支架验算

4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图

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4.2、荷载计算

1、荷载分析

根据本桥盖梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1—— 盖梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 盖梁底模、侧模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取q2=1.0kPa

(偏于安全)。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其

下肋条时取2.5kPa;当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。

⑺ q7—— 支架自重,经计算支架在60cm×60cm×120cm形式时其自重为2.94 kPa。

2、荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合 荷载组合 强度计算 ⑴+⑵+⑶+⑷+⑺ ⑸+⑹ 刚度检算 ⑴+⑵+⑺ ⑸ 模板结构名称 底模及支架系统计算 侧模计算 3、荷载计算

⑴ 盖梁自重——q1计算

根据K2+250中桥连盖梁结构特点,取盖梁最大截面为例,对盖梁自重计算,并对最大截面下的支架体系进行检算,首先进行自重计算。

盖梁最大截面处q1计算

盖梁最大截面

根据横断面图,则:

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q1 =

Wγc?A26??1.6?1.3?===33.8kPa B1.6B 取1.2的安全系数,则q1=33.8×1.2=40.56kPa

注:B—— 盖梁底宽,取1.6m,将盖梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇盖梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑,在竖向上以V=0.8m/h浇筑速度控制,砼入模温度T=28℃控制,因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=Pm?K?r?h

K为外加剂修正稀数,取掺缓凝外加剂K=1.2 当r=26KN/m;

h=0.22×4×1.0×1.15×(1.5)1/2=1.239m取1.3m; q5=Pm?K?r?h?1.2?26?1.3?40.56KPa

3

4.3、结构检算

1、底模板计算:

盖梁底模采用胶合板,铺设在纵向间距0.3m的纵桥向方木上,进行受力分析,

并对受力结构进行简化(偏于安全)如下图:

底模及支撑系统简图q(kN/m)胶合板203010×10cm顺桥向方木

盖梁底模板计算

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(40.56+1.0+2.5+2)×0.3=13.818kN/m

q?l213.818?0.32??0.155KN?m 则:Mmax=88

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模板需要的截面模量:W=

M0.155?52

??2.87?10m[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m,根据W、b得h为:

6?W6?2.87?10?5 h=??0.0131m?13.1mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。

2、侧模验算 ⑴、侧模基本参数

侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。用以支撑内木楞为外钢楞组成,即外钢楞组装成墙身模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外钢楞组成的支点,水平间距600mm。

模板面板厚度h=15mm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度[f]=11N/mm2。抗剪强度设计值[v]= 1.5N/mm2 。

内楞采用方木,截面100×100mm,每道内楞1根方木,间距300mm。 外楞采用圆钢管48×3.5,每道外楞2根钢楞,间距600mm。 穿墙螺栓水平距离600mm,穿墙螺栓竖向距离600mm,直径14mm。 ⑵、侧模板厚度计算

内楞采用方木,截面100×100mm,每道内楞1根方木,按间距300mm计算。 q=( q4+ q5)l=(4.0+40.56)×0.3=13.37kN/m

q?l213.37?0.32??0.150KN?m 则:Mmax=88模板需要的截面模量:W=

M0.150?52

??2.778?10m[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m,根据W、b得h为:

6?W6?2.778?10?5 h=??0.0129m?12.9mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。

根据施工经验,为了保证盖梁底面的平整度,侧面垂直度,通常胶合板的厚度均采用12mm以上,因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。

⑶、侧模板内、外楞的计算

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强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

①、新浇混凝土侧压力:q5=Pm?K?r?h?1.2?26?1.3?40.56KPa ②、侧模板内楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中,内楞采用木楞,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3;

I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4;

q(kN/m)

21.15kN/m 600 A

600 600B内楞计算简图

a.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算: M=0.107ql

其中, M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm); l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm; q--作用在内楞上的线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m,其中,0.90为折减系数。

q =13.141+1.512=14.653kN/m;

内楞的最大弯距:M =0.107×14.653×600.0×600.0= 5.64×10N.mm; 内楞的抗弯强度应满足下式: σ=M/W< f 其中, σ --内楞承受的应力(N/mm2); M --内楞计算最大弯距(N·mm);

W --内楞的截面抵抗矩(mm3),W=16.67×104;

5

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f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=11.000N/mm2; 内楞的最大应力计算值:σ = 5.64×105/16.67×104 = 3.386N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2;

内楞的最大应力计算值 σ = 3.386N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2,满足要求!

b.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算,公式如下: ∨=0.607ql 其中, V-内楞承受的最大剪力;

l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm; q--作用在内楞上的线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m,其中,

0.90为折减系数。

q =13.141+1.512=14.653kN/m;

内楞的最大剪力:V = 0.607×14.653×600.0 =5336.6N; 截面抗剪强度必须满足下式:

T=3V/(2b hn)≤fv

其中, T--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--内楞计算最大剪力(N):V = 533.6N; b--内楞的截面宽度(mm):b = 100.0mm ; hn--内楞的截面高度(mm):hn = 100.0mm ;

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2;

内楞截面的受剪应力计算值: T =3×5336.6/(2×100.0×100.0)=0.800N/mm2; 内楞截面的受剪应力计算值 T =0.800N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求!

c.内楞的挠度计算

根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下:

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v = 0.632ql4 / (100EI )< [v] = l/400

其中, ν--内楞的最大挠度(mm);

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m): q =40.56×0.3=12.168kN/m; l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ;

E--内楞弹性模量(N/mm2):E = 6000.00 N/mm2 ; I--内楞截面惯性矩(mm4):I=8.33×106mm4; 内楞的最大挠度计算值:

ν= 0.632×12168×6004/(100×6000×8.33×106) = 0.009mm; 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.5mm;

内楞的最大挠度计算值 ν=0.009mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm,满足要求!

③、侧模板外楞的计算

外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中,外楞采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管48×3.5; 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm; 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4;

q q q 3

12.69kN12.69kN12.69kN600 600 600 A 250 a.外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式:

B 250 250外楞计算简图 M=0.107ql

其中,作用在外楞的荷载: q=(1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm;

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外楞最大弯矩:M = 0.107×4880×600.00= 3.13×105 N·mm; 强度验算公式:

σ=M/W< f

其中,σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm);M = 3.13×105 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩; W = 5.08×103 mm3; f --外楞的强度设计值(N/mm2),[f] = 205.000N/mm2; 外楞的最大应力计算值: σ =3.13×105/5.08×103 =61.67N/mm2;

外楞的最大应力计算值 σ =61.67N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=205.00N/mm2,满足要求!

b.外楞的抗剪强度验算 公式如下:

V=0.65P

其中,P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN;

V--外楞计算最大剪力(N);

外楞的最大剪力:V = 0.65×4880= 3.17×103N; 外楞截面抗剪强度必须满足: T=2V/A≤fv

其中, T--外楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--外楞计算最大剪力(N):V = 3.17×103N; A --钢管的截面面积(mm2):A = 489.23mm2 ; fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 120 N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值: T =2×3170/489.23=12.96N/mm2;

外楞截面的受剪应力计算值 T =12.96N/mm2 小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求!

c.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。

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挠度验算公式如下:

ν=1.146ql /(100EI)≤[ν]=l/400 其中,q--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):

P =40.56×0.3×0.60=7.301kN/m;

ν--外楞最大挠度(mm);

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ; E--外楞弹性模量(N/mm2):E = 210000.00N/mm2;

I--外楞截面惯性矩(mm4),I=1.219×105mm4; 外楞的最大挠度计算值:

ν= 1.146×7.301×6004/(100×2.10×105×1.219×105) = 0.424mm; 外楞的最大容许挠度值: [ν] =1.5mm;

外楞的最大挠度计算值 ν=0.424mm小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm,满足要求!

④、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

N<[N]=f×A 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力; A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2);

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2; 查表得:

穿墙螺栓的型号: M14 ; 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm; 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2;

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN; 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =40.56×0.6×0.6=14.602 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.602kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值17.85 kN。

3、盖梁底模下顺桥向方木验算

本施工方案中盖梁底模底面横桥向采用10×10cm方木,方木按L=60cm进行验

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算,实际布置跨距均不超过上述该值。如下图将方木简化为如图的简支结构(偏于安全),木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算,实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)底板下顺桥向方木受力简图 底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位:cm30 )(方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa 盖梁按两墩柱净距离7.97m计算,方木顺桥向跨度L=60cm进行验算。

① 方木间距计算

q=(q1+ q2+ q3+ q4)×B=(40.56+1.0+2.5+2)×7.97=367.098kN/m M=(1/8) qL2=(1/8)×367.098×0.62=16.519kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则n= M/( W×[δw])=16.519/(0.000167×11000×0.9)=9.99(取整数n=10根) d=B/(n-1)=7.97/9=0.885m

注:0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算,方木间距小于0.885m均可满足要求,实际施工中为满足底模板受力要求,方木间距d取0.30m,则n=7.97/0.30=27根。 ② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度:

fmax=(5/384)×[(qL4)/(EI)]=(5/384)×[(367.098×0.64)/(27×9×106×8.33×10-6×0.9)]=3.40×10-4m<l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算 δ

τ

=(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(367.098×0.6)/(27×0.1×0.1×- 13 -

0.9)=0.453MPa<[δτ]=1.7MPa 符合要求。

6、工字钢平台抱箍体系验算:

在盖梁抱箍上铺设两根I45a工字钢(横桥向)、工字钢上再横铺10cm*10cm方条(顺桥向间距0.3m)。

抱箍法支架体系构造如下图。

盖梁施工示意图13.81米槽钢支架1.5cm胶合板10*10方木45工字钢抱箍抱箍7.97米

验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式(偏于安全)。

Ra2.92米7.97米Rb2.92米

Q=26.65×26=692.9 kPa

Q总=Q+ q2+ q3+ q4+ q7=699.84 kPa

45a工字钢基本数据为:E=210Gpa,W=1432.9cm3,I=32241cm4,[σ]=145Mpa。 理论重量=80.38Kg/m

盖梁简支中间段长度为7.97米,两端悬臂长度为2.92米。

为简化计算,荷载按均布荷载考虑,单根工字钢承受的均布荷载为:

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699.84 /13.81/2=25.36 KN/m。 Ra=Rb=ql/2=25.36*13.81/2=175.11KN (1)、最大弯曲应力验算:

Ma=Mb=ql2/2=25.36*1000*2.922/2=108.11KN.m

M中=RaL/2-ql2/2=175.11*7.97/2-25.36*6.912/2=92.37 KN.m σ

max

=Mmax/W=108.11*1000/(1432.9*10-6)=75.448Mpa<[σ]=145 Mpa

(2)、挠度验算:

①、只考虑中间段荷载时:

y=-(5*ql4)/(384EI)=(5*25.36*7.974)/(384*210*109*32241*10-8) =19.6mm

②、悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度:

y=ML2/16EI=(25.36*1000*3.352*3.352/2*7.972)/(16*210*322410)=8.43mm 跨中最终挠度为:19.6-8.43=11 mm 方向向下 f=11<[f]=7970/400=20 mm 验算通过。 ③、悬臂端挠度:

y=ql4/8EI=25.36*10000*2.924/(8*210*322410)=3.50mm f=3.50<[f]=2920/400=7.3 mm 验算通过

(3)、结论:受力和变形均满足

7.抱箍验算

抱箍能否承受盖梁的重力取决于抱箍与柱子的摩擦力,验算时摩擦力取滑动摩擦力,此处最大滑动摩擦力N取值为Rc=175.11 KN。

(1)、高强螺栓数目计算

高强螺栓的容许承载力公式:[NL]]=Pμn/K, 式中:P—高强螺栓的预拉力,取225 K N; μ—摩擦系数,取0.3; n—传力接触面数目,取1; K—安全系数,取1.7。 则:[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7KN

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螺栓数目m计算:

m=N/[NL]= 175.11/39.7=4.4个,本构件取m=6个。 (2)、螺栓抗剪、抗拉应力验算 每条高强螺栓承受的抗剪力:

Nj=N/10=175.11/6=29.2KN<[NL]=39.7KN,满足抗剪要求。 抱箍体对墩柱体的压力:

Ny=K*N/μ=1.2×175.11 /0.3=700.44KN

每条螺栓拉力:N1= Ny /6=116.7 KN<[S]=225KN,满足抗拉要求。 式中:μ—抱箍钢板与橡胶垫之间的摩擦系数,取值0.3

K—荷载安全系数,取值1.2 [NL] —每个高强螺栓的容许承载力

[S] —高强螺栓的预拉力,M24高强螺栓取值225 KN (3)、螺栓需要的终拧力矩验算 每条螺栓拉力为:N1= 116.7KN,

每个螺栓的终拧扭矩R=k*N1*d=227.55N·m 式中:k—螺栓连接处的扭矩系数平均值,取0.13,

L1—力臂,M24螺栓取0.015m (参考《基本作业》p609) (4)、抱箍体构件的应力验算

抱箍体承受螺栓的拉力:P1=5Nl=5×116.7=583.5KN 抱箍体钢板的纵向截面积:S1=0.016×0.6=0.0096m2

抱箍体拉应力:σ=P1/S1=60.781MPa<[σ]=140MPa,满足抗拉要求。 抱箍体剪应力:

τ=(1/2RC)/πr/S1=(1/2×175.11)KN /1.727 m /0.0096 m2 =5.28MPa<[τ]=85MPa,满足抗剪要求。 (5)、抱箍体钢板长度计算

抱箍钢板伸长量:ΔL=(σ/E)* L=5.5×10-4 m 抱箍体钢板长度(半个):L=πr-ΔL =1.726m, 两半抱箍牛腿间距取20mm,则L=1706mm(半个)。 8、抱箍法施工方法 (1)、施工工序

①在墩柱群四周搭设简易支架,高度以不超过盖梁顶板为宜,并搭设人行爬梯,围好安全网;

②用水准仪在墩柱上作一水平标志,根据盖梁底板设计标高反算抱箍底沿位置并做标记;

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③用吊车将抱箍底托安装在墩柱上,使底托顶面与抱箍底沿标记等高,再将抱箍安装就位,用带响扳手拧紧连接螺栓,施工时,可在扳手手柄上套一根50cm长、Φ48的钢管,人踩钢管直到所需扭矩为止,再检查两抱箍接头处间隙小于或等于2cm即可;

④用吊车将两根40A工字钢放在抱箍上,并用3~4根d16螺栓和扣件将两条工字钢锁成一个整体;

⑤在工字钢上摆放方木横梁,安装盖梁底模,并检查标高,有必要时用钢板或木楔调整;

⑥首次使用本工法施工时,为确保抱箍所承受压力达到设计值,

需进行荷载预压试验。在盖梁底模上堆放重物68.9吨,且堆放形式尽量接近施工实际情况。24小时后,用水准仪复测底模标高,若下沉过大,则应继续紧固连接螺栓,直到底模下沉小于5mm则认为可行,记录下螺栓进距作为参考值;

⑦卸下预压重物,安装盖梁钢筋和模板,在侧模四周按要求做好安全防护装置,浇注砼;

⑧拆除模板时,先拆侧模、端模,再拆底模,最后拆下横、纵梁、抱箍,至此,抱箍法盖梁施工完成一个循环。

(2)、施工注意事项

①墩柱砼强度达到设计强度的75%以上后方可施工盖梁;

②在抱箍钢板内侧附一层3mm橡胶垫,可增强钢板与砼之间的摩擦系数,也起到保护墩柱的作用;

③抱箍体钢板、牛腿厚度应不小于设计值,螺栓孔应可能紧凑,在竖直方向上,每隔2~3排螺栓孔应在牛腿与钢板之间设置加劲肋;

④螺栓施拧前,应根据带响扳手进行螺栓扭矩系数的试验,为克服扭矩系数离散偏大,可在初拧时重复施拧,即先初拧,再拧松,再初拧;螺栓紧固时应按先内排后外排的顺序,并使螺栓均匀受力;

⑤浇注盖梁砼时,应有专人检查抱箍、螺栓有无松动情况,每浇注一层砼均应复紧一次螺栓,确保施工安全和质量。

9、 安全保证措施

为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生,把一般安全事故减少到最低限度,确保施工的顺利进行,特制定如下措施:

(1)、利用各种宣传工具,采取多种教育形式,使职工牢固树立“安全第一”的思想,不断强化安全意识,建立安全保证体系,使安全管理制度化,教育经常化。 (2).各级领导在下达生产任务时,必须同时下达安全技术措施。检查工作时,

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必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时,必须同时总结安全生产情况,提出安全生产要求,把安全生产贯穿到施工的全过程。

(3).认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度,设立安全监督岗,充分发挥安全人员的作用,对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项,作到立即处理,做出记录,限期改正,落实到人。

(4).施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 (5).旧钢管材质应符合下列规定: ①.表面锈蚀深度应在应不超过-0.5mm

②.钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5

的规定。

③.脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安

全技术规范》8.2.4节要求。

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本文来源:https://www.bwwdw.com/article/fw5w.html

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