（抱箍法）盖梁模板验算

惠 东 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 Ⅰ 标 段 K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算

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年 月 日

惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段

联合体项目部永昌路桥施工处

2011年9月

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惠 东 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 Ⅰ 标 段 K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算

目 录

K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ........................................................................................................ - 3 -

第一章、编制依据....................................................................................................................... - 3 - 第二章、工程概况....................................................................................................................... - 3 - 第三章、支架设计要点 ............................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ............................................................................................................... - 4 -

4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图 .................................................................... - 4 - 4.2、荷载计算...................................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算...................................................................................................................... - 6 -

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K2+250中桥盖梁抱箍支架验算

第一章、编制依据

1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。 4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。 5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。

6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。

第二章、工程概况

本桥上部结构为预应力钢筋砼空心板，下部构造为双柱式桥墩，肋式桥台，灌注桩基。其中下部结构包括桥台2个，C35砼425.81m3；系梁6片，C35砼33.9m3；墩柱12根，C35砼67m3；盖梁6片，C35砼159.9m3；垫石224块，C35砼3.17m3。

第三章、支架设计要点

1、盖梁结构

盖梁全长13.8m，宽1.6 m，高1.3m，砼体积为26.65m3，墩柱Φ1.1m，柱中心间距7.97m。

2、抱箍法支撑体系设计

侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。用以支撑内木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿螺墙栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm。

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盖梁底模下部采用宽×高为0.10m×0.10m的方木作横梁，间距0.30m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。在横梁底部采用45A工字钢连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.1m，单侧长度15m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。

抱箍采用两块半圆弧型钢板制成， 钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用12根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。

图1：抱箍构件形象示意图（半个）

第四章、抱箍支架验算

4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图

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4.2、荷载计算

1、荷载分析

根据本桥盖梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1—— 盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 盖梁底模、侧模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa

（偏于安全）。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其

下肋条时取2.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在60cm×60cm×120cm形式时其自重为2.94 kPa。

2、荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合 荷载组合 强度计算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑸＋⑹ 刚度检算 ⑴＋⑵＋⑺ ⑸ 模板结构名称 底模及支架系统计算 侧模计算 3、荷载计算

⑴ 盖梁自重——q1计算

根据K2+250中桥连盖梁结构特点，取盖梁最大截面为例，对盖梁自重计算，并对最大截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。

盖梁最大截面处q1计算

盖梁最大截面

根据横断面图，则：

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q1 ＝

Wγc?A26??1.6?1.3?=＝＝33.8kPa B1.6B 取1.2的安全系数，则q1＝33.8×1.2＝40.56kPa

注：B—— 盖梁底宽，取1.6m，将盖梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇盖梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=0.8m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=Pm?K?r?h

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当r=26KN/m；

h=0.22×4×1.0×1.15×(1.5)1/2=1.239m取1.3m； q5=Pm?K?r?h?1.2?26?1.3?40.56KPa

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4.3、结构检算

1、底模板计算：

盖梁底模采用胶合板，铺设在纵向间距0.3m的纵桥向方木上，进行受力分析，

并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：

底模及支撑系统简图q(kN/m)胶合板203010×10cm顺桥向方木

盖梁底模板计算

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(40.56+1.0+2.5+2)×0.3=13.818kN/m

q?l213.818?0.32??0.155KN?m 则：Mmax=88

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模板需要的截面模量：W=

M0.155?52

??2.87?10m[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6?W6?2.87?10?5 h=??0.0131m?13.1mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。

2、侧模验算 ⑴、侧模基本参数

侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。用以支撑内木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm。

模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=11N/mm2。抗剪强度设计值[v]= 1.5N/mm2 。

内楞采用方木，截面100×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距600mm。 穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。 ⑵、侧模板厚度计算

内楞采用方木，截面100×100mm，每道内楞1根方木，按间距300mm计算。 q=( q4+ q5)l=(4.0+40.56)×0.3=13.37kN/m

q?l213.37?0.32??0.150KN?m 则：Mmax=88模板需要的截面模量：W=

M0.150?52

??2.778?10m[?W]?0.90.9?6.0?103模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6?W6?2.778?10?5 h=??0.0129m?12.9mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。

根据施工经验，为了保证盖梁底面的平整度，侧面垂直度，通常胶合板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。

⑶、侧模板内、外楞的计算

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强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

①、新浇混凝土侧压力：q5=Pm?K?r?h?1.2?26?1.3?40.56KPa ②、侧模板内楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，内楞采用木楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；

I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；

q（kN/m）

21.15kN/m 600 A

600 600B内楞计算简图

a.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算： M=0.107ql

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。

q =13.141+1.512=14.653kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.107×14.653×600.0×600.0= 5.64×10N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式： σ=M/W< f 其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N·mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=16.67×104；

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f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 5.64×105/16.67×104 = 3.386N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞的最大应力计算值 σ = 3.386N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

b.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下: ∨=0.607ql 其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，

0.90为折减系数。

q =13.141+1.512=14.653kN/m；

内楞的最大剪力：V = 0.607×14.653×600.0 =5336.6N； 截面抗剪强度必须满足下式:

T=3V/(2b hn)≤fv

其中， T--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N)：V = 533.6N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值: T =3×5336.6/(2×100.0×100.0)=0.800N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值 T =0.800N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！

c.内楞的挠度计算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

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v = 0.632ql4 / (100EI )< [v] = l/400

其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q =40.56×0.3=12.168kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)：I=8.33×106mm4； 内楞的最大挠度计算值:

ν= 0.632×12168×6004/(100×6000×8.33×106) = 0.009mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.5mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.009mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

③、侧模板外楞的计算

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

q q q 3

12.69kN12.69kN12.69kN600 600 600 A 250 a.外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

B 250 250外楞计算简图 M=0.107ql

其中，作用在外楞的荷载: q=(1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；

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外楞最大弯矩:M = 0.107×4880×600.00= 3.13×105 N·mm； 强度验算公式：

σ=M/W< f

其中，σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 3.13×105 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； f --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] = 205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ =3.13×105/5.08×103 =61.67N/mm2；

外楞的最大应力计算值 σ =61.67N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=205.00N/mm2,满足要求！

b.外楞的抗剪强度验算 公式如下:

V=0.65P

其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN；

V--外楞计算最大剪力(N)；

外楞的最大剪力：V = 0.65×4880= 3.17×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足: T=2V/A≤fv

其中， T--外楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V = 3.17×103N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 489.23mm2 ； fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值: T =2×3170/489.23=12.96N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值 T =12.96N/mm2 小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！

c.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

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挠度验算公式如下：

ν=1.146ql /（100EI）≤[ν]=l/400 其中，q--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：

P =40.56×0.3×0.60＝7.301kN/m；

ν--外楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00N/mm2；

I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.219×105mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν= 1.146×7.301×6004/(100×2.10×105×1.219×105) = 0.424mm； 外楞的最大容许挠度值: [ν] =1.5mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.424mm小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

④、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

N<[N]=f×A 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =40.56×0.6×0.6=14.602 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.602kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值17.85 kN。

3、盖梁底模下顺桥向方木验算

本施工方案中盖梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木按L＝60cm进行验

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算，实际布置跨距均不超过上述该值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)底板下顺桥向方木受力简图 底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位：cm30 ）（方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa 盖梁按两墩柱净距离7.97m计算，方木顺桥向跨度L＝60cm进行验算。

① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(40.56+1.0+2.5+2)×7.97=367.098kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)×367.098×0.62＝16.519kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则n= M/( W×［δw］)=16.519/(0.000167×11000×0.9)=9.99(取整数n＝10根) d＝B/(n-1)=7.97/9=0.885m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.885m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.30m，则n＝7.97/0.30＝27根。 ② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(367.098×0.64)/(27×9×106×8.33×10-6×0.9)］=3.40×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算 δ

τ

＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(367.098×0.6)/(27×0.1×0.1×- 13 -

0.9)=0.453MPa＜［δτ］=1.7MPa 符合要求。

6、工字钢平台抱箍体系验算：

在盖梁抱箍上铺设两根I45a工字钢（横桥向）、工字钢上再横铺10cm*10cm方条（顺桥向间距0.3m）。

抱箍法支架体系构造如下图。

盖梁施工示意图13.81米槽钢支架1.5cm胶合板10*10方木45工字钢抱箍抱箍7.97米

验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。

Ra2.92米7.97米Rb2.92米

Q=26.65×26=692.9 kPa

Q总＝Q+ q2+ q3+ q4+ q7＝699.84 kPa

45a工字钢基本数据为：E=210Gpa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，[σ]=145Mpa。 理论重量=80.38Kg/m

盖梁简支中间段长度为7.97米，两端悬臂长度为2.92米。

为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：

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699.84 /13.81/2=25.36 KN/m。 Ra=Rb=ql/2=25.36*13.81/2=175.11KN （1）、最大弯曲应力验算：

Ma=Mb=ql2/2=25.36*1000*2.922/2=108.11KN.m

M中=RaL/2-ql2/2=175.11*7.97/2-25.36*6.912/2=92.37 KN.m σ

max

=Mmax/W=108.11*1000/（1432.9*10-6）=75.448Mpa＜[σ]=145 Mpa

（2）、挠度验算：

①、只考虑中间段荷载时：

y=-（5*ql4）/（384EI）=（5*25.36*7.974）/（384*210*109*32241*10-8） =19.6mm

②、悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：

y=ML2/16EI=（25.36*1000*3.352*3.352/2*7.972）/（16*210*322410）=8.43mm 跨中最终挠度为：19.6-8.43=11 mm 方向向下 f=11＜[f]=7970/400=20 mm 验算通过。 ③、悬臂端挠度：

y=ql4/8EI=25.36*10000*2.924/（8*210*322410）=3.50mm f=3.50＜[f]=2920/400=7.3 mm 验算通过

（3）、结论：受力和变形均满足

7.抱箍验算

抱箍能否承受盖梁的重力取决于抱箍与柱子的摩擦力，验算时摩擦力取滑动摩擦力，此处最大滑动摩擦力N取值为Rc=175.11 KN。

（1）、高强螺栓数目计算

高强螺栓的容许承载力公式：[NL]]=Pμn/K， 式中：P—高强螺栓的预拉力，取225 K N; μ—摩擦系数，取0.3； n—传力接触面数目，取1； K—安全系数，取1.7。 则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7KN

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螺栓数目m计算：

m=N/[NL]= 175.11/39.7=4.4个，本构件取m=6个。 （2）、螺栓抗剪、抗拉应力验算 每条高强螺栓承受的抗剪力：

Nj=N/10=175.11/6=29.2KN＜[NL]=39.7KN，满足抗剪要求。 抱箍体对墩柱体的压力：

Ny=K*N/μ=1.2×175.11 /0.3=700.44KN

每条螺栓拉力：N1= Ny /6=116.7 KN<[S]=225KN，满足抗拉要求。 式中：μ—抱箍钢板与橡胶垫之间的摩擦系数，取值0.3

K—荷载安全系数，取值1.2 [NL] —每个高强螺栓的容许承载力

[S] —高强螺栓的预拉力，M24高强螺栓取值225 KN （3）、螺栓需要的终拧力矩验算 每条螺栓拉力为：N1= 116.7KN,

每个螺栓的终拧扭矩R=k*N1*d=227.55N·m 式中：k—螺栓连接处的扭矩系数平均值，取0.13,

L1—力臂，M24螺栓取0.015m （参考《基本作业》p609） （4）、抱箍体构件的应力验算

抱箍体承受螺栓的拉力：P1=5Nl=5×116.7=583.5KN 抱箍体钢板的纵向截面积：S1=0.016×0.6=0.0096m2

抱箍体拉应力：σ=P1/S1=60.781MPa＜[σ]=140MPa，满足抗拉要求。 抱箍体剪应力：

τ=（1/2RC）/πr/S1=（1/2×175.11）KN /1.727 m /0.0096 m2 =5.28MPa<[τ]=85MPa，满足抗剪要求。 （5）、抱箍体钢板长度计算

抱箍钢板伸长量：ΔL=（σ/E）* L=5.5×10-4 m 抱箍体钢板长度（半个）：L=πr-ΔL =1.726m， 两半抱箍牛腿间距取20mm，则L=1706mm(半个)。 8、抱箍法施工方法 （1）、施工工序

①在墩柱群四周搭设简易支架，高度以不超过盖梁顶板为宜，并搭设人行爬梯，围好安全网；

②用水准仪在墩柱上作一水平标志，根据盖梁底板设计标高反算抱箍底沿位置并做标记；

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③用吊车将抱箍底托安装在墩柱上，使底托顶面与抱箍底沿标记等高，再将抱箍安装就位，用带响扳手拧紧连接螺栓，施工时，可在扳手手柄上套一根50cm长、Φ48的钢管，人踩钢管直到所需扭矩为止，再检查两抱箍接头处间隙小于或等于2cm即可；

④用吊车将两根40A工字钢放在抱箍上，并用3~4根d16螺栓和扣件将两条工字钢锁成一个整体；

⑤在工字钢上摆放方木横梁，安装盖梁底模，并检查标高，有必要时用钢板或木楔调整；

⑥首次使用本工法施工时，为确保抱箍所承受压力达到设计值，

需进行荷载预压试验。在盖梁底模上堆放重物68.9吨，且堆放形式尽量接近施工实际情况。24小时后，用水准仪复测底模标高，若下沉过大，则应继续紧固连接螺栓，直到底模下沉小于5mm则认为可行，记录下螺栓进距作为参考值；

⑦卸下预压重物，安装盖梁钢筋和模板，在侧模四周按要求做好安全防护装置，浇注砼；

⑧拆除模板时，先拆侧模、端模，再拆底模，最后拆下横、纵梁、抱箍，至此，抱箍法盖梁施工完成一个循环。

（2）、施工注意事项

①墩柱砼强度达到设计强度的75%以上后方可施工盖梁；

②在抱箍钢板内侧附一层3mm橡胶垫，可增强钢板与砼之间的摩擦系数，也起到保护墩柱的作用；

③抱箍体钢板、牛腿厚度应不小于设计值，螺栓孔应可能紧凑，在竖直方向上，每隔2～3排螺栓孔应在牛腿与钢板之间设置加劲肋；

④螺栓施拧前，应根据带响扳手进行螺栓扭矩系数的试验，为克服扭矩系数离散偏大，可在初拧时重复施拧，即先初拧，再拧松，再初拧；螺栓紧固时应按先内排后外排的顺序，并使螺栓均匀受力；

⑤浇注盖梁砼时，应有专人检查抱箍、螺栓有无松动情况，每浇注一层砼均应复紧一次螺栓，确保施工安全和质量。

9、 安全保证措施

为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下措施：

（1）、利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。 （2）.各级领导在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，

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必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。

（3）.认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。

（4）.施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 （5）．旧钢管材质应符合下列规定： ①．表面锈蚀深度应在应不超过-0.5mm

②．钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5

的规定。

③．脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安

全技术规范》8.2.4节要求。

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