轮扣式高支模施工方案-正式(l华颢1700300)2012.5.27

广东省开平市三建集团有限公司 轮扣式支架模板安装施工方案

轮扣式支架模板安装 专项施工方案

工 程 名 称：华颢豪庭工程

总承包单位： 广东开平市三建集团有限公司 （公章）

编 制 人： 年 月 日

审 核 人： 年 月 日

审 批 人： 年 月 日（企业技术负责人）

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目 录

第一节、编制依据????????????????????3 第二节、工程简介????????????????????4 第三节、轮扣式脚手架的特点???????????????4 第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数????????5 第五节、轮扣式脚手架的布置???????????????7 第六节、施工部署及施工准备???????????????8 第七节、操作工艺????????????????????9 第八节、模板质量标准??????????????????12 第九节、成品保护????????????????????14 第十节、模板施工职业健康安全要求????????????15 第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求???????????16 第十二节、施工监测方案及安全应急预案??????????17 第十三节、300*1700梁模板(盘扣式)设计计算书?? ????27 300*1700梁侧模板计算书????????????.???36 350mm厚楼板模板(盘扣式)计算书????????????44 300*700梁模板(盘扣式)设计计算书???????????54 300*700梁侧模板计算书????????????????62 250mm厚楼板模板(盘扣式)计算书????????????69

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轮扣式(4.2-5.1m米高)支架施工方案

第一节、编制依据

模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量，确保主体结构达到合同标准。

本工程高支模计算依据为中山市舜一建筑工程设计咨询有限公司设计的华颢豪庭工程建筑及结构图纸，及以下标准、规范：

1）《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。 2）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。 3）《建筑工程荷载规范》。

4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。 5) 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 6)《建设工程项目管理规范》。

7) 高支模计算软件。相关国家规范、地方标准等技术文件： 8)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92； 9)《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2011； 10)《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001； 11)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 12)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； 13)《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）； 14)《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012）； 15)《建筑环境设计规范》（GB15831-2002）； 16)《建设工程安全生产管理条例》；

关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；

关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文； 本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；

企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件； PKPM施工计算软件。

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第二节、工程概况

1、 工程简介

1、工程名称：华颢豪庭工程 2、建设单位：中山市正邦置业有限公司 3、设计单位：中山市舜一建筑工程设计咨询有限公司 4、监理单位：江西省赣建工程建设监理有限公司 5、施工单位：广东开平市三建集团有限公司 工程地理位置及周围环境 1、地理位置：中山市南区城南路西侧 。 2、地块描述:面临中山市南区城南路西侧 ，土地证号：中府国用(2007）第易261944号，面积为24096平方米，建筑层数22层.建筑防火分类为一类,主体耐火等级等级一级,地下室耐火等级一级。建筑类型住宅,建筑工程设计分类一类高层居住建筑。本工程建筑物屋面防水等级为Ｉ级;厕、浴厨防等级为Ｉ级;本工程抗震设防烈度七度抗震设防分类丙类。建筑主要构建:地下二层车库,地上二层为商铺上部均为住宅。设计相对标高±0.00相当于高程系统绝对标高5.45m,并应根据现场实际情况最后确定。 3、梁、板尺寸：

梁截面：300×1700、300×1300、300×1000、300×950、300×900、350×900、

200×1580、400×900、400×800、300×700、300×600、250×600、200×600、250×500、200×500等，

地下室板厚：楼层板：180、200 、250、350等。

第三节、轮扣式脚手架的特点

轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：

1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件；

3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节；

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6、产品标准化包装；

7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；

8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。

缺点：

1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混

凝土硬化的地面上；

2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设； 3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 本工程使用条件:

由于本工程负一层底下室板厚为150/250厚C35钢筋混凝土板，4.5米高支模支架支撑体系,具备轮扣式脚手架的搭设条件。

第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数

4.1施工要点

1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。

2、轮扣式脚手架安装在地下室底板基础上。

3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。

4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，并在架体上、中、下加设水平支撑紧两端柱，使其整体稳定性得到可靠的保证；

5、轮扣式脚手架附图片。

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4.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告 委托单位 河北兴发建筑器材有限公司 地址 河北省任丘市吕公堡开发区 样品 生产单位 到样日期 检验 名称 商标 轮扣式钢管脚手架构件 河北兴发

电话 状态 规格 0317－2834638 正常 ?48 河北兴发建筑器材有限公司 2012、4、1 项目 地点 依据 设备 标准要求 强度检验 数量 八套 本中心试验室 日期 2012、4、1 陕DB61－P96.066－90 WE－30型液压式万能材料试验机 检验结果 轮盘与立杆焊接强度 P＝60KN 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 插头与横杆焊接强度 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 样品序号 1 2 3 4 5 6 7 8 1、轮盘与立杆焊接强度检验： P＝60KN不破坏 2、插头与横杆焊接强度检验： P＝25KN时不破坏。 检验结论 送检的轮扣式钢管脚手架构件强度检验结果：轮盘与立杆焊接强度，插头与横杆焊接强度均符合检验标准要求。 4.3轮扣式脚手架技术参数

轮扣式脚手架严格按照GB 24911－2010标准执行 一、规格、型号 名称 立杆 型号 LG2.4米 A（MM） 2400 理论重量 14.02 材质、壁厚 6

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12.21 10.67 8.91 7.41 5.6 4.06 2.03 6.28 5.12 3.91 2.82 1.67 材质为Q235壁厚为3.0MM 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 横杆 横杆 横杆 横杆 横杆 4.4、设计荷载 LG2.1米 LG1.8米 LG1.5米 LG1.2米 LG0.9米 LG0.6米 LG0.3米 LG1.5米 LG1.2米 LG0.9米 LG0.6米 LG0.3米 2100 1800 1500 1200 900 600 300 1500 1200 900 600 300 1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。 2、横杆设计荷载：

HG－90 Pmax＝6.77KN Qmax＝14.80KN HG－120 Pmax＝5.08KN Qmax＝11.11KN HG－180 Pmax＝3.39KN Qmax＝7.40KN

在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。

3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。

第五节、轮扣式支撑的设计

5.1轮扣式脚手架的布置

5.2对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。

5.3对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。

5.4对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆

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最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。

5.5梁底采用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑架加固。

5.6沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。

5.7中间在纵横向应每隔10M左右(框架柱间)设由下至上的竖向连续式剪刀撑。

6.1工艺流程

施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。

柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。

梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。

6.2施工准备 6.2.1 材料准备

(1)各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。

(2)根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。

(3)对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。 (4)原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。 (5)模板材料进场计划见下表。

模板材料进场计划

序号 名 称 规 格 单位 数 进场时间 8

第六节、施工部署及施工准备

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14000 零层板浇筑完后分批进60000 零层板浇筑完后分批进12000 零层板浇筑完后分批进48000 零层板浇筑完后分批进6000 300 零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进1 2 3 4 5 6 7 18mm木胶合木 枋 轮扣式立杆 轮扣式横杆 顶 托 钢管 步步紧 915×1830 50×100×2000 600~2400mm 1200、900 L=740mm Ф48×3.5 1m 块 条 个 个 个 吨 个 50000 零层板浇筑完后分批进(6)模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。 6.2.2 轮扣式支撑体系范围

华颢豪庭工程:地下车库及一层、二层商铺、主体。 6.2.3 轮扣式支撑体系技术交底工作

在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；

1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。

2.按规范要求（架体高度超过4个步距）每框架柱间设置剪刀撑。 3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。 4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。

5.本框架为10m×8m米，梁1700mm、400mm宽，支架布置详见附后平面图。

第七节、操作工艺

7.1支模方式

梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。 7.2支撑体系

轮扣式支撑体系

本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。

我们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为4.2-5.1m，板厚为180/350mm；梁最大截面为300×1700进行支模体系稳定性验算。

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立杆和水平杆采用φ48×3.5的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×1200mm，水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.5双钢管，钢管上铺50×100×1500木枋间距为@300mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对层结构部分每隔8m由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。

7.3模板支设的要求

7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。

7.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。

7.3.3柱子模板接缝控制

模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。

模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。

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7.4模板拆除

7.4.1拆除前的准备

①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；

②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； ③清除架体上的杂物及地面障碍物；

④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；

⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。

7.4.2拆模时间规定：

侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。

各部位构件拆模时所需混凝土强度：

结构类型 结构跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁 悬臂构件 ≤8 ＞8 —— 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） 50 75 100 75 100 100 7.4.3模板拆除注意事项 1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。

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2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。

3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。

4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。

第八节、模板质量标准

8.1保证项目

模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。

8.2基本项目

模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。

8.3允许偏差项目

模板安装和预埋件、预留洞允许偏差

允许偏差(mm) 5 2 3 0～+10 项 目 轴线位移 标高 截面尺寸 每层垂直度 允许偏差(mm) 3 -5～+2 -5～+2 3 项 目 表面平整度 相邻两板表面高低差 预留、预埋件中心线位移 预留洞截面尺寸 8.4模板施工应注意的质量问题 1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。 防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；

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柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定； 梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。

2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。

防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2?。

3）、板接缝处出现高低差及漏浆

防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。

4）、梁侧板或板模夹在砼内

防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。

5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸

防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。

6）、爆模或外凸

原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。

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防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。

7）、垂直度偏差大

原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。

防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。

第九节、成品保护

1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。

2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。 3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。

4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。

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5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80～100mm，楼梯踏步保护模板宽度50～80mm。

6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。

第十节、模板施工职业健康安全要求

9.1职业健康安全保证措施

9.1.1一般注意事项

1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。

2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。

3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。 4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。 5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。 6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。 7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。 8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。 9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。

10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。

11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。 12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。

13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。 9.1.2人员要求

1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。

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2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。

3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 9.1.3模板支撑的检修安全措施

1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。 9.2环境保证措施

1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。

2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。

3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。

第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求

根据本工程的结构特点,混凝土浇筑分施工，以栋号为一个施工段.

混凝土浇筑时,从两头同时用两台汽车泵向中间浇筑,避免施工缝的产生,确保工程的质量.附:混凝土浇筑路线图

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混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固处理.

在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平面图附后.

严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平.

第十二节、施工监测方案及安全应急预案

12.1施工监测方案

1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。

2、监测方案：

a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；

b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。

c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；

d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。

观测方法：

1）采用水准仪进行观测。

2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。

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d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；

e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。 3 变形监测预警值：

支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。

12.2安全应急预案 1 总则

工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。

适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。

2 灾情预警和报告 a 灾害预警

综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。

b 建议对策

项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。

c 报告灾情

灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。

发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需

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要解决的问题等。

d 应急反应机构

小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、项目技术负责人为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。

e抢险队伍

项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。

f 应急救援的培训与演练 培训

预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。

主要培训以下内容：

（1）对危险源的突显特性辩识。 （2）事故报警。

（3）紧急情况下人员的安全疏散。 （4）现场抢救的基本知识。 演练

预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。

根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次

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演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。

g 报警指定机构人员、联系电话

项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。

应急组织机构图:

应急救援电话

1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。

序号 姓名 职务 联系电话 1 项目部应急电话 13715601918 2 黄志国 项目经理 18902872199 3 陈进才 执行经理 18924987498 3 陈进辉 项目生产经理 15016193083 4 王信杰 项目技术负责 18128788948 5 陈玉林 安全员 18023027577 6 钟生平 现场工长 13974784461

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2）上级有关部门联系电话

序号 1 2 部门 总 部 公司经理 联系电话 13715601918 18924987498 3）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。

序号 部门 联系电话 120 1 中山市分队 120 2 3

应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。

对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。

H 应急线路

本工程地处中山市南区城南路西侧。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：

事故地点→南区城南路西侧→华颢豪庭 g 防灾设备

项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备。

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中山市南区中队 城南派出所 119 110 广东省开平市三建集团有限公司 轮扣式支架模板安装施工方案

配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。 成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。

K 可能发生的紧急情况及应急预控措施 可能发生的紧急情况

可能发生的紧急情况如表8-4-1。 表8-4-1 可能发生的紧急情况表

可能发生序号 的紧急情况 事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没1 火灾事故 对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。 事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业2 高处坠落 时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。 事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章3 物体打击 作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。 发生原因 22

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事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，4 触电事故 伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。 M 应急预控措施

应急预控措施见表8-4-2。 表8-4-2 应急预控措施一览表 序号 事故 预控措施 A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。 B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。 C 施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。 1 火灾事故 D 一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。 E 划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。 F 电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监23

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护”(监护人职责交底书)。 G 气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。 H 施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。 I 规范用电，防止电起火。 A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。 B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。 C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。 2 高处坠落 D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。 E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。 F 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。 A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。 B 在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度大于通道两3 物体打击 侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。 C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。 24

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D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。 E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。 A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。 B 进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。 C 临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。 4 触电事故 D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。 E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。 F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。 G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。 N 灾害处理

各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。 发生险情后，立即报告现场总值班。

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值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。

同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。 负责人赶到现场，组织指挥抢险。 i 抢险步骤

将通讯工具分发到现场主要抢险负责人； 各级抢险负责人进行分工、协调工作； 提取或调集防灾器材；

实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。 L 灾情、事故搜集和报告

灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。

发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。

在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。

应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。

三、模板支撑系统的设计

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(300*1700)梁模板（盘扣式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL 300×1700 350 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 4.5 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 233混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 232.5 2对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 0.45 2风压高度变化系数μz 0.65 非自定义:0.234 风荷载标准值ωk(kN/m) 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁底两侧立柱间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 梁两侧有板，梁板立柱不共用A 600 1200 1500 1000 27

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可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''轮扣式支架模板安装施工方案

200 1200、1200 居中 600 600 600 1 按混凝土梁梁宽均分 600 3 200 结构表面隐蔽 设计简图如下：

平面图

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψc×1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2.5]×1＝55.64kN/m

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q1静＝γ0×1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.14kN/m q1活＝γ0×ψc×1.4Q1k×b＝1.4×2.5×1＝3.5kN/m

q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×55.64×0.152＝0.156kN·m σ＝Mmax/W＝0.156×106/37500＝4.173N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×43.45×1504/(100×10000×281250)＝0.041mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×52.14×0.15+0.437×3.5×0.15＝3.162kN R2=1.25q1l=1.25×55.64×0.15＝10.432kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×43.45×0.15＝2.444kN R2'=1.25q2l=1.25×43.45×0.15＝8.147kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 13 9600 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 验算方式 3250×100 1.4 83.33 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 30

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q1＝

max{3.162+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.7-0.35)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5]×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，10.432+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=10.468kN/m

q2＝max{2.444+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.7-0.35)+(0.5+(24+1.1)×0.35)×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，8.147+(0.3-0.1)×0.3/2}＝8.177kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×10.468×0.62，0.5×10.468×0.22]＝0.377kN·m σ＝Mmax/W＝0.377×106/83330＝4.523N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×10.468×0.6，10.468×0.2]＝3.769kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.769×1000/(2×50×100)＝1.131N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×8.177×6004/(100×9600×4166700)＝0.179mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mm

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ν2＝q2l24/(8EI)＝8.177×2004/(8×9600×4166700)＝0.041mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×10.468×0.6，0.4×10.468×0.6+10.468×0.2]＝6.909kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.82kN，R2＝6.909kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×8.177×0.6，0.4×8.177×0.6+8.177×0.2]＝5.397kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝4.346kN，R'2＝5.397kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

1、抗弯验算

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主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.237×106/5080＝46.703N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.203kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.203×1000/489＝9.01N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

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νmax＝0.076mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.414kN，R2=15.722kN，R3=0.414kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座承载力容许值[N](kN) 可调托座 30 可调托座内主梁根数 2 可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝15.722kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3.5 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32450 4730 0.15 1、长细比验算 hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×200)=1800mm λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.386 2、风荷载计算

Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.234×0.6×1.52/10＝0.04kN·m

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2.5]×1＝55.29kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{3.139+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.7-0.35)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，10.367+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=10.403kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.413kN，R2＝15.648kN，R3＝0.413kN

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立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+1.2×0.15×(4.5-1.7)+Mw/lb＝max[0.413，15.648，0.413]+0.504+0.04/1.2＝16.185kN

f＝N/(υA)+Mw/W＝16185.482/(0.386×450)+0.04×106/4730000＝93.189N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 350 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C35 200 F1=N=16.185kN 1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm

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F=(0.7βhft+0.25σpc，

m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×2120×330/1000=768.86kN≥F1=16.185kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=16.7N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=16.185kN 满足要求！

(300*1700mm)梁侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝梁名称 梁板结构情况 KL，标高-0.700m 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 300×1700 350 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《混凝土结构工程施工规范》混凝土重力密度γc(kN/m) 324 36

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GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 4 轮扣式支架模板安装施工方案

0.9 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝2 土顶面总高度H(m) 21.7 1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×22，24×1.7}＝min{34.213，40.8}＝34.213kN/m 2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.7}＝min{34.213，40.8}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×υcQ4k]＝1×[1.35×0.9×16.8+1.4×0.9×2]＝22.932kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 结构表面的要求 支撑距梁底距离依次为 竖直向布置 250 1 250 500 结构表面隐蔽 200，700，1200 设计简图如下： 37

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模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×22.932＝22.932kN/m

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Mmax＝0.125q1l2＝0.125×22.932×0.252＝0.179kN·m σ＝Mmax/W＝0.179×106/37500＝4.778N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/m

νmax＝5×16.8×2504/(384×10000×281250)=0.304mm≤250/250=1mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态

R＝q1l=22.932×0.25＝5.733kN 正常使用极限状态 R'＝ql=16.8×0.25＝4.2kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 9350 41.667 104.167 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22100×50 1.78 15.44 计算简图如下：

1、抗弯验算

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小梁弯矩图(kN·m)

q=5.733kN/m

σ＝Mmax/W＝0.134×106/41667＝3.225N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×1.573×1000/(2×50×100)＝0.472N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

小梁变形图(mm)

q=4.2kN/m

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νmax＝0.118mm≤500/250=2mm 满足要求！

4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝3.046kN 正常使用极限状态 R'max=2.231kN

六、主梁验算

主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322250 Ф48×3.5 206000 120 5.08 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 12.19 计算简图如下：

1、抗弯验算

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主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)

q=3.046kN/m

σ＝Mmax/W＝0.381×106/5080＝74.951N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁连续梁部分剪力图(kN)

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主梁悬挑梁部分剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×1.573×1000/489＝15.261N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁连续梁部分变形图(mm)

主梁悬挑梁部分变形图(mm)

q=2.231kN/m

ν1max＝0.165mm≤500/250=2mm ν2max＝0.145mm≤250/250=1mm 满足要求！

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4、最大支座反力计算 Rmax＝6.777kN

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.777＝6.438kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

(350mm)板模板（盘扣式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土板名称 模板支架纵向长度La(m) 模板支架高度H(m) B，标高-0.00m 60 4 新浇混凝土板板厚(mm) 模板支架横向长度Lb(m) 350 30 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 1.05 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m) 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m) 22331.1 3 0.25 0.55 44

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Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m) 4 基本风压ω0(kN/m) 0.45 风荷载高度变化系风荷载标准值ωk(kN/m) 22轮扣式支架模板安装施工方案

数μz 1 0.45×1×0.5=0.225 风荷载体型系数μs 0.5 抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) 6 三、模板体系设计 主梁布置方向 立杆横向间距lb(mm) 顶层水平杆步距hˊ(mm) 垂直立杆纵向方向 立杆纵向间距la(mm) 1200 1000 水平杆步距h(mm) 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度L2(mm) 300 200 小梁最大悬挑长度L1(mm) 100 1200 1500 200

平面图

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纵向剖面图

横向剖面图

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四、面板验算

面板类型 抗弯强度设计值f(N/mm) 计算方式 2覆面木胶合板 16.83 简支梁 厚度t(mm) 弹性模量E(N/mm) 215 9350 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ：

W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3 I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4 承载能力极限状态

q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)+1.4×1×3=14.862kN/m q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)=10.662kN/m 正常使用极限状态

q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)+1×1×3=11.885kN/m 1、强度验算

Mmax=0.125q1l2=0.125×14.862×0.32=0.167kN·m

σ=Mmax/W=0.167×106/37500=4.453N/mm2≤[f]=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.885×3004/(384×9350×281250)=0.477mm νmax=0.477 mm≤min{300/150，10}=2mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁材质及类型 截面惯性矩I(cm) 4矩形木楞 416.667 截面类型 截面抵抗矩W(cm) 350mm×100mm 83.333 47

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抗弯强度设计值f(N/mm) 计算方式 2轮扣式支架模板安装施工方案

212.87 简支梁 弹性模量E(N/mm) 8415 承载能力极限状态 q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1.4×0.3×3=4.531kN/m 正常使用极限状态

q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1×0.3×3=3.625kN/m 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：

1、强度验算

σ=Mmax/W=0.793×106/83333=9.516N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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Vmax＝2.718kN

3Vmax/(2bh0)=3×2.718×1000/(2×50×100)＝0.815N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

νmax=2.702mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=3.171kN R2=3.171kN 正常使用极限状态 R1ˊ=2.541kN R2ˊ=2.541kN

六、主梁验算

主梁材质及类型 截面惯性矩I(cm) 抗弯强度设计值f(N/mm) 24钢管 12.19 205 截面类型 截面抵抗矩W(cm) 弹性模量E(N/mm) 23Ф48×3.5 5.08 206000 49

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抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125 计算方式 四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态

R=max[R1,R2]/2=max[3.171,3.171]/2=1.5855kN 正常使用极限状态

Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[2.541,2.541]/2=1.2705kN 计算简图如下：

1、抗弯验算

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/fsnp.html