酒泉立交特大桥跨连霍高速公路(60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥

兰州至乌鲁木齐第二双线

酒泉立交特大桥跨连霍高速公路 (60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥

线形监控计算报告与监控方案

I

目 录

目 录 ............................................................................................................................................. II 1 工程概况 .......................................................................................................................................... 1 2 施工监控的意义和目的 .................................................................................................................. 3 3 施工监控的原则和方法 .................................................................................................................. 3 4 施工控制体系 ................................................................................................................................ 4 5 施工控制基本理论 ........................................................................................................................ 5 5.1 连续梁桥施工控制的特点........................................................................................................ 5 5.2 自适应施工控制系统................................................................................................................ 5 5.3 参数识别.................................................................................................................................... 6 6 桥梁施工控制结构分析 .................................................................................................................. 7 6.1 结构分析依据及计算参数的确定............................................................................................ 7 6.2 施工监控结构计算.................................................................................................................... 9 6.3 计算过程 ................................................................................................................................ 32 6.4 立模标高的确定 .................................................................................................................... 32 7 线形监测 ...................................................................................................................................... 39 7.1 线形控制工作程序 ................................................................................................................ 39 7.2 位移测点布置 ........................................................................................................................ 40 7.3观测时间与项目 ...................................................................................................................... 40 7.4悬臂阶段测量工作内容 .......................................................................................................... 40 7.5测量仪器 .................................................................................................................................. 44 8 温度监测 ........................................................................................................................................ 44 9 误差分析与识别 ............................................................................................................................ 44 10施工控制实施流程 ....................................................................................................................... 44 附录；标高测量表格 ........................................................................................................................ 46

II

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1 工程概况

兰州至乌鲁木齐第二双线跨连霍高速公路特大桥主桥采用（60+100+60）m的连续梁桥，桥型布置如图1-1。

图1-1 （60+100+60）m连续梁桥型布置

时速350km/h客运专线(60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥,采用悬臂施工，边支座中心线至梁端0.75m,梁全长221.5m,梁体为单箱单室，变高度、变截面结构, 箱梁底板下缘按二次抛物线变化，梁底抛物线方程为y?0.0016225x2。中支点梁高7.85m，边支点及跨中梁高4.85m，中跨跨中直线段长2.00m，边跨直线段长9.75m。

(１)截面构造

(60+100+60)m桥跨截面采用单箱单室、变高度、变截面结构。顶板厚度除梁端附近外均为40cm；腹板厚60～100cm，按直线线性变化；底板厚度从跨中到端部由40cm加厚至120cm，按折线变化。全联在端支点及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有空洞，供检查人员通过。防护墙内侧净宽8.8m，桥上人行道钢栏杆内侧净宽11.9m，桥梁宽12.0m，桥梁的建筑总宽12.28m。

（２）材料

1、混凝土：梁体的混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的干硬性补偿收缩混凝土，防护墙、遮板及电缆槽竖墙混凝土强度等级为C40；电缆槽盖板可采用RPC-H混凝土或C40混凝土，其中RPC-H混凝土性能指标应满足《客运专线活性粉末混凝土（RPC）材料人行道挡板、盖板暂行技术条件》要求。

2、预应力体系

①纵向预应力体系：预应力筋采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，锚具应符合《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》（TB/T3193-2008），张拉采用与之配套的机具设备。管道形成采用镀锌金属波纹管成孔，金属波纹管应符合《预应力混凝土用金属波纹管》JG225-2007要求。合拢段处预应力筋金属波纹管采用增强型，其他可采用标准型。

②横向预应力体系：横向预应力筋采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线；锚固体系采用BM15-4（P）锚具及配套的支撑垫板，锚具应符合《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》（TB/T3193-2008）；张拉体系采用YDC240Q型千斤顶，管道形成采用内径70×19mm扁形镀锌金属波纹管成孔。金属波纹管应符合《预应力混凝土用金属波纹管》JG225-2007要求。

③竖向预应力体系：竖向预应力筋采用Φ25mm高强精扎螺纹钢筋，型号为PSB785，应

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符合《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T20065-2006）要求；锚固体系采用JLM-25锚具；张拉体系采用YC60A型千斤顶；管道形成采用内径Φ35mm铁皮管成孔。

3、钢筋：Q235钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991），HRB335级钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）。

4、防水层及保护层：材料应符合“客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施图（通桥（2008）8388A）”要求，施工工艺应符合《客运专线桥梁混凝土桥面防水层技术条件(修订版)》要求。

5、支座：采用客运专线路桥梁盆式橡胶支座，图号为专桥（2007）8360，更觉桥梁所处地震区的动峰加速度值确定支座类型，详见通桥（2008）2368A-Ⅲ-048～050图。如果实际二期恒载超出图纸设计图范围，应核实支座反力后选择相应支座型号

6、桥面泄水管及管盖：PVC管材，应符合《五压埋地排污、废水用硬聚氯乙烯（PVC-U）管材》（GB/T20221-2006）的要求。

（3） 设计技术标准

① 双线铁路桥，位于直、曲线上，最小曲线半径7000（5500）m，正线线间距5.0m ； ② 速度目标值：350km/h；

③ 设计活载：列车竖向荷载采用ZK活载；

④ 地震烈度：八度及以下（地振动峰值加速度Ag≤0.3g）；

⑤ 环境类别及作用等级：一般大气条件下无防护措施的地面结构，环境类别为碳化环境，作用等级为T1、T2。 （4）合拢顺序

桥合拢顺序为：先合中跨，张拉中跨顶板和底板预应力束；合拢边跨，张拉所有剩余预应力束。

（5）施工方法

本桥采用挂篮悬臂施工方式。

悬臂施工法是预应力混凝土连续梁桥、连续刚构的主要施工方法，对于预应力混凝土连续梁桥、连续刚构来说，采用悬臂施工方法虽有许多优点，但是这类桥梁的形成要经过一个复杂的过程，当跨数增多、跨径较大时，为保证合拢前两悬臂端竖向挠度的偏差不超过容许范围和成桥后线形的合理，需对该类桥梁的施工过程进行控

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2 施工监控的意义和目的

本桥梁体为预应力混凝土连续箱梁，采用悬臂施工。该类桥梁的形成要经过一个复杂的过程，施工工序和施工阶段较多，各阶段相互影响，且这种相互影响又有差异，易造成各阶段的内力和位移随着混凝土浇筑过程变化而偏离设计值的现象，甚至超过设计允许的内力和位移，若不通过有效的施工控制及时发现、及时调整，就可能造成成桥状态的梁体线形与内力不符合设计要求，或引起施工过程中结构的不安全。

在施工过程中，为保证合拢前悬臂端竖向挠度的偏差、主梁轴线的横向位移不超过容许范围、保证合拢后的桥面线形良好、保证在施工中主梁截面不出现过大的应力，必须对该桥主梁的挠度、应力等施工控制参数做出明确的规定，并在施工中加以有效的管理和控制，以确保该桥在施工过程中的安全，并保证在成桥后主梁线形符合设计要求。

对于分阶段悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥来说，施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段计算，确定出每个悬浇阶段的立模标高和结构内力，并在施工过程中根据施工监测的挠度和应力成果，对误差进行分析、预测或对下一阶段立模标高进行调整，以此来保证成桥后的桥面线形、保证合拢段悬臂标高的相对偏差不大于规定值以及结构内力状态符合设计要求。

对桥连续梁部分进行施工监控的目的就是确保施工过程中结构的可靠度和安全性，保证桥梁成桥桥面线形及受力状态符合设计要求，主要控制内容为：主梁线形、受力。

3 施工监控的原则和方法

本桥的施工监控包括两个方面的内容：梁的变形控制和内力控制，变形控制就是严格控制每一阶段梁的竖向挠度，若有偏差并且偏差较大时，就必须立即进行误差分析并确定调整方法，为下一阶段更为精确的施工做好准备工作；内力控制则是控制主梁在施工过程中以及成桥后的应力，尤其是合拢时间的控制，使内力不致过大而偏于不安全或在施工过程中造成主梁的破坏。

梁部结构采用的悬臂施工方法属于典型的自架设施工方法，对于本桥来讲，由于在施工过程中的已成结构（悬臂阶段）状态是无法事后调整的或可调整的余地很小，所以，针对主梁的结构和施工特点，梁部的施工监控主要采用预测控制法。

预测控制法是指在全面考虑影响桥梁结构状态的各种因素和施工所要达到的目标后，对结构的每一个施工阶段形成前后的状态进行预测，使施工沿着预定状态进行。由于预测状态与实际状态间有误差存在，某种误差对施工目标的影响则在后续施工状态的预测中予以考虑，以此循环，直到施工完成并获得和设计相符合的结构状态。

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4 施工控制体系

为有效地开展施工监控工作，在本桥的施工监控中需要建立如图4-1所示的施工监控体系。

施工体系 施工现场 设计体系 设计计算 实时测量体系 物理测量 温度 时间 线形测量 主梁线形 力学测量 应力测量 现场测试体系 砼容重、弹模 块件重量、尺寸 施工荷载 偶然荷载 张拉预应力 挂篮前移(绑扎下阶段钢筋) 设计指定参数 实测值 现场测试参数 计算核对 参数识别、修正 施工控制计算参数 施工控制计算体系 施工控制预测计算 施工控制实时计算 比较 施工控制计算值 分析 修正量计算 下阶段施工资料：立模标高预告及挂篮变形量预测 发布施工控制指令

图4-1（60+100+60）m连续梁桥施工监控体系

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5 施工控制基本理论

在连续梁桥的施工监控中，对梁体线形、应力进行重点控制。在控制过程中，监控方采用自适应控制方法对本桥进行线形控制，采用最小二乘法对结构参数进行调整、估计。

5.1 连续梁桥施工控制的特点

连续梁桥在悬臂施工阶段是静定结构，合拢过程中如不施加额外的压重，成桥后内力状态一般不会偏离设计值很多，因此连续梁桥施工控制的主要目标是控制主梁的线形。若已施工梁段上出现误差，除张拉预备预应力束外，基本没有调整的余地，且这一调整量也是非常有限的，而且对梁体受力不利。因此，一旦出现线形误差，误差将永远存在，对未施工梁段可以通过立模标高调整已施工梁段的残余误差，如果残余误差较大，则调整需经过几个梁段才能完成。

根据上述分析，悬臂浇筑连续梁桥施工中标高控制的特点是，已完成梁段的误差无法调整，而未完成梁段的立模标高只与正装模拟计算有关，与已完成梁段的误差基本无关。因此，在图5.1自适应施工控制原理图中的下半环，即控制量反馈计算，在连续梁施工控制中一般不起作用。同时，上半环，即参数估计及对计算模型的修正就显得尤为重要，只有与实际施工过程相吻合的计算模型计算出的预报标高才是可实现的。

5.2 自适应施工控制系统

对于预应力混凝土连续梁桥，施工中每个阶段的受力状态达不到设计所确定的理想目标的重要原因是有限元计算模型中的计算参数取值，主要是混凝土的弹性模量、材料的容重、徐变系数等，与施工中的实际情况有一定的差距。要得到比较准确的控制调整量，必须根据施工中实测到的结构反应修正计算模型中的这些参数值，以使计算模型在与实际结构磨合一段时间后，自动适应结构的物理力学规律。在闭环反馈控制的基础上，再加上一个系统参数辩识过程，整个控制系统就成为自适应控制系统。图5-1为自适应控制的原理图。

修改理想状态 施工理想状态 + - 参数调节 实测结果 实际结构 控制调整量 有限元计算模型 参数估计算法 计算结果 e 施工结果输出 控制量输入 控制量反馈计算 图5-1自适应施工控制基本原理

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当实测到的结构受力状态与模型计算结果不符时，把误差输入到参数识别算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果与实际测量到的结果相一致。得到修正的计算模型参数后，重新计算各施工阶段的理想状态，按照上述反馈控制方法对结构进行控制。这样，经过几个工况的反复辨识后，计算模型就基本上与实际结构相一致了，在此基础上可以对施工状态进行更好的控制。

对于采用悬臂浇筑的桥梁，主梁在墩顶附近的相对线刚度较大，变形较小，因此，在控制初期，参数不准确带来的误差对全桥线形的影响较小，这对于上述自适应控制思路的应用是非常有利的。经过几个节段的施工后，计算参数已得到修正，为跨中变形较大的节段的施工控制创造了良好的条件。

5.3 参数识别

在本桥的施工控制中按照自适应控制思路，采用“最小二乘法”进行参数识别和误差分析，其基本方法是：

当预应力混凝土连续梁悬臂施工到某一阶段时，测得主梁悬臂端m个节段的挠度为：

S?[S(1),S(2),???,S(m)]T

设原定理想状态的梁体理论计算挠度为：

??[?(1),?(2),???,?(m)]T

上述两者有误差量：

Y?[Y(1),Y(2),???,Y(m)]T

若记待识别的参数误差为：

??[?(1),?(2),???,?(m)]T

由?引起的各阶段挠度误差为：

??[?(1),?(2),???,?(m)]T

????

式中：?—参数误差?到?的线性变换矩阵。 残差：

??Y??＝Y???

Y?????

方差：

V??T??(Y??)T(Y??)?(Y???)T(Y???)

将上式配成完全平方的形式：

V?(??(?T?)?1?TY)T?T?(??(?T?)?1?TY) +YTY?YT?(?T?)?1?TY?YTY?YT?(?T?)?1?TY

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当

?V?0时，即??(?T?)?1?TY＝0时，上述不等式中的等号成立，此时V达到最??小，因此?的最小二乘估计为：

??(?T?)?1?TY ?引入加权矩阵：

??1??????0...0?? ??n???2??(?T??)?1?T?Y 有： ?在连续梁桥悬臂施工的高程控制中，可以由结构性能计算出?，按工程条件定义?，由箱梁阶段标高观测得到挠度实测值S，计算Y，最后获得参数误差估计值?，根据参数误差对参数进行修正。

6 桥梁施工控制结构分析

6.1 结构分析依据及计算参数的确定

6.1.1 结构分析计算依据

(1)《新建时速300-350公里客运专线铁路设计暂行规定》(上、下)（铁建设[2007]47

号）；

(2)《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（铁建设函[2003]205号）； (3)《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1～TB10002.5-2005）；

(4)《铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）； (5)《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）； (6)《铁路工程抗震设计规范》（GB50111-2006）；

(7)《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（铁建设[2005]157号）及“局部修改条文“铁

建设[2007]140号；

(8)《无碴轨道铁路客运专线设计指南》（铁建设[2005]754号）； (9) 其他相关规范、规程。 6.1.2 结构计算参数的确定

本桥施工控制计算主要参考施工图纸，并结合施工单位提出的主梁施工方案来确定。在主梁施工开始之前进行了施工控制的初步计算，监控方在施工开始初期根据初步计算结果对梁的线型进行控制。

（1） 恒载：按设计图提供的尺寸，并根据施工现场采集的参数进行必要的修正，考虑结构梁体自重γ=26.00kN/m3；二期恒载 150kN/m（本桥为直线无声屏障）和临时荷载,

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并考虑了桥面排水坡度2%的影响；

（2） 温度及混凝土收缩、徐变影响：计算中按设计及规范考虑了结构局部温差效应及考虑混凝土实际加载龄期的收缩、徐变的影响。其中:

环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取60～65％ 徐变系数终极极值：2.0(混凝土龄期5天) 徐变增长速率:0.0055 收缩速度系数:0.00625 收缩终极系数:0.00016

（3） 预应力损失影响：按规范计入预应力损失,按设计图分阶段进行张拉。 其中：

纵向预应力：

①管道摩阻系数取：0.25； ②管道偏差系数取：0.003 ③一端锚具回缩6mm ④松弛损失0.024?con 竖向预应力：

①管道摩阻系数取：0.35； ②管道偏差系数取：0.003； ③一端锚具回缩1mm ④松弛损失0.05?con （4） 材料特性

施工控制前期计算所采用的主要材料特性值见表1。

表1 计算所用材料特性 材料类型 线膨胀系数 3（MPa） （kN/m） 3.55E4 1.95E5 0.00001 0.000012 26.00 弹性模量 容重 混凝土抗压标准强度（MPa） 33.5 混凝土抗拉标准强度（MPa） 3.1 混凝土C50 钢绞线 其中，混凝土的弹性模量、钢绞线的弹性模量取自《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)。

（5）混凝土加载龄期

每个悬臂现浇梁段的加载龄期为7天。在施工过程中，混凝土加载龄期等参数可能与实际情况不符，将根据实际情况进行调整。

（6） 挂篮重量（含施工机具，人员等）

挂篮按照60T考虑。

在进行结构设计和施工控制初步分析时，结构设计参数主要按规范取值，由于部分

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设计参数的取值小于实测值，因此在多数情况下，采用规范设计参数计算的结构内力及位移均较实测值大，这对设计是偏于安全的，但对于施工控制来说即是不容忽视的偏差，因为它将直接影响到成桥后结构线形及内力是否符合设计要求，因此应对部分主要设计参数进行测定以便在施工前对部分结构设计参数进行一次修正，从而进一步修正结构线形，为保证该桥成桥后满足设计要求奠定基础。在主梁施工开始后，对主梁进行施工过程中的跟踪计算分析，跟踪计算分析中的各类参数按照施工中的实际情况考虑

影响结构线形及内力的基本参数由很多个，基本参数的选取和需现场测定的参数主要有：

（1） 混凝土弹性模量，前期结构计算按照规范取值，在施工过程中根据试验结果确定，混凝土的弹性模量的测试应采用现场取样的方法分别测定混凝土在3天、7天、28天龄期的弹模值，为主梁预拱度的修正提供数据。

（2） 预应力钢绞线弹性模量，按照现场取样试验结果采用；

（3） 恒载按设计图提供的尺寸，并根据施工现场采集的混凝土容重等参数进行必要的修正，考虑结构自重和临时荷载,并考虑桥面坡度的影响；

（4） 混凝土收缩、徐变系数，按照规范采用，计算按规范考虑结构局部温差效应及考虑混凝土实际加载龄期的收缩、徐变的影响；

（5） 材料热胀系数，按规范取值；

（6） 施工临时荷载，现场进行统计，尽量减少材料等的堆放，本阶段不用的材料堆放在0＃块附近；

（7） 预应力孔道摩阻系数，根据现场摩阻试验确定。

6.2 施工监控结构计算

6.2.1 施工监控结构计算

在施工之前，应对该桥在每一施工阶段的应力状态和线形有预先的了解，故需要对其进行结构计算，该桥的施工控制计算除了必须满足与实际施工方法相符合的基本要求外，还要考虑诸多相关的其它因素。 （1） 施工方案

连续梁桥的恒载内力、挠度与施工方法和架设程序密切相关，施工控制计算前首先对施工方法和架设程序做一番较为深入的研究，并对主梁架设期间的施工荷载给出一个较为精确的数值。在开始施工前，施工单位应给出挂篮的荷载值及刚度值（或变形），监控单位将根据此数据进行计算分析。 （2） 计算图式

梁部结构要经过墩梁固结→悬臂施工→合拢→解除墩梁固结→合拢的过程，在施工

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过程中结构体系不断发生变化，故在各个施工阶段应根据符合实际情况的结构体系和荷载状况选择正确的计算图式进行分析计算。 ① 计算模型

根据设计图反映的内容，对全桥总体结构建立能反映施工荷载的有限元模型，对该桥进行了正装分析，得到各阶段主梁变形状态。计算模型中根据悬臂施工梁段的划分、支点、跨中、截面变化点等控制截面将全桥划分为56个结点和55个单元。

全桥总体计算模型如图6-1示。

图6-1 本桥计算模型

图6-1为成桥阶段模型，2＃墩设置固定支座，其余墩设置活动支座。图6-1示出了预应力钢束。

②施工阶段划分

根据设计图纸所示施工阶段及需完成工作将本桥划分为33个施工阶段，各施工阶段的施工工作内容及施工工期如表2所示。

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表2 施工阶段划分表 阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 1 4 0#块施工阶段 张拉0号块预应2 5 力，T1-T3,F1-F2 3 10 安装挂篮，按照 60t考虑 4 5 对称浇筑1号块 张拉1号块预应5 5

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力，T4,F3,F4 （60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 移挂篮，绑2＃块钢筋 6 1 7 4 对称浇筑2号块 8 5 张拉2号块预应 力，T5，F5,F6 9 1 移挂篮，绑3＃块钢筋 10 4 对称浇筑3号块

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阶段施工 工期 计算简图 工作内容 张拉3号块预号 （天） 11 5 应力，T6，F8,F7 移挂篮，绑4＃块钢筋 对称12 1 13 4 浇筑4号块 张拉4号14 5 块预应力，T7，F9

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阶段施工工期 计算简图 工作内容 号 （天） 移挂篮，绑5＃块钢筋 16 4 对称浇筑5号块 15 1 张拉5号块预应17 5 力，T8，F10 18 1 移挂篮，绑6＃块钢筋 19 4 对称浇筑6号块 张拉6号块预应20 5 力，T9，F11

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阶段施工工期 计算简图 工作内容 移挂篮，号 （天） 21 1 绑7＃块 钢筋 对称22 4 浇筑 7号块 张拉7号块预23 5 应力，T10，F12 移挂篮，绑8＃块24 4 钢筋

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阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 对称25 10 浇筑8号块 张拉8号块26 5 预应 力T11，F13, 移挂篮，绑9＃块27 5 钢筋 对称28 2 浇筑9

号块

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阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 张拉9号块29 5 预应力，T12，F14 移挂篮，绑30 2 10＃块钢筋 对称浇筑31 4 10号块 张拉10号32 2 块预应力，T13，F15 移挂篮，绑33 2 11＃块钢 筋 对称浇筑34 5

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11号块 （60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 张拉11号35 2 块预应力，T14，F16 移挂篮，绑36 2 12＃块钢筋 对称浇筑 12号块 张拉12号38 2 块预应力，T15，F17 移挂篮，绑39 2 13＃块钢筋 对称浇筑 13号块 37 5 40 5

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阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 张拉13号41 2 块预应力，T16，F18 移动中跨42 2 挂篮，准备合龙 浇筑跨中43 3 合拢段14号块 张拉预应44 2 力钢束T18,B7,B8 体系转换，拆除中墩45 2 墩顶临时 固结，张拉预应力钢束B1-B6

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阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 浇筑15号 梁段 46 10 47 1 主从约束 浇筑合龙48 3 段14'，完 成边跨合拢 张拉T17，边跨底板束49 3 B16-B11，张拉中跨底板束B9，B10

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阶段施工 工期 计算简图 工作内容 号 （天） 拆除边跨合龙段挂50 2 篮，拆除边跨现浇段支架 51 60 停梁60天 52 2 二期恒载 53 3650 徐变

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③各施工阶段累计位移

该桥单元划分图如图6-2所示,图中示出了节点号与块段号的对应关系，仅示出一半结构。

图6-2 单元划分图

各施工阶段累积位移见下表(单位mm)： 截面编号 梁段号 张拉前 0# 张拉后 张拉前 1# 张拉后 张拉前 2# 张拉后 张拉前 3# 张拉后 张拉前 4# 张拉后 张拉前 5# 张拉后 张拉前 6# 张拉后 张拉前 7# 张拉后 张拉前 8# 张拉后 张拉前 9# 张拉后 -2.81 2.42 -1.89 2.14 -0.32 3.65 -1.08 0.57 -1.01 1.94 0.07 2.92 -0.59 0.65 -0.28 0.90 -0.27 1.80 0.44 2.43 -0.32 0.53 0.03 0.89 0.23 1.02 0.20 1.61 0.66 2.01 -0.16 0.44 0.17 0.75 0.40 0.95 0.52 1.01 0.48 1.37 0.75 1.61 -0.01 0.50 0.38 0.75 0.58 0.92 0.72 1.03 0.77 1.04 0.74 1.25 0.89 1.38 -0.02 0.33 0.28 0.63 0.56 0.76 0.67 0.85 0.75 0.91 0.78 0.91 0.76 1.01 0.84 1.09 0.00 0.18 0.17 0.37 0.35 0.53 0.51 0.60 0.57 0.65 0.61 0.67 0.62 0.67 0.62 0.72 0.66 0.75 0.00 0.19 0.18 0.27 0.27 0.36 0.36 0.44 0.43 0.46 0.46 0.48 0.48 0.49 0.48 0.48 0.48 0.50 0.50 0.52 0.00 0.25 0.24 0.36 0.35 0.47 0.46 0.56 0.56 0.60 0.59 0.62 0.61 0.62 0.62 0.62 0.62 0.63 0.62 0.64 0.00 0.22 0.20 0.43 0.41 0.63 0.59 0.70 0.66 0.75 0.70 0.77 0.72 0.76 0.71 0.81 0.74 0.84 -0.02 0.37 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 0.32 -0.01 0.70 0.63 0.85 0.75 0.94 0.83 0.99 0.86 0.98 0.83 1.08 0.89 1.15 0.55 0.42 -0.17 0.80 0.62 0.98 0.76 1.08 0.82 1.09 0.77 1.27 0.90 1.40 0.44 0.15 -0.34 0.75 0.39 0.95 0.49 0.99 0.43 1.32 0.67 1.55 0.54 0.02 -0.61 0.89 0.64 0.21 -0.31 -1.11 0.99 0.84 0.48 0.14 -0.37 -1.15 -1.94 1.53 0.54 1.92 1.67 1.73 1.97 0.23 -0.19 -0.57 -2.89 2.26 2.65 3.36 2.26

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

各施工阶段累积位移续表（单位mm 截面编号 梁段号 张拉1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 -4.05 -1.18 0.82 0.81 0.91 0.95 0.93 0.99 0.89 0.69 0.51 0.64 0.77 0.95 0.99 0.84 0.82 0.69 0.47 0.45 -1.44 -4.15 10# 前 张拉 0.13 2.05 3.22 2.52 2.09 1.74 1.42 1.27 1.02 0.73 0.51 0.64 0.81 1.08 1.28 1.35 1.63 1.90 2.21 2.89 1.83 0.07 后 张拉 -5.44 -4.75 -1.87 0.19 0.28 0.49 0.64 0.73 0.88 0.84 0.66 0.51 0.64 0.74 0.89 0.87 0.62 0.50 0.25 -0.08 -0.21 -2.17 -4.91 -5.55 11# 前 张拉 -0.48 -0.81 1.16 2.44 1.88 1.60 1.39 1.19 1.13 0.96 0.71 0.51 0.64 0.79 1.02 1.15 1.13 1.30 1.45 1.64 2.20 1.08 -0.67 -0.21 后 张拉 -8.32 -7.81 -6.83 -3.63 -1.24 -0.81 -0.31 0.08 0.37 0.67 0.74 0.63 0.51 0.64 0.71 0.79 0.67 0.27 -0.05 -1.11 -0.51 -1.55 --3.80 -6.69 -7.66 -8.45 12# 前 张拉 -1.94 -2.79 -2.88 -0.60 1.02 0.80 0.81 0.84 0.84 0.93 0.86 0.67 0.51 0.64 0.76 0.92 0.95 0.78 0.76 0.69 0.61 0.88 -0.53 -2.52 -2.22 -1.53 后 张拉 -11.4 -12.4 -11.3 -9.82 -6.08 -3.15 -2.23 -1.33 -0.62 -0.08 0.43 0.62 0.59 0.51 0.64 0.67 0.67 0.42 -0.17 -0.74 -1.51 -2.49 -3.37 -6.10 -9.57 -10.9 -12.2 -11.8 13# 前 张拉 -3.20 -5.65 -6.07 -5.69 -2.92 -0.82 -0.58 -0.19 0.15 0.40 0.69 0.77 0.63 0.51 0.64 0.71 0.80 0.68 0.30 0.02 -0.38 -0.87 -1.11 -3.07 -5.65 -5.94 -5.87 -4.05 后 中跨 合拢后 边跨 合拢后 二期恒载成桥 徐变完成后 (3650天) -10.1 -94.9 -87.3 -79.9 -70.2 -61.1 -53.9 -49.0 -40.7 -34.5 -28.3 -22.8 -17.9 -13.1 13.5 18.1 22.8 27.6 32.6 37.5 42.2 46.8 51.4 53.7 54.6 56.8 58.4 60.7 0.00 0.58 5.48 6.84 -96.1 -88.2 -79.0 -70.9 -60.9 -52.1 -45.6 -39.7 -34.4 -29.3 -24.1 -19.5 -15.4 -11.3 11.9 16.0 20.2 24.6 29.2 33.8 38.2 42.7 47.3 49.7 50.6 52.8 54.4 56.7 0.00 0.55 5.22 6.54 -96.4 -88.5 -79.2 -70.8 -60.6 -51.6 -44.8 -38.6 -33.2 -27.9 -22.7 -18.1 -14.2 -10.2 10.1 13.4 16.7 20.1 23.4 26.8 29.9 33.1 36.4 37.4 37.2 38.5 39.4 41.4 0.00 0.73 6.83 8.53 -94.1 -85.8 -76.2 -67.9 -57.8 -49.1 -42.7 -36.9 -31.8 -26.9 -21.9 -17.5 -13.6 -9.82 9.15 12.1 15.0 18.1 21.2 24.3 27.3 30.4 33.7 34.7 34.4 35.6 36.2 37.9

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

各施工阶段累积位移如图6-3～图6-55所示，仅示出图6-2中一半结构的位移图，右半结构的竖向位移与左半结构的竖向位移相同。

图6-3 第1施工阶段累计位移

图6-4 第2施工阶段累计位移

图6-5 第3施工阶段累计位移

图6-6 第4施工阶段累计位移

图6-7 第5施工阶段累计位移

图6-8 第6施工阶段累计位移

图6-9 第7施工阶段累计位移

图6-10 第8施工阶段累计位移

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-11 第9施工阶段累计位移

图6-12 第10施工阶段累计位移

图6-13 第11施工阶段累计位移

图6-14 第12施工阶段累计位移

图6-15 第13施工阶段累计位移

图6-16 第14施工阶段累计位移

图6-17 第15施工阶段累计位移

图6-18 第16施工阶段累计位移

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-19 第17施工阶段累计位移

图6-20 第18施工阶段累计位移

图6-21 第19施工阶段累计位移

图6-22 第20施工阶段累计位移

图6-23 第21施工阶段累计位移

图6-24 第22施工阶段累计位移

图6-25 第23施工阶段累计位移

图6-26 第24施工阶段累计位移

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-27 第25施工阶段累计位移

图6-28 第26施工阶段累计位移

图6-29 第27施工阶段累计位移

图6-30 第28施工阶段累计位移

图6-31第29施工阶段累计位移

图6-32第30施工阶段累计位移

图6-33第31施工阶段累计位移

图6-34第32施工阶段累计位移

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-35第33施工阶段累计位移

图6-36第34施工阶段累计位移

图6-37第35施工阶段累计位移

图6-38第36施工阶段累计位移

图6-39第37施工阶段累计位移

图6-40第38施工阶段累计位移

图6-41第39施工阶段累计位移

图6-42第40施工阶段累计位移

图6-43第41施工阶段累计位移

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-44第42施工阶段累计位移

图6-45第43施工阶段累计位移

图6-46第44施工阶段累计位移

图6-47第45施工阶段累计位移

图6-48第46施工阶段累计位移

图6-49第47施工阶段累计位移

图6-50第48施工阶段累计位移

图6-51第49施工阶段累计位移

图6-52第50施工阶段累计位移

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-53第51施工阶段累计位移

图6-54第52施工阶段累计位移

图6-55第53施工阶段累计位移

（4） 结构分析程序

对于连续梁桥的施工控制计算，采用平面结构分析方法可以满足施工控制的需要，结构分析采用MIDAS程序进行。

（5） 预应力影响

预应力直接影响结构的受力与变形，施工控制应在设计要求的基础上，充分考虑预应力的实际施加程度。

（6） 混凝土收缩、徐变的影响

混凝土的收缩、徐变对结构的测试应力和施工阶段中的梁体挠度有较大影响，必须加以考虑。

（7） 温 度

温度对结构的影响是复杂的，在本桥的施工监控中，对季节性温差在计算中予以考虑，对日照温差则在观测和施工中采取一些措施予以消除，以减小其影响。

（8） 施工进度

本桥的施工控制计算需按照实际的施工进度以及确切的合拢时间分别考虑各部分的混凝土的徐变变形。 6.2.2 施工控制的计算方法

悬臂施工的连续梁桥梁结构的最终形成需经历一个复杂施工过程以及结构体系转化过程，对施工过程中每个阶段的变形计算和受力分析，是桥梁结构施工控制中最基本的内容。施工监控的目的就是确保施工过程中结构的安全，保证桥梁成桥线形和受力状态基本符合设计要求。因此，必须采用合理的理论分析和计算方法来确定桥梁结构施工过程中每个阶段的结构行为。针对本桥的实际情况，采用正装分析法和倒退分析法进行施

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

工控制的结构分析。

正装分析法是按照桥梁结构实际施工加载顺序来进行结构变形和受力分析，它能较好的模拟桥梁结构的实际施工历程，能得到桥梁结构各个施工阶段的位移和受力状态，这不仅可用来指导桥梁施工，还能为桥梁施工控制提供依据，同时在正装计算中能较好的考虑一些与桥梁结构形成历程有关的因素，如混凝土的收缩、徐变问题。正装分析不仅可以为成桥结构的受力提供较为精确的结果，还为结构强度、刚度验算提供依据，而且可以为施工阶段理想状态的确定、完成桥梁结构的施工控制奠定基础。

倒退分析方法假定在成桥时刻t?t0时刻结构内力分布满足前进分析t0时刻的结果，轴线满足设计线形要求，按照前进分析的逆过程对结构进行倒拆，分析每次拆除一个施工阶段对剩余结构的影响，在每一个阶段分析得到的结构位移、内力状态便是该阶段结构理想的施工状态。结构施工理想状态就是在施工各阶段结构应有的位置和受力状态，每个阶段的施工理想状态都将控制着全桥最终形态和受力特性。施工控制将根据每阶段的实际状态和理想状态的偏差对计算进行调整，分析误差原因，以较为准确的估计下一阶段的梁体挠度。 6.2.3 结构分析的目的

（1） 确定每一阶段的立模标高，以保证成桥线形满足设计要求；

（2） 计算每一阶段的梁体的合理状态及内力，作为对桥梁施工过程中的每个阶段结构的应力和位移测试结果进行误差分析的依据。 6.2.4 (60+100+60)m连续梁桥施工控制分析

（1）按照施工步骤进行计算，考虑各梁段的自重、施加的预应力、混凝土收缩徐变以及温度的变化等因素对结构的影响，对于混凝土的收缩、徐变等时差实效在各施工阶段中逐步计入；

（2）每一阶段的结构分析必需以前一阶段的计算结果为基础，前一阶段结构位移是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段受力状态是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段结构受力状态是本阶段时差实效的计算基础；

（3）计算出各阶段的位移之后，根据后续施工阶段对本阶段的影响，进行倒退分析即可得到各施工阶段桥梁结构的合理状态和立模标高；

（4）施工监控首先根据施工图纸进行初步的计算，在施工过程中会存在许多难以预料的因素，可能导致施工进度安排等与初始计算不符，若有与施工图不同的地方应根据施工单位实际提供的施工步骤进行重新计算分析，施工单位应在开始施工前提供详细的施工步骤，包括预应力的张拉顺序、每阶段的施工持续时间、混凝土的加载龄期等。

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

6.3 计算过程

（1） 根据施工图提供的施工步骤对本桥进行前期计算，为与设计结果对比，横隔板重量、结构自重系数、摩阻系数、收缩徐变系数等参数按照设计所取参数计算，在最后阶段即成桥运营阶段考虑收缩徐变3650天后的梁体累计位移，并与设计结果进行对比，以校核计算分析模型的准确性。

（2） 在施工过程中，按照实际的结构参数修正结构计算模型进行跟踪计算，使得结构预测位移与实际发生的位移吻合。

6.4 立模标高的确定

在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁线形是否平顺、是否符合设计的一个重要问题。如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线形较为良好。

立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高，一般要设置一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形（竖向挠度）。其计算公式如下：

Hlmi?Hsji??f1i??f2i?f3i?f4i?f5i?fgl

式中：

Hlmi—i阶段立模标高；

Hsji—i阶段设计标高；

?f?f1i2i—由本阶段及后续施工阶段梁段自重在i阶段产生的挠度总和； —由张拉本阶段及后续施工阶预应力在i阶段引起的挠度；

f3i—混凝土收缩、徐变在i阶段引起的挠度； f4i—施工临时荷载在i阶段引起的挠度； f5i—取使用荷载在i阶段引起的挠度的50%；

fgl—挂篮变形值。

其中挂篮变形值是根据挂篮加载试验确定的在施工过程中加以考虑，?f1i、?f2i、

f3i、f4i、f5i在前进分析和倒退分析计算中已经加以考虑。根据上述计算式和监控分析，可以计算出各梁段的预拱度（相对于设计标高），如图6-40和表3 6.4.1 成桥阶段累计位移 （1） 成桥阶段累积位移

（60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥成桥阶段累计位移如图6-38示，图中示出了成桥阶段即二期恒载铺装后和收缩徐变3650天后的累计位移。

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

0.06000.04000.02000.0000-0.0200-0.0400-0.0600-0.0800-0.1000-0.12001611162126313641465156616671768186成桥阶段累计位移收缩徐变3650天后位移

图6-38（60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥累计位移

6.4.2 活载位移

ZK活载（双线）作用下箱梁向下的位移如图39示。

0.00001471013161922252831343740434649525558616467707376798285竖向最大位移(m-0.0050-0.0100梁体节点号-0.0150-0.0200-0.0250-0.0300

图6-39 ZK活载作用下箱梁最大竖向位移

0.12000.1000梁体预拱度(m

0.08000.06000.04000.02000.0000-0.0200-0.04001471013161922252831343740434649525558616467707376798285梁体节点号

图6-40梁体预拱度

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

表3立模标高计算表 节点号 X坐标 0.00 0.75 1.45 1.75 4.25 7.75 9.75 11.75 15.75 19.75 23.25 26.75 30.25 33.75 37.00 40.00 底模设 计标高 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 成桥阶段 累计位移 -0.0006 0.0000 0.0006 0.0008 0.0027 0.0052 0.0065 -0.0964 -0.0885 -0.0792 -0.0708 -0.0606 -0.0516 -0.0448 -0.0387 -0.0332 收缩徐变 3650 天后位移 -0.0008 0.0000 0.0007 0.0010 0.0035 0.0068 0.0085 -0.0941 -0.0858 -0.0762 -0.0679 -0.0578 -0.0491 -0.0427 -0.0369 -0.0318 活载最大 竖向位移 -0.0004 0.0000 -0.0004 -0.0006 -0.0020 -0.0039 -0.0049 -0.0058 -0.0074 -0.0085 -0.0091 -0.0093 -0.0092 -0.0087 -0.0081 -0.0073 不考虑 不考虑挂篮 挂篮变形 变形的底模 的预拱度 立模标高 0.0010 0.0000 -0.0005 -0.0007 -0.0025 -0.0049 -0.0061 0.0970 0.0894 0.0804 0.0724 0.0625 0.0536 0.0471 0.0410 0.0355 0.0010 0.0000 -0.0005 -0.0007 -0.0025 -0.0049 -0.0061 0.0970 0.0894 0.0804 0.0724 0.0625 0.0536 0.0471 0.0410 0.0355 预计挂 篮或支架变形 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 考虑挂篮或支架变形的预拱度 0.0110 0.0100 0.0095 0.0093 0.0075 0.0051 0.0039 0.1170 0.1094 0.1004 0.0924 0.0825 0.0736 0.0671 0.0610 0.0555 考虑挂篮或支架变 形的底模立模标高 0.0110 0.0100 0.0095 0.0093 0.0075 0.0051 0.0039 0.1170 0.1094 0.1004 0.0924 0.0825 0.0736 0.0671 0.0610 0.0555 备 注 全桥左端部 1#墩支座 现浇段端部 13#块端部 12#块端部 11#块端部 10#块端部 9#块端部 8#块端部 7#块端部 6#块端部 5#块端部 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

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（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

续表3立模标高计算表 节点号 X坐标 43.00 46.00 48.75 51.25 53.75 58.75 58.98 59.50 60.75 62.00 62.53 62.75 67.75 70.25 72.75 75.50 78.50 底模设 计标高 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 收缩徐变 成桥阶段 3650 累计位移 天后位移 -0.0279 -0.0227 -0.0181 -0.0142 -0.0102 -0.0029 -0.0026 -0.0018 0.0000 0.0018 0.0026 0.0029 0.0101 0.0134 0.0167 0.0201 0.0234 -0.0269 -0.0219 -0.0175 -0.0136 -0.0098 -0.0027 -0.0024 -0.0017 0.0000 0.0017 0.0024 0.0027 0.0092 0.0121 0.0150 0.0181 0.0212 不考虑 不考虑挂篮 活载最大 挂篮变形 变形的模 竖向位移 的预拱度 立模标高 -0.0064 -0.0055 -0.0045 -0.0036 -0.0026 -0.0007 -0.0007 -0.0005 0.0000 -0.0007 -0.0010 -0.0012 -0.0043 -0.0069 -0.0078 -0.0098 -0.0120 0.0301 0.0246 0.0197 0.0154 0.0111 0.0030 0.0027 0.0019 0.0000 -0.0013 -0.0019 -0.0022 -0.0070 -0.0086 -0.0111 -0.0132 -0.0152 0.0301 0.0246 0.0197 0.0154 0.0111 0.0030 0.0027 0.0019 0.0000 -0.0013 -0.0019 -0.0022 -0.0070 -0.0086 -0.0111 -0.0132 -0.0152 考虑挂篮预计挂 或支架变篮或支形的预拱架变形 度 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 0.0501 0.0446 0.0397 0.0354 0.0211 0.0130 0.0127 0.0119 0.0100 0.0087 0.0081 0.0078 0.0030 0.0114 0.0089 0.0068 0.0048 考虑挂篮或支架变 形的底模立模标高 0.0501 0.0446 0.0397 0.0354 0.0211 0.0130 0.0127 0.0119 0.0100 0.0087 0.0081 0.0078 0.0030 0.0114 0.0089 0.0068 0.0048 备 注 4#块端部 3#块端部 2#块端部 1#块端部 0#块端部 2#墩支座 0#块端部 1#块端部 2#块端部 3#块端部 4#块端部 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

35

（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

续表3立模模标高计算表 节点号 X坐标 81.50 84.50 87.75 91.25 94.75 98.25 底模设 计标高 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 收缩徐变 成桥阶段 3650 累计位移 天后位移 0.0268 0.0299 0.0331 0.0364 0.0374 0.0372 0.0385 0.0394 0.0414 0.0464 0.0464 0.0421 0.0383 0.0364 0.0355 0.0357 0.0354 0.0325 0.0243 0.0273 0.0304 0.0337 0.0348 0.0344 0.0356 0.0362 0.0379 0.0429 0.0429 0.0386 0.0347 0.0330 0.0322 0.0326 0.0323 0.0296 不考虑 不考虑挂篮 活载最大 挂篮变形 变形的底模 竖向位移 的预拱度 立模标高 -0.0142 -0.0164 -0.0187 -0.0211 -0.0232 -0.0251 -0.0266 -0.0277 -0.0282 -0.0282 -0.0282 -0.0282 -0.0277 -0.0266 -0.0251 -0.0232 -0.0211 -0.0187 -0.0172 -0.0191 -0.0210 -0.0231 -0.0231 -0.0219 -0.0223 -0.0223 -0.0238 -0.0288 -0.0288 -0.0245 -0.0209 -0.0197 -0.0197 -0.0210 -0.0218 -0.0202 36

预计挂 篮或支架变形 -0.0200 -0.0200 考虑挂篮或支架变形的预拱度 0.0028 0.0009 考虑挂篮或支架变 形的底模立模标高 0.0028 0.0009 -0.0010 -0.0031 -0.0031 -0.0019 -0.0023 -0.0023 -0.0038 -0.0088 -0.0088 -0.0045 -0.0009 0.0003 0.0003 -0.0010 -0.0018 -0.0002 备 注 5#块端部 6#块端部 7#块端部 8#块端部 9#块端部 10#块端部 11#块端部 12#块端部 13#块端部 13#块端部 12#块端部 11#块端部 10#块端部 9#块端部 8#块端部 7#块端部 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51

-0.0172 -0.0191 -0.0210 -0.0231 -0.0231 -0.0219 -0.0223 -0.0223 -0.0238 -0.0288 -0.0288 -0.0245 -0.0209 -0.0197 -0.0197 -0.0210 -0.0218 -0.0202 -0.0200 -0.0010 -0.0200 -0.0031 -0.0200 -0.0031 -0.0200 -0.0019 -0.0200 -0.0023 -0.0200 -0.0023 -0.0200 -0.0038 -0.0200 -0.0088 -0.0200 -0.0088 -0.0200 -0.0045 -0.0200 -0.0009 -0.0200 -0.0200 0.0003 0.0003 101.75 0.0000 105.75 0.0000 109.75 0.0000 110.35 0.0000 111.15 111.75 0.0000 0.0000 115.75 0.0000 119.75 0.0000 123.25 0.0000 126.75 0.0000 130.25 0.0000 133.75 0.0000 -0.0200 -0.0010 -0.0200 -0.0018 -0.0200 -0.0002 （60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

续表3立模模标高计算表 节点号 X坐标 底模设 计标高 收缩徐变 成桥阶段 3650 累计位移 天后位移 0.0297 0.0268 0.0236 0.0203 0.0169 0.0137 0.0103 0.0030 0.0027 0.0019 0.0000 -0.0019 -0.0026 -0.0030 -0.0107 -0.0149 -0.0191 0.0269 0.0242 0.0213 0.0183 0.0153 0.0124 0.0094 0.0029 0.0026 0.0018 0.0000 -0.0018 -0.0025 -0.0028 -0.0105 -0.0146 -0.0189 不考虑 不考虑挂篮 活载最大 挂篮变形 变形的底模 竖向位移 的预拱度 立模标高 -0.0164 -0.0142 -0.0120 -0.0098 -0.0078 -0.0060 -0.0043 -0.0012 -0.0010 -0.0007 0.0000 -0.0005 -0.0007 -0.0004 -0.0026 -0.0036 -0.0045 -0.0187 -0.0171 -0.0153 -0.0134 -0.0114 -0.0094 -0.0072 -0.0023 -0.0020 -0.0014 0.0000 0.0020 0.0028 0.0030 0.0118 0.0164 0.0211 37

预计挂 篮或支架变形 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0200 -0.0200 考虑挂篮或支架变形的预拱度 0.0013 0.0029 0.0047 0.0066 0.0086 0.0106 0.0028 0.0077 0.0080 0.0086 0.0100 0.0120 0.0128 0.0130 0.0218 0.0364 0.0411 考虑挂篮或支架变 形的底模立模标高 0.0013 0.0029 0.0047 0.0066 0.0086 0.0106 0.0028 0.0077 0.0080 0.0086 0.0100 0.0120 0.0128 0.0130 0.0218 0.0364 0.0411 备 注 6#块端部 5#块端部 4#块端部 3#块端部 2#块端部 1#块端部 0#块端部 3#墩支座 0#块端部 1#块端部 2#块端部 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68

137.00 0.0000 140.00 0.0000 143.00 0.0000 146.00 0.0000 148.75 0.0000 151.25 0.0000 153.75 0.0000 158.75 0.0000 158.98 0.0000 159.50 0.0000 160.75 0.0000 162.00 0.0000 162.53 0.0000 162.75 0.0000 167.75 0.0000 170.25 0.0000 172.75 0.0000 -0.0187 -0.0171 -0.0153 -0.0134 -0.0114 -0.0094 -0.0072 -0.0023 -0.0020 -0.0014 0.0000 0.0020 0.0028 0.0030 0.0118 0.0164 0.0211 （60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

续表3立模模标高计算表 节点号 X坐标 底模设 计标高 收缩徐变 成桥阶段 3650 累计位移 天后位移 -0.0241 -0.0298 -0.0355 -0.0415 -0.0483 -0.0558 -0.0654 -0.0753 -0.0840 -0.0932 -0.1006 0.0048 0.0038 0.0019 0.0006 0.0004 0.0000 -0.0004 -0.0237 -0.0294 -0.0349 -0.0407 -0.0474 -0.0547 -0.0641 -0.0740 -0.0826 -0.0920 -0.0997 0.0055 0.0043 0.0022 0.0006 0.0005 0.0000 -0.0005 不考虑 不考虑挂篮 活载最大 挂篮变形 变形的底模 竖向位移 的预拱度 立模标高 -0.0055 -0.0064 -0.0073 -0.0081 -0.0087 -0.0092 -0.0093 -0.0091 -0.0085 -0.0074 -0.0058 -0.0049 -0.0039 -0.0020 -0.0006 -0.0004 0.0000 -0.0004 0.0265 0.0326 0.0386 0.0448 0.0518 0.0593 0.0688 0.0785 0.0869 0.0957 0.1026 -0.0030 -0.0024 -0.0012 -0.0003 -0.0003 0.0000 0.0007 38

预计挂 篮或支架变形 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0200 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 -0.0100 考虑挂篮或支架变形的预拱度 0.0465 0.0526 0.0586 0.0648 0.0718 0.0793 0.0888 0.0985 0.1069 0.1157 0.1226 0.0070 0.0076 0.0088 0.0097 0.0097 0.0100 0.0107 考虑挂篮或支架变 形的底模立模标高 0.0465 0.0526 0.0586 0.0648 0.0718 0.0793 0.0888 0.0985 0.1069 0.1157 0.1226 0.0070 0.0076 0.0088 0.0097 0.0097 0.0100 0.0107 备 注 3#块端部 4#块端部 5#块端部 6#块端部 7#块端部 8#块端部 9#块端部 10#块端部 11#块端部 12#块端部 13#块端部 现浇段端部 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86

175.50 0.0000 178.50 0.0000 181.50 0.0000 184.50 0.0000 187.75 0.0000 191.25 0.0000 194.75 0.0000 198.25 0.0000 201.75 0.0000 205.75 0.0000 209.75 0.0000 211.75 0.0000 213.75 0.0000 217.25 0.0000 219.75 0.0000 220.05 0.0000 220.75 0.0000 221.50 0.0000 0.0265 0.0326 0.0386 0.0448 0.0518 0.0593 0.0688 0.0785 0.0869 0.0957 0.1026 -0.0030 -0.0024 -0.0012 -0.0003 -0.0003 0.0000 0.0007 4#墩支座 全桥右端部

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