年产22万吨聚丙烯生产工艺设计

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年产22万吨聚丙烯生产工艺设计

第一章 总论

1.1 国内外PP的生产发展状况

1.1.1 国外聚丙烯生产发展

聚丙烯树脂是在上世纪五十年代初科研开发成功的.

1953年10月,德国曼海姆(Mulheim)马克思-普朗克学(MaxPlanckInstitute)的齐格勒(Ziegler Karl)采用过渡金属(锆,钛)化合物和烷基铝的催化剂体系首次成功合成了高结晶度的线型聚乙烯.意大利米兰工业学院（Milan Polytechnic)的纳塔(Natta Giulio)教授在Montecatini公司的资助和合作下,也在进行类似的研究.由于Montecatini公司购买过Ziegler教授的一些专利,和Ziegler教授之间有技术交换协议,Natta很快了解到Ziegler的最新研究进展.受Ziegler合成聚乙烯的启发,Natta立即展开了丙烯的聚合研究,并与1954年3月11日,采用TiCl4-AlEt3催化剂首次合成了结晶聚丙烯.虽然当时的聚丙烯的等规度只约有40%,但结晶聚丙烯的合成开创了立体定向聚合的理论.Ziegler和Natta也因此获得1963年的诺贝尔化学奖,以表彰两人在聚合物科学方面的杰出贡献.

1955年初,Natta发表了成功合成结晶聚丙烯的论文.1954年7月和1955年6月Natta等人以Montecatini公司的名义先后在意大利和美国申请注册了用α-烯烃包括丙烯聚合成结晶聚合物及其工艺的专利.Montecatini公司很快开始建设工业聚丙烯生产装置.1957年在发现聚丙烯不到4年之后,在意大利的Ferrara(费拉拉)建成了世界上第一套生产能力为6000kt/a的间歇式聚丙烯工业生产装置.同年,美国大力神公司(Hercules)在美New jersey的Parlin也建立了一套9000t/a的聚丙烯生产装置.

1958～1962年,德国、英国、法国、日本等国先后都实现了聚丙烯工业化产.

1964年美国达特(DART)公司的雷克萨尔(REXALL)分公司首先采用第一代催化剂及釜式反应器开创了液相本体法聚丙烯生产工艺.

1969年巴斯夫公司首先采用立式搅拌床气相聚合Novolen工艺,实现了气相法聚丙烯生产工业化,建立了24000t/a的气相法聚丙烯工业生产装置.

六十年代末,在本体法聚丙烯工艺开发的同时,聚丙烯催化剂的研究,特别是在提高催化剂活性和定向能力方面有了重大进展,出现了所谓“第二代”催化剂.以索尔维(Solvay)公司1971年开发的三氯化钛——异戊醚——四氯化钛——氯二乙基铝

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(TiCl3·R2O·Al(C2H5)2Cl)络合型催化剂为典型代表,称之为络合Ⅰ型催化剂.实现了液相本体聚丙烯生产的工业化.

1980年,美国阿莫科(AMOCO)公司采用自己的高效催化剂,选用卧式搅拌床,也开发了新的气相聚合工艺,并建成世界上最大的气相法聚丙烯生产装置——135000t/a装置,结束了气相法独家经营的局面.

1983年日本三井石油化学公司和1984年往友化公学公司分别在千叶建成60000t/a气相本体法聚丙烯装置.1983年,美国联合碳化物公司借鉴流化床聚乙烯的工程放大的生产经验和成功开发超高活性聚丙烯催化剂(SHAC)的壳牌化学公司,共同开发了“Unipol”聚丙烯气相流化床聚合工艺.并于1985年在得克萨斯(Texas)州建立了80000t/a装置,这是世界上第一个把高效催化剂与气相流化床结合的新工艺.由于高效催化剂的发展,气相法工艺自70年代后期以来发展很快,被认为是最有希望的工艺,尤其是最近10年来各种气相法工艺发展迅速,1998年已经占到当年全区聚丙烯生产能力的27.9%,而1990年气相法技术的生产能力及占全球聚丙烯生产能力的14.7% ,其市场份额8年来几乎增长了一倍.

2000年,Borealis(北欧工化)建成投产了第一套Borstar工艺的聚丙烯装置.采用一个单环管反应器,在超过丙烯临界点的聚合条件下进行聚合反应,再串联两台气相流化床反应器生产不同类型的产品.该技术的主要特点是能够生产双峰分布的产品.

1.1.2 国内聚丙烯生产发展史

六十年代来末,兰州化学工业公司石油化工厂从英国引进采用Vickers-Zimmer工艺技术及常规催化剂体系的5kt/a溶剂法PP生产装置.

1973年,北京燕山石化公司向阳化工厂利用国内研制的催化剂和溶剂法工艺建成投产了一套5kt/a国产溶剂法PP生产装置.

1975年,辽宁瓦房店纺织厂与大连物化所协作,建成了一套300t/a(1.5m2)聚合釜间歇式液相本体PP中间试验装置.随后,江苏省丹阳化肥厂于1978年首先建成一套4m2聚合釜千吨液相本体法PP装置,同年试车成功,在我国首先实现了液相本体法PP生产工业化.

1979年,北京化工研究院等单位在络合I型催化剂的基础上研制成火性定向能力更好的络合Ⅱ型催化剂即TiCl3-R2O(正丁醚)-Al（C2H5)2Cl催化剂.络合Ⅱ型催化剂不但可以用于溶剂法聚丙烯工艺,而且由于他的高活性和高定向能力,也为用于液相本体法PP工艺打下了良好基础.

80年代末,我国开始引进国外液相-气相组合式本体法聚丙烯工艺,是我国的聚丙烯生产技术达到了比较先进的水平.

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1989年扬子石化公司引进日本三井油化Hypol工艺建成140kt/aPP装置,1990年和1991年齐鲁石化公司和上海石化总厂先后采用Himont公司S-PP工艺建成70kt/aPP.其后,92-96年国内建成了多所这两种工艺的大型装置.

1.1.3聚丙烯的供需现状及发展前景

2009 年,全球PP产能达到了5600 万t/a.其中2009年新投产的装置由于受到技术人才缺乏及原料乙烷和丙烷短缺的影响,普遍开工不顺利.如AlWaha石化公司位于沙特朱拜耳的PP装置当前的开工率仅为70%,该装置此前由于技术故障非计划停工长达3周.2009年受新兴市场业务快速扩张的影响,全球十大PP生产商和供应商的排名正在发生变化.埃克森美孚化学位于中国和新加坡的石化联合体项目完成后,该公司已攀升为全球第六大PP生产商,而该公司在新加坡的石化联合体项目将在2011年建成投产,该项目包括一套45万t / a的PP装置.预计到2012年,中石油将成为全球第四大PP生产商,而北欧化工公司也将从当前全球第九大PP生产商跃升至全球第七.2009年全球十大PP生产商产能情况见表1-1.

截至2009年底,我国PP生产企业已超过80家,生产装置100余套,总生产能力949.0万t / a左右,成为仅次于美国的世界第二大PP生产国,在国际上的竞争能力逐渐增强.其中,中国石化集团公司的生产能力为354.0万t / a,占总生产能力的37.3%;中国石油集团公司的生产能力为165.0万t / a,占总生产能力的17.4%.从产能格局来看,中石化新增产能绝大多数辐射到珠三角和长三角及环渤海地区,中石油装置全部建在东北老工业基地和西

表1-1 2009 年全球十大PP生产商产能情况

2008年 2009年

公司 产能/ 占全球 产能/ 占全球 ( 万t· a- 1 ) 比例/% ( 万t· a- 1 ) 比例/% 莱昂德尔巴塞尔 666.9 12.87 710.4 14.21 中石化 288.0 6.83 354.0 8.05 道达尔石化 253.0 4.88 258.0 5.16 英力士 229.5 4.43 233.0 4.66 萨比克 220.5 4.25 288.0 5.76 埃克森美孚化学 212.5 4.10 212.5 4.25 信任工业 210.5 4.06 278.0 5.56 台塑 198.3 3.83 210.2 4.20

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北欧化工 188.0 3.63 194.5 3.59 中石油 110.0 2.13 165.0 2.95 合计 2577.2 47.38 2903.6 58.39

北开发地区.随着生产能力的不断增加,产量也不断增加.2005年我国PP的产量为522.95t,2008 年产量达到742.36万t ,2009年的产量达到了820.52万t,同比去年增长10. 53%.2009年我国主要PP生产企业及产能统计见表1-2.

表1-2 2009 年我国主要PP 生产企业及产能统计

生产厂家 生产能力/( 万t·a- 1) 中石化福建炼化 52. 0

中石化上海石化 40. 0 中石化茂名石化 47. 0 中石化燕山石化 36. 0 中石化上海赛科石化 25. 0 中石化扬子石化 20. 0 中石化镇海炼化 20. 0 中石化海南炼化 20. 0 中石化青岛炼化 20. 0 中石化广州石化 10. 0 中石化长岭石化 10. 0 中石化荆门石化 10. 0 中石化武汉石化 10. 0 中石化九江石化 10. 0 中石化济南石化 10. 0 中石化湛江炼油 14. 0 中石化合计 354. 0 中石油独山子石化 55. 0 中石油兰州石化 41. 0 中石油大连石化 20. 0 中石油大庆石化 40. 0 中石油华北石化 10. 0 中石油合计 165. 0

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台塑工业(宁波)有限公司 45. 0 绍兴三元石化 30. 0 华锦集团盘锦乙烯 25. 0 中海壳牌石化 24. 0 延长集团 20. 0 锦西石化 15. 0 大连西太平洋 10. 0 陕西延炼集团 10. 0 其它 251. 0 合计 949. 0

预计到2012年,全球PP产能将增长到6857.4万t.其中2010年亚洲和中东地区将有400万t PP 新增产能陆续投产,仅中东地区就有望新增约165万t,然而这些新增产能对市场的影响要到2010年底或2011年初才能完全体现出来;中东将成为全球新建PP项目的热土,仅沙特的PP生产商数量就将从目前的4家增至2012年的11家,届时沙特的PP 产能将达到600万t/a;美国和韩国将丧失全球PP净出口国的领先地位,而让位于沙特阿拉伯;阿布扎比也将成为较大的PP出口国.到2012年,随着新增能力被吸收,世界PP开工率将慢慢恢复至85%左右.

预计2011年前后,我国PP工业将进入新一轮投资高峰期,届时将有近680万t产能陆续投产(包括在建和扩建项目).在这些新建装置中,除了少数几套规模20万t级外,绝大多数超过30万t级,达到世界级规模,抗风险能力逐渐加强.专家预计,如果所有计划项目都能如期投产,到2011年中国的PP总产能应达到1220万t.

1.2 原料及产品的物化性质及用途

1.2.1丙烯的物化性质及用途

丙烯(propylene,CH2=CHCH3) 外观与性状:无色、有烃类气味的气体 熔点(℃):-191.2

沸点(℃):-47.72 相对密度(水=1):0.5 相对蒸气密度(空气=1):1.48

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饱和蒸气压(kPa):602.88(0℃) 燃烧热(kJ/mol):2049 临界温度(K):364.75 临界压力(MPa):4.550 闪点(℃):-108 引燃温度(℃):455 爆炸上限%(V/V):11.7 爆炸下限%(V/V):2.0 溶解性:溶于水、乙醇.

其它理化性质:丙烯除了在烯键上起反应外,还可在甲基上起反应.丙烯在酸性催化剂(硫酸、无水氢氟酸等)存在下聚合,生成二聚体、三聚体和四聚体的混合物,可用作高辛烷值燃料.在齐格勒催化剂存在下丙烯聚合生成聚丙烯.丙烯与乙烯共聚生成乙丙橡胶.丙烯与硫酸起加成反应,生成异丙基硫酸,后者水解生成异丙醇:丙烯与氯和水起加成反应,生成1-氯-2-丙醇,后者与碱反应生成环氧丙烷,加水生成丙二醇:丙烯在酸性催化剂存在下与苯反应,生成异丙苯 C6H5CH(CH3 )2,它是合成苯酚和丙酮的原料.丙烯在酸性催化剂(硫酸、氢氟酸等)存在下,可与异丁烷发生烃基化反应,生成的支链烷烃可用作高辛烷值燃料.丙烯在催化剂存在下与氨和空气中的氧起氨氧化反应,生成丙烯腈,它是合成塑料、橡胶、纤维等高聚物的原料.丙烯在高温下氯化,生成烯丙基氯CH2=CHCH2Cl,它是合成甘油的原料.

主要用途:用于制丙烯腈,环氧丙烷,丙酮等.

1.2.2聚丙烯的物化性质及用途

(1)物化性质

1）物理性能:聚丙烯为无毒、无臭、无味的乳白色高结晶的聚合物,密度只有0.90~.091g/cm3,是目前所有塑料中最轻的品种之一.它对水特别稳定,在水中24h的吸水率仅为0.01%,分子量约8~15万之间.成型性好,但因收缩率大,厚壁制品易凹陷.制品表面光泽好,易于着色.

2）力学性能:聚丙烯的结晶度高,结构规整,因而具有优良的力学性能,其强度和硬度、弹性都比HDPE高,但在室温和低温下,由于本身的分子结构规整度高,所以冲击强度较差,分子量增加的时候,冲击强度也增大,但成型加工性能变差.PP最突出的性能就是抗弯曲疲劳性,如用PP注塑一体活动铰链,能承受7×107次开闭的折迭弯曲而无损坏痕迹,干摩擦

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系数与尼龙相似,但在油润滑下,不如尼龙.

3）热性能:PP具有良好的耐热性,熔点在164~170℃,制品能在100℃以上温度进行消毒灭菌,在不受外力的,150℃也不变形.脆化温度为-35℃,在低于-35℃会发生脆化,耐寒性不如聚乙烯.

4）化学稳定性:聚丙烯的化学稳定性很好,除能被浓硫酸、浓硝酸侵蚀外,对其它各种化学试剂都比较稳定,但低分子量的脂肪烃、芳香烃和氯化烃等能使PP软化和溶胀,同时它的化学稳定性随结晶度的增加还有所提高,所以聚丙烯适合制作各种化工管道和配件,防腐蚀效果良好.

5）电性能:聚丙烯的高频绝缘性能优良,由于它几乎不吸水,故绝缘性能不受湿度的影响.它有较高的介电系数,且随温度的上升,可以用来制作受热的电气绝缘制品,它的击穿电压也很高,适合用作电气配件等.抗电压、耐电弧性好,但静电度高,与铜接触易老化. 6）耐候性:聚丙烯对紫外线很敏感,加入氧化锌、硫代丙酸二月桂酯、碳黑或类似的乳白填料等可以改善其耐老化性能. (2)用途:

1）薄膜制品:聚丙烯薄膜制品透明而有光泽,对水蒸汽和空气的渗透性小,它分为吹膜薄膜、流延薄膜(CPP)、双向拉伸薄膜(BOPP)等。

2）注塑制品:可用于汽车、电气、机械、仪表、无线电、纺织、国防等工程配件,日用品,周转箱,医疗卫生器材,建筑材料.

3）挤塑制品:可做管材、型材、单丝、渔用绳索.打包带、捆扎绳、编织袋、纤维、复合涂层、片材、板材等。吹塑中空成型制品各种小型容器等.

4）其它:低发泡、钙塑板、合成木材、层压板、合成纸、高发泡可作结构泡沫体

1.3 合成工艺

聚丙烯的生产工艺按聚合类型可分为溶液法、淤浆法、本体法、气相法、本体法-气相法组合工艺五大类.

1.3.1 溶液法工艺

溶液法生产工艺是早期用于生产结晶聚丙烯的工艺路线,由Eastman公司所独有.该工艺采用一种特殊改进的催化剂体系:锂化合物(如氢化锂铝)来适应高的溶液聚合温度.催化剂组分、单体和溶剂连续加入聚合反应器,未反应的单体通过对溶剂减压而分离循环.额外补充溶剂来降低溶液的粘度,并过滤除去残留催化剂.溶剂通过多个蒸发器而浓缩,再

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通过一台能够除去挥发物的挤压机而形成固体聚合物.固体聚合物用庚烷或类似的烃萃取进一步提纯,同时也除去了无定形聚丙烯,取消了使用乙醇和多步蒸馏的过程,主要用于生产一些与浆液法产品相比模量更低、韧性更高的特殊牌号产品.溶液法工艺流程复杂,且成本较高,聚合温度高,加上由于采用特殊的高温催化剂使产品应用范围有限,目前已经不再用于生产结晶聚丙烯.

1.3.2 淤浆法工艺

淤浆法又称浆液法或溶剂法工艺,是世界上最早用于生产聚丙烯的工艺技术.从1957年第一套工业化装置一直到20世纪80年代中后期,淤浆法工艺在长达30年的时间里一直是最主要的聚丙烯生产工艺.典型工艺主要包括意大利的Montedison工艺、美国Hercules工艺、日本三井东压化学工艺、美国Amoco工艺、日本三井油化工艺以及索维尔工艺等.

这些工艺的开发都基于当时的第一代催化剂,采用立式搅拌釜反应器,需要脱灰和脱无规物,因采用的溶剂不同,工艺流程和操作条件有所不同.近年来,传统的淤浆法工艺在生产中的比例明显减少,保留的淤浆产品主要用于一些高价值领域,如特种BOPP薄膜、高相对分子质量吹塑膜以及高强度管材等.

近年来,人们对该方法进行了改进,改进后的淤浆法生产工艺使用高活性的第二代催化剂,可删除催化剂脱灰步骤,能减少无规聚合物的产生,可用于生产均聚物、无规共聚物和抗冲共聚物产品等.目前世界淤浆法PP的生产能力约占全球PP总生产能力的13%.

1.3.3 本体法工艺

本体法工艺按聚合工艺流程,可以分为间歇式聚合工艺和连续式聚合工艺两种. (1)间歇本体法工艺：间歇本体法聚丙烯聚合技术是我国自行研制开发成功的生产技术.

间歇本体法工艺优点:生产工艺技术可靠,对原料丙烯质量要求不是很高,所需催化剂国内有保证,流程简单,投资省、收效快,操作简单,产品牌号转换灵活、三废少,适合中国国情等.

间歇本体法工艺缺点:生产规模小,难以产生规模效益;装置手工操作较多,间歇生产,自动化控制水平低,产品质量不稳定;原料的消耗定额较高;产品的品种牌号少,档次不高,用途较窄.

目前,我国采用该法生产的聚丙烯生产能力约占全国总生产能力的24.0%.

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(2)连续本体法工艺:主要包括美国Rexall工艺,美国Phillips工艺以及日本Sumitimo工艺.

Rexall工艺:Rexall本体聚合工艺是介于溶剂法和本体法工艺之间的生产工艺,由美国Rexall公司开发成功,采用立式搅拌反应器,用丙烷含量为10%-30%(质量分数)的液态丙烯进行聚合.在聚合物脱灰时采用己烷和异丙醇的恒沸混合物为溶剂,简化了精馏的步骤,将残余的催化剂和无规聚丙烯一同溶解于溶剂中,从溶剂精馏塔的底部排出.以后,该公司与美国El Paso公司组成的联合热塑性塑料公司,开发了被称为“液池工艺”的新生产工艺,采用Montedison -MPC公司的HY-HS高效催化剂,取消了脱灰步骤,进一步简化了工艺流程.特点是以高纯度的液相丙烯为原料,采用HY-HS高效催化剂,无脱灰和脱无规物工序.采用连续搅拌反应器,聚合热用反应器夹套和顶部冷凝器撤出,浆液经闪蒸分离后,单体循环回反应;

Phillips工艺:由美国Phillips石油公司于20世纪60年代开发成功.特点是采用独特的环管式反应器,这种结构简单的环管反应器具有单位体积传热面积大,总传热系数高,单程转化率高,流速快,混合好,不会在聚合区形成塑化块,产品切换牌号的时间短等优点.可以生产宽范围熔体流动速率的聚聚物和无规聚合物;

Sumitimo工艺:由日本Sumitimo(住友)化学公司于1974年开发成功.基本上与Rexene本体法相似,但Sumitimo本体法工艺包括除去无规物及催化剂残余物的一些措施.通过这些措施可以制得超聚合物,用于某些电气和医学用途.Sumitimo本体法工艺使用SCC络合催化剂(以一氯二乙基铝还原四氯化钛,并经过正丁醚处理),液相丙烯在50-80℃,3.0MPa下进行聚合,反应速率高,聚合物等规指数也较高,还采用高效萃取器脱灰,产品等规指数为96%-97%,产品为球状颗粒,刚性高,热稳定性好,耐油及电气性能优越.

1.3.4 气相法工艺

目前工业上普遍应用的气相法工艺主要有Univation公司的Unipol工艺,BP公司的Innovene工艺和Basell公司的Sphefilene工艺.

气相法工艺主要特点:采用独特的接近活塞流的卧式搅拌床反应器.用这种独特的反应器,因颗粒停留时间分布范围很窄,可以生产刚性和抗冲击性非常好的共聚物产品.这种接近平推流的反应器可以避免催化剂短路.当有乙烯存在时,可以生成大颗粒共聚物,而不是在均聚物颗粒内生成细粉,这些细粉将降低共聚物的低温冲击强度,并形成不必要的胶状体.因此,气相法工艺很窄的反应停留时间分布可以实现用多个全混反应釜均聚反应器才能生产的高抗冲共聚物的要求.另外,由于这种独特的反应器设计,气相法工艺的产品过

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渡时间很短,理论上产品的过度时间要比连续搅拌反应器或流化床反应器短2/3,因而产品切换容易,过渡产品很少.

1.3.5 本体法-气相法组合工艺

工艺主要包括巴塞尔公司的Spheripol工艺,日本三井化学公司的Hypol工艺,北欧化工公司的Borstar工艺等.

(1)Spheripol工艺:Spheripol工艺由巴塞尔(Basell)聚烯烃公司开发成功.该技术自1982年首次工业化以来,是迄今为止最成功,应用最为广泛的聚丙烯生产工艺.

Spheripol工艺是一种液相预聚合同液相均聚和气相共聚相结合的聚合工艺,工艺采用高效催化剂,生成的PP粉料粒度其催化剂生产的粉料呈园球形,颗粒大而均匀,分布可以调节,既可宽又可窄.可以生产全范围,多用途的各种产品.其均聚和无规共聚产品的特点是净度高,光学性能好,无异味.

(2)Hypol工艺:Hypol工艺由日本三井化学公司于20世纪80年代初期开发成功,采用HY-HS-II催化剂(TK-II),是一种多级聚合工艺.它把本体法丙烯聚合工艺的优点同气相法聚合工艺的优点融为一体,是一种不脱灰,不脱无规物能生产多种牌号聚丙烯产品的组合式工艺技术.

Hypol工艺与Spheripol工艺技术基本相同,主要区别在于Hypol工艺中均聚物不能从气相反应器旁路排出,部分从高压脱气罐来的闪蒸气被打回到气相反应器.生产均聚物时,第一气相反应器实际上也起闪蒸作用.气相反应器是基于流化床和搅拌(刮板)容器特殊设计的.反应器在生产抗冲击性共聚物时,无污垢,不需要清洗.在生产均聚物期间,气相反应器又可用做终聚合釜,提高了生产能力,而且气相反应器操作灵活,可生产乙烯含量25%的抗冲击性共聚物.

(3)Borstar工艺:Borealis公司(北欧化工)的Borstar工艺(北星双峰)PP工艺是1998年才开发成功的PP新型生产工艺,Borstar工艺源于北星双峰聚乙烯工艺,工艺采用与北星双峰聚乙烯工艺相同的环管和气相反应器,设计基于Z-N催化剂,也能使用正在中试中的单活性中心催化剂.其基本配置是采用双反应器即环管反应器串联气相反应器生产均聚物和无规共聚物,再串联一台或两台气相反应器生产抗冲共聚物,这取决于最终产品中的橡胶含量,如生产高橡胶相含量的抗冲共聚物则需要第二台气相共聚反应器.

1.4 厂址选择

1. 符合所在地区,城市,乡镇总体规划布局.

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2. 节约用地,不占用良田及经济效益高的土地,并符合国家现行土地管理,环境保护,水土保持等法规有关规定.

3. 有利于保护环境与景观,尽量远离风景游览区和自然保护区,不污染水源,有利于三废处理,并符合现行环境保护法规规定. 4.接近原料厂地及产品销售地区,运输方便. 5. 燃料质量符合要求,保证供应.

6. 厂区用地面积应满足生产工艺和运输要求,并预留扩建用地.

7.居住用地应根据工厂规模及定员,按国家、省、市所规定的定额,计算所需面积. 8. 外形应尽可能简单,如为矩形场地长宽比一般控制在1:1.5之内,较经济合理. 9.地形应有手电于车间布置,运输联系及场地排水;一般情况下,自然地形坡度不大于5‰,丘陵坡地不大于40‰,山区建厂不超过60‰为宜.

10.应避开发震断层和基本烈度高于九度地震区,泥石流,滑坡,流砂,溶洞等危害地段,以及较厚的三级自重湿陷性黄土,新近堆积黄土,一级膨胀土等地质恶劣区. 11.应避开具有开采价值的矿藏区,采空区,以及古井,古墓,坑穴密集的地区.

12.根据工厂运货量,物料性质,外部运输条件,运输距离等因素合理确定采用的运输方式(铁路,公路,水运,空运).

1.5影响反应和产品质量的因素

聚合温度：温度对丙烯聚合反应有较大影响。在50℃以下时反应速度较慢,随着温度的升高反应加速,催化剂得率和丙烯的转化率明显提高。等规度随温度的升高有下降的趋势,在70℃以上时下降较为明显,这是因为配位催化剂的稳定性下降而使等规度下降。对TiCL4-A1(C2H5)3而言,形成的络合中心在高温下也较稳定,等规度的下降并不太大.反应温度以70-78℃左右为宜,最高不应超过80℃.除反应温度外,升温速度对反应控制也有较大的影响.升温过快容易造成反应失控而超温超压,液相丙烯满釜,压力剧增,甚至产生暴聚结块.这步很重要.

搅拌效率:搅拌效率高,物料均匀,反应热易传出,可避免因局部过热而造成结块或颗粒不均匀,搅拌效率也是借助挡板的形状,安装位置和角度的作用来实现的.

反应应时间的影响:由于三氯化钛的活性寿命较长,一般控制到?干锅”即人为地停止反应,回收聚丙烯降温泄压.“干锅”是指反应物系中液相消失,但气相丙烯仍很多,还继续进行气相聚合.因此转化率,得率明显地受反应时间的影响.

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分子量的调节:氢气在聚合反应中起链转移的作用,因此,氢气被用作聚丙烯分子量的调节剂.随着H2/C3比例增大,聚丙烯分子量相应变小,熔融指数相应增大,此时催化活性和单釜产量会提高,但等规度略有下降.氢气加入的量对获得不同质量的产品很关键.

“干锅”程度的影响:于锅后如不及时回收丙烯,则气—固相反应继续进行.氢量足够的话,氢与催化剂表面接触的机会增加;生成分于量较低的聚合物;如果氢量甚少则可能生成分子量较高的聚合物.再则气相反应时因固体传热不好,容易发生超温,对熔融指数也会产比一定的影响.

聚合釜撤热效果的影响等:聚合反应为放热反应,当反应发生时会产生大量热,此时若聚合釜撤热效果不佳,可能会导致聚合反应放出的热量撤不出去,使反应剧烈,难控制,被迫回收丙烯来稳定操作,因氢气较轻在聚合釜顶部,在回收丙烯时,回收大部分氢气,从而使MI难控制,降低了MI的合格率.因此应注意清理釜壁和夹套,保证聚合釜的撤热效果.

1.6工艺流程叙述

(1)原料精制:液态的丙烯通过固碱塔、水解塔、脱硫塔、分子筛、脱氧塔、脱砷塔去除硫化物、CO、H2O、氧等杂质后,进入到精丙烯计量罐.

(2)聚合反应:精制过后的丙烯经过计量加入到聚合釜内,并将活化剂、给电子体、催化剂、分子量调节剂(氢气)按一定配比分别加入聚合釜.各种物料加完之后,开始向聚合釜的夹套加入热水升温聚合,整个过程可以采用手动控制也可以使用计算机来半自动控制.每个釜的反应时间约3~4h,聚合的压力约3.5MPa,聚合的温度约为75℃.反应至有70%～80%丙烯聚合成为聚丙烯时(实际生产中,根据聚合釜搅拌器电机的电流大小判断),停止聚合反应.将丙烯加入高压丙烯冷凝器,用循环的冷却水将丙烯冷凝回收到平衡压力,冷凝后的液态丙烯储存在高压丙烯回收罐中,用来供给下一釜聚合时投料用.将固体的聚丙烯粉料喷入闪蒸釜.

(3)闪蒸:为了让丙烯与聚丙烯分离采用闪蒸的方法(即多次抽真空、多次充氮气),得到不含丙烯的聚丙烯粉料后,由闪蒸釜的下料口送到料仓后进行包装然后以粉料的形态出厂.未能够反应的低压丙烯回收到气柜内.等到聚合釜喷料完成之后,就可以继续进行下一釜的投料操作.

(4)粉料包装:利用设备的高度差,打开闪蒸釜下端的出料阀,将闪蒸釜中的物料装入袋,并同时完成称重封袋工作.

(5)丙烯回收:回收到气柜内的丙烯气,经过压缩机的压缩并冷凝液化之后,送入粗丙

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烯储罐.

(6)丙烯系统:从罐区来的粗丙烯经通过流量调节阀(FICQ－3101)到达粗丙烯精制系统,丙烯精制是为了除去丙烯中含有的杂质,主要是S,O,水等.丙烯精制先经过固碱塔(T-3101A,B).进行脱硫脱水,后通过水解塔(T-3102)中的A911水解催化剂使得有机硫转变为无机硫后,再经过脱硫塔(T-3103)中的Z919氧化锌脱硫.脱除大量水和微量硫的粗丙烯经四个分子筛干燥塔(T-3104A、B/C、D;T-3105A、B/C、D)深度干燥脱水后经过脱氧塔(T-3106A/B),其中分子筛及脱氧设备为双系列,可切换操作;通过锰系列脱氧剂脱氧后的丙烯送入脱砷塔(T-3107),经RAS998高效脱砷剂脱砷后达到聚合级的精丙烯送入精丙烯计量罐。整个精制系统均在表压小于2.2MPa和常温下进行操作.

精丙烯罐(V-3101A.B.C容积36m3操作压力低于表压2.16MPa)内纯度为99%丙烯经丙烯投料泵(P-3101A/B)输送通过流量调节阀(FICQ-3202)到聚合釜(R-3201A.B.C.D)投料.

精丙烯在聚合釜内通过催化剂、助催化剂、外给电子体和氢气的共同作用,在温度为73~84℃,压力为3.5MPa时通过搅拌发生聚合反应,反应时间约为2~3小时;反应结束后丙烯气通过高压回收系统回收.反应生成的聚丙烯粉料在聚合釜的余压下经过上喷料阀(XV3231、XV3232、XV3233、XV3234)和下喷料阀(XV3241、XV3242、XV3243、XV3244)分多次(不少于三次,喷料时需注意闪蒸釜接料压力不得大于0.5MPa)喷入净化合格(釜内氧含量小于0.5‰)的闪蒸釜(R-3202A、B、C、D)内.生成的聚丙烯粉料中含有的丙烯气经低压回收系统回收至气柜.回收后对闪蒸釜内的进行真空泵(P-3202A/B)抽真空后通氮气置换丙烯气,置换合格 (可燃气含量小于1.5‰)后进行氮气充压(充氮压力须小于0.5MPa),利用氮气压力经闪蒸釜底阀(XV3261、XV3262、XV3263、XV3264)将釜内聚丙烯粉料送入料仓包装.

聚合釜内末参与转化的高压气相丙烯经高压回收阀(PV3206C、D、E、F)依次先进入丙烯气沉降罐V-3210A和V3210B,后通过Y型过滤器过滤再进入丙烯冷凝器(E-3101A、B)的管程,用循环冷水冷凝至35℃后进入丙烯回收罐(V-3102).

聚丙烯粉料中的丙烯气经由闪蒸釜的低压回收阀(XV3271、XV3272、XV3273、XV3274),先到一级旋风除尘器(V-3211A、B、C、D),后经二级旋风除尘器(V-3212),再到布袋除尘器(V-3213)除尘后进入气柜.气柜内的丙烯气经丙烯压缩机压缩冷凝后进入粗丙烯贮罐再利用.

另外因超压产生的气相丙烯由压力容器上方的安全阀经丙烯气放空总管（VT-3201）

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去气柜或火炬燃烧.

(6)活化剂系统:活化剂运输槽(V-3202)内的活化剂先经精氮充压压入活化剂高位槽(V-3204)缓冲,后由精氮充压经控制阀(LIC3201A,LIC3202A)分别压入活化剂计量罐(V-3205A,V-3205B),计量罐的活化剂经精氮充压后再由控制阀(LIC3201B,3202B)压入活化剂加料罐(V-3206A,V-3206B)后,先后通过活化剂加料阀

(FV-3202,FV-3202B,FV-3202C,FV-3202C)和(XV-3221,XV-3222,XV-3223,XV-3224)分别向四个聚合釜加入.

(7)氢气系统:外购的氢气由氢气钢瓶充入氢气储罐(V-3207,压力低4.6MPa)后分为两路,一路去精制系统的脱氧塔(T-3106A,B)进行工艺再生时使用,另一路经控制阀(PV-3205A)进入氢气计量罐(V-3208)后分别经阀(PV-3205B,PV-3205C,PV-3205D PV-3205E)向四个聚合釜加入.

(8)热水循环水系统:罐区来的粗丙烯经流量调节阀(FICQ-3101)进入粗丙烯精制系统,丙烯精制的目的是除去丙烯中的杂质,主要是硫、氧、水等.丙烯精制先经固碱塔(T-3101A、B),脱硫脱水,后经水解塔(T-3102)中的A911水解催化剂将有机硫转化为无机硫后,再经脱硫塔(T-3103)中的Z919氧化锌脱硫.脱除大量水及微量硫的粗丙烯经四个分子筛干燥塔(T-3104A、B/C、D;T－3105A、B/C、D)深度干燥脱水后经过脱氧塔(T-3106A/B),其中分子筛和脱氧设备为双系列,可切换操作;经锰系列脱氧剂脱氧后的丙烯送入脱砷塔(T-3107),经RAS998高效脱砷剂脱砷后达到聚合级的精丙烯送入精丙烯计量罐.整个精制系统均在表压小于2.2MPa和常温下进行操作.

精丙烯罐(V-3101A.B.C容积36m3操作压力低于表压2.16MPa)内纯度为99%丙烯经

丙烯投料泵(P-3101A/B)输送通过流量调节阀(FICQ-3202)到聚合釜(R-3201A.B.C.D)投料.

在聚合釜内的精丙烯在催化剂、助催化剂、外给电子体和氢气的作用下,在温度

73~84℃,压力3.5MPa时经搅拌发生聚合反应,反应约2～3小时;反应结束时丙烯气经高压回收系统回收.反应生成的聚丙烯粉料在聚合釜的余压下通过上喷料阀(XV3231、XV3232、XV3233、XV3234)和下喷料阀(XV3241、XV3242、XV3243、XV3244)分多次(不少于三次,喷料时需注意闪蒸釜接料压力不得大于0.5MPa)喷入净化合格(釜内氧含量小于0.5‰)的闪蒸釜(R－3202A、B、C、D)内.生成的聚丙烯粉料中含有的丙烯气经低压回收系统回收至气柜.回收后对闪蒸釜内的进行真空泵(P-3202A/B)抽真空后通氮气置换丙烯气,置换合格(可燃气含量小于1.5‰)后进行氮气充压(充氮压力须小于0.5MPa),利用

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氮气压力经闪蒸釜底阀(XV3261、XV3262、XV3263、XV3264)将釜内聚丙烯粉料送入料仓包装.

聚合釜内末参与转化的高压气相丙烯经高压回收阀(PV3206C、D、E、F)依次先进入

丙烯气沉降罐V-210A和V3210B,后通过Y型过滤器过滤再进入丙烯冷凝器(E-3101A、B)的管程,用循环冷水冷凝至35℃后进入丙烯回收罐(V-3102).

聚丙烯粉料中的丙烯气经由闪蒸釜的低压回收阀(XV3271、XV3272、XV3273、

XV3274),先到一级旋风除尘器(V-3211A、B、C、D),后经二级旋风除尘器(V-3212),再到布袋除尘器(V-3213)除尘后进入气柜.气柜内的丙烯气经丙烯压缩机压缩冷凝后进入粗丙烯贮罐再利用.

另外因超压产生的气相丙烯由压力容器上方的安全阀经丙烯气放空总管(VT-3201)

去气柜或火炬燃烧.

活化剂系统:活化剂运输槽(V-3202)内的活化剂先经精氮充压压入活化剂高位槽

(V-3204)缓冲,后由精氮充压经控制阀(LIC3201A,LIC3202A)分别压入活化剂计量罐(V-3205A,V-3205B),计量罐的活化剂经精氮充压后再由控制阀(LIC3201B,3202B)压入活化剂加料罐(V-3206A,V-3206B)后,先后通过活化剂加料阀

(FV-3202A,FV-3202B,FV-3202C,FV-3202C)和(XV-3221,XV-3222,XV-3223,XV-3224)分别向四个聚合釜加入.

氢气系统:外购的氢气由氢气钢瓶充入氢气储罐(V-3207,压力低于4.6MPa)后分为两

路,一路去精制系统的脱氧塔(T-3106A,B)进行工艺再生时使用,另一路经控制阀(PV-3205A)进入氢气计量罐(V-3208)后分别经阀(PV-3205B,PV-3205C,PV-3205D PV-3205E)向四个聚合釜加入.

热水循环水系统:新鲜水经调节阀(LIC-3203)加入热水槽(V-3209)后,通过温度调节阀

(TIC-3229)调节低压蒸汽的量将新鲜水加热到95℃后,经热水泵(P-3201A/B)先通过泵出口压力控制阀,后通过聚合釜加套进水阀(PV3201B,PV3202B,PV3203B,PV3204B)分别进入加套给聚合釜加热,当加套出水温度低于50℃时经程控阀

(TV3217A,TV3218A,TV3219A,TV3220A)和内冷水一起回循环水池;加套内的热水出水温度大于50℃时经程控阀(TV3217B,TV3218B,TV3219B,TV3220B)返回到热水槽. 由公用工程来的循环水到车间各工段的冷换设备及喷淋外,主要用于聚合釜的夹套和内冷管撤温,出水回到循环水池.

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第二章 工艺计算及设备选型

2.1物料和热量工艺计算

2.1.1物料衡算

1):物料衡算的原理、方法、步骤. (1):原理

对于连续稳定过程,物料衡算的方程是:

∑Mx = ∑M m 2-1

即:初始输入量=最终输出量 对不连续过程,物料衡算的方程为:

∑Mλ = ∑Mf + M累积 2-2

即:初始输入量+生成输入量=最终输出量十消耗量. (2):方法.

本设计属于连续反应,采用第一种计算方法 (3):步骤: a:收集数据: ①:原理产品规格; ②:过程单位时间的物流量; ③:有关消耗定额;

④:有关转化率选择性、单程收率.

b:画物料流程图,确定衡算对象,根据题目要求它可以是总物料某个组分某个元素等;

c:确定衡算范围:根据题目要求它可以是一个系统一个车间某个设备等;某个设备的局部等;

d:确定衡算基准:根据题目要求它可以是单位质量单位时间等; e:列出输入输出物料平衡表. 2):物料衡算过程

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(1):收集数据:

表2-1原料性质

密度(00C 摩尔质量 沸点 含量 比热容

原料名称 101. 33kpa㎏/m3 ) (g/mol) (101. 33kpa) (%) J/(mol.oC) 丙烯 1.914 42 －47.7 99 1.436 乙烯 1.261 28 －103.7 99 1.222 氢气 0.0899 2 －252.75 99 10.13 氮气 1.251 28 －159.78 99 0.745

(2):确定单位时间内物流量: 已知:220,000t/a

年工作夫数:365-(T1+T2+T3) 选择连续工作制度:

T1=3+1+3+3+1+1+1=13(其中对于工厂,星期六、日照常上班,劳动节3天,元旦1天,国庆节3天,春节3,清明节1天,中秋1天,端午1天)

T2---设备大、中、小修及正常检修总天数,反应器取54天/年. T3---设备加工不同物料时的换料时间(不计）. 故年工作天数=365-(54+13)=298d/a; 聚丙烯日产量:220000/a÷298/a=738.26t; 聚丙烯时产量:738.26t÷24h=30.76t. (3):由已知消耗定额(以每吨产品计)

消耗定额是指生产每吨合格产品需要的原料、辅料及试剂等的消耗量 表2-3消耗定额

项目 用量

丙烯 47000kg/h

乙烯 300kg/h 氮气 10000kg/h 氢气 100kg/h

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氧气 200kg/h 主催化剂(Amoco CD催化剂) 0kg/h 助催化剂(三乙基铝) 50kg/h 改性剂（二异丁基二甲氧基硅烷） 50kg/h

因为原料厂内贮存运输损失率5%,又原料厂外运输损失率为5%,其中操作因子在物料衡算中进行.可的聚丙烯生产流程中原料的年采购量:年采购量=小时消耗定额×24×298÷0.95÷0.95.

表2-4聚丙烯成产的原料年采购量 项目 用量 丙烯 3.7×105t/a

乙烯 2.38×103t/a 氮气 7.9×104t/a 氢气 7.9×102t/a 氧气 1.6×103t/a 主催化剂(Amoco CD催化剂) 4.0×102t/a 助催化剂(三乙基铝) 4.0×102t/a 改性剂(二异丁基二甲氧基硅烷) 4.0×102t/a

(4):确定衡算范围,并进行深入计算: 1) 净化塔: 每小时进料量为:

粗丙烯: 47000kg/b 每小时出料量为:

精制丙烯: 46000kg/t 合计 每小时进料量为: 47000kg/h 每小时出料量为: 46000kg/t 第一聚合反应器: 每小时进料量为:

丙烯: 46000 kg/t

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氢气: l00kg/t 主催化剂: 50kg/t 助催化剂: 50kg/t 改性剂: 50kg/t 每小时出料量为:

聚丙烯: 27600kg/h 丙烯: 氢气: 主催化剂: 助催化剂: 改性剂: 合计 每小时进料量为: 每小时出料量为: 第二聚合反应器:

每小时进料量为: 聚丙烯; 丙烯: 乙烯: 主催化剂: 助催化剂: 改性剂: 每小时出料量为:

聚丙烯: 丙烯: 乙烯: 主催化剂: 助催化剂: 改性剂: 合计 每小时进料量为: 每小时出料量为:

18400kg/h 100kg/h 50kg/h 50kg/h 50kg/h 46250kg/h 46250kg/h

27600kg/h 18800kg/h 300kg/h 50kg/h 50kg/h 50kg/h 45000kg/h 1600kg/h 100kg/h 50kg/h 50kg/h 50kg/h 46850kg/h

46850kg/h

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(5):列出输入一输出物料衡算平衡表 表2-5 净化塔

名称 进料 出料 单位 kg/h kmol/h oC MPa kg/h kmol/h oC MPa 粗/细丙烯 47000 1119.5 40 1 46000 1095.24 40 1

表2-6第一聚合反应器

名称 进料 出料

单位 kg/h kmol/h oC MPa kg/h kmol/h oC MPa 聚丙烯 0 0 — — 276000 — 70 2.2 丙烯 46000 1095.24 20 2 18400 438.10 70 2.2 氢气 100 50 20 3.3 10 5 70 2.2 主催化剂 50 — 20 — 50 — 70 — 助催化剂 50 — 20 — 50 — 70 — 改性剂 50 — 20 — 50 — 70 —

表2-7 第二聚合反应器

名称 进料 出料

单位 kg/h kmol/h oC MPa kg/h kmol/h oC MPa 聚丙烯 27600 — 65 — 45000 — 65 2.0 丙烯 18800 447.62 50 2.2 1600 38.09 65 2.0 乙烯 300 10.71 20 3.0 100 3.57 65 2.0 主催化剂 50 — 50 — 50 — 65 — 助催化剂 50 — 50 — 50 — 65 — 改性剂 50 — 50 — 50 — 65 —

2.1.2热量衡算

(1)第一聚合反应器: 进料温度:

丙烯: 20 oC 氢气: 20 oC 出料温度:

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可以推算出其R=2m,L=10.5m.

2.2.2净化塔的工艺计算及选型

原料净化塔的数目较多但是净化的进料和出料及净化成都相差不多,所以仅以除SO2的净化塔为例进行详细的工艺计算,其他的净化塔同理. SO2的体积分数为0.006%;要求的吸收率φA=99% 己知塔内的绝对压力为1 MPa,求出入塔的气体体积流量:

0.1013 MPa对应的气体密度是1.914 kg/m3.所以可以求出在1 MPa下的丙烯密度: ???P2??11?1.914??18.89kg/m3 P20.1013 己知其平均摩尔量是42kg/kmol.假设洗涤水的耗用量为300000kg/h。而且吸收塔才用的是25mm×25mm×1.2mm的塑料鲍尔环以乱堆方式充填.填料层的体积传质系数 KYa=146kmo1/(m3·h);操作条件下的平衡关系为Y=15X. 清水的密度是ρL=1000 kg/m3;

则: w水/w丙× (ρ丙/ρ水)0.5

=300000/47000 ×(8.89/1000)0.5 =0.88

查化工原理的乱堆填料泛点线可以得到横坐标为0.88时候的纵坐标的值是0.025即 uF2ФFΨ/g×(ρ丙/ρ气)μL0.2 =0.025

查化工数值得到25mm×25mm×1.2mm的塑料鲍尔环(乱堆)的填料因子ф= 285m-1;又因为液相为清水,故液体密度校正系数ψ=1;水的黏度μL =lMPa.泛点气速为 .?

Umax?0.025?9.81?1000285?1?18.89?1?0.213m/s

假设空塔的丙烯流速为泛点气速的80%即: u=0.8×Umax=0.8×0.213 =0.170m/s

则D?4Vs/?u?4?47000/18.89?3600/(??0.17)?3.28m 经过圆整D=3.5m

对于吸收操作,用传质单元法计算填料层高度。

V=47000/42×(1-0.00006)=1118.08 kmol/h L=300000/18=18667kmol/h Ω=π/4×D2=3.14/4×3.52 =9.6m2

S=mV/L

=15×1118.08/18667

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=0.904 清水吸收,X2=0,Y* 2=0.

Y1?Y2*1 ?*Y2?Y21??A则HOG=V/KYaΩ . =1118.08/(146×9.6) =0.80

NOG=1/(1-S)In ((1-S)(Y1-Y* 2)/(Y2-Y* 2)+S) =1.38 Z=HOG·NOG =11.04

实际填料层高度: Z'=1.5Z=1.5×11.04=16.56m

以为填料层大于6米所以分成三段每断6米,另外还要考虑备用段所以是4段每段6米由此可以推算出塔的数据为:

L=6×4+ (5+1.5+1+1+1) =30m S??4D2?3.143.52=9.6 42.2.3循环冷却器的工艺计算

循环冷却器的工艺计算 热气体进口温度:

丙烯: 70℃ 出口温度: 40℃ 氢气: 70℃ 出口温度: 40℃ 气体的质量流量: 丙烯: 1600kg/h 氢气: 50kg/h 循环冷液体进口温度: 20℃ 出口温度: 400℃ 热流量: 0.4722kg/s

换热器由Ф25mm×2.5mm的管组成 气体的平均比热: 1.2kJ/kg·℃

管内的气体的平均温度t=(40+70)÷2=50℃,该温度下的气体特性数据查询得 ρ=12.93kg/m3 μ=2.16kg/(m·s) CP=2.005×103J/(kg·℃) λ=350 W/m ·℃

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?

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管内侧气体的αi为150W/m2·℃ 管外侧液体的αo取4233W/m2·℃ 钢的λ为45W/m·℃

由《物化手册》查得气体的污垢热阻Rsi=0.5×10-3m2·℃/W,且近似认为 Rsi =Rso 由

ddbd11?0?Rsi0?0?Rso?ko?1didi?dm??0.025/(150?0.02)?0.5?10?3?0.025/0.02?0.0025?0.025/(45?0.0225)?0.5?10?3?1/4233?0.1m2?OC/W

0

ko=10W/m2·C

换热器传热面积可根据传热速率方程求得,即 S?换热器的传热量为

Q, 2-7 ku?tmQ?WhCph(T1?T2)

?0.4722?1.2?103?(313.15?343.15)??1.69?10kw4

?tm?(?t2??t1)/ln(?t2/?t1)?((343.15?313.15)?(313.15?293.15))/ln(313.15/293.15) ?24.7oC S?Q/k0?tm?70m2 所以冷却器的传热面积为70m2.

2.2.4旋风分离器的计算

在聚丙烯分离过程中的旋风分离器采用XLPB-7.0型,设备筒径φ700,进口气速18m/s左右.

由公式气体处理量

L=3600×F×V 2-8

F=0.175D2 2-9

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L=3600×0.175×0.7 2×18 =5556.6m3/h

进口气体流量: 聚丙烯: 45000kg/b N2: 10000kg/h 丙烯: 1600kg/h 乙烯: 100kg/h 50℃下,混合气体流量为:

V=(10000/28+100/28+1600/42)×22.4×313.15/273.15×0.1013/0.1015 =10221.3m3/h 采用1台旋风分离器,总处理量为:

V=5556.6m3/h 在工况下总流量为:

Vs=4445.28/3600 =1.23m/s 旋风分离器进口气速:

u=Vs/(0.66×0.26×D2) 其中, D=0.70m. u=14.6 m/s.

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2.3设备型号一览表

2.3.1设备选型原则

设备选型的总体原则是: (1)满足工艺要求; (2)设备成熟可靠;

(3)能够充分利用原料,避免浪费; (4)使用寿命尽量长; (5)容易安装,便于操作; (6)尽量采用国产设备.

2.3.2塔的选择

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沈阳建筑大学毕业设计

塔型选择基本原则: (1)生产能力大,弹性好; (2)满足工艺要求,分离效率高; (3)运转可靠性高,操作,维修方便; (4)结构简单,加工方便,造价较低; (5)塔压降小. 见表2-8塔设备选型.

2.33泵的选择

选择泵的方法和步骤

(1)列出基础数据.输送介质的物性,操作条件,输送要求等; (2)确定流量与扬程; (3)选择泵的型号; (4)选择驱动机的型号; (5)选择泵的轴封;

(6)确定备用泵的数量及总数;

(7)填写泵的规格表,作为订货依据和选泵过程各项数据的汇总. 见表2-9泵的选型.

2.3.4旋风分离器的选择

(1)根据含尘气的体积流量、分离效率、允许的压强降,选定旋风分离器的尺寸 和台数;

(2)根据若干个压强降数值下的生产能力确定型号; (3)根据需要选直径小、效率高或直径大、效率低的分离器. 见表2-10旋风分离器的选型.

2.35贮罐的选择

贮罐的选择:

1.根据贮存物料的流量及贮存时间确定容积; 2.根据介质的物性及工艺选择设备材质;

3.尽量使用定型设备,由手册查出标准设备的有关尺寸. 见表2-11容器、贮罐的选型.

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