110KV变电站综合配电楼砼施工方案

秦川机床厂110KV变电站综合配电楼

混 凝 土 工 程 施 工 方 案

编制人

审核人

西安裕华建筑工程（集团）有限公司

宝鸡分公司第二项目部

2010年6月20日

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秦川机床厂110KV变电站综合配电楼

结构模板及支撑架施工方案

一、工程概况

本工程为110KV秦川变电站综合配电楼工程，位于陕西秦川机床工具集团有限公司铸造工业园。建筑面积1846.55m2。地下局部一层，地上两层，地下室层高2.6m，一层5.1m，二层3.9 m；7.3m。建筑高度12.4m。

本工程结构形式为框架结构，设计使用年限50年。抗震设防烈度为7度，框架抗震等级三级。

本工程结构形式为框架两层。两层层高为：一层为5.1米，二层为3.9米；7.3米，在○1~○5/○E~○F轴处结构平面板标高为＋12.40米。框架梁最大跨度11.5m，最大梁断面300×1200mm。由于本工程层高较高，模板施工支模架均为高支模。

二、本方案编制主要依据

(1)建设单位提供的施工图； (2)本工程施工现场的实际情况；

(3)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001； (4)《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； (5)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002。 三、模板制作安装的基本要求及支撑架形式选择 (一)模板制作、安装的基本要求 1、接缝严密，不漏浆。

2、保证构件的形状和相互位置的正确。 3、模板的构造简单，支撑拆卸方便。

4、保证在施工过程中，不变形、不破坏、不倒塌。

5、在保证工程质量的前提下，增加模板周转次数，减少材料损耗，节约成本。 (二)支撑形式选择

E~○F/○1-○5轴梁的最大跨度为11.5m，平面板总标高＋12.40，其中在标高为±0.00、＋○

5.1~＋6.500m处设置无板式梁，梁最大跨度为11.5m，梁断面尺寸为300×1000mm。模板支撑架自地下室底部-4.000m开始搭设，搭设高度16.40m。由于架体较高，施工中对支撑架的强度、刚度及稳定整体性提高非常高的要求。本方案中按最高架体处进行验算。

结构支撑架采用ф48×3.5mm钢管，立杆纵横向间距1.0m，水平杆步距1.5m，扫地杆距立杆垫板面200mm，梁支撑架沿纵距方向每隔一个立杆自下而上连续设置剪刀撑，板支撑架每4m设一组剪刀撑。立杆竖向接长采用对接扣件连接。为保证支撑架的稳定性，竖向与已浇筑完的砼梁拉接。支撑架构造见附图-1、2、3。

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搭设参数见下表：

支撑架搭设参数表 （单位：mm）

序号 梁板 尺寸（mm） 支架 方式 支架 高度 最大 跨度 立杆 步距 立杆 横距 立杆 纵距 方木 方向 方木 间距 1 2 3 4 300×800 300×900 400×900 现浇板120 3、材料选用

钢管 钢管 钢管 钢管 8500 12850 8500 9200 15000 15000 5500 1500 1500 1500 1500 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 顺梁方向 150 顺梁方向 150 顺梁方向 200 300 （1）模板：15厚木胶合板； （2）木方：60×80mm；

（3）支杆件：ф48×3.5mm钢管、直接扣件、旋转扣件、对接扣件。 （4）ф14对拉螺栓、三形卡、螺帽。

四、施工准备

（一）技术准备

组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，重点对框架结构梁施工分项工序的技术、质量和工艺要求的学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好记录。

（二）物资准备 1、材料堆放

按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式储存、堆放、确保施工所需。

2、材料质量要求

（1）脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通焊接钢管，外径48mm，壁厚3.5mm，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

（2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的要求。扣件螺栓拧紧扭矩达65N·m。扣件要有出厂合格证。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。扣件表面应做防锈处理。

（3）脚手板采用竹笆片脚手板，使用时两端采用不小于4mm的镀锌铁丝箍两道。

（4）材料进场后，项目部会同建设单位、监理单位人员对进场材料进行验收收，验收合格后方可投入使用。

（三）劳动力组织准备

根据目前主楼的施工进度情况，施工前对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工

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班组、工人进行施工方案、计划和技术、安全技术的交底，并建立、健全、落实各项现场管理制度。

五、砼浇筑施工部署

砼浇筑采用汽车泵布料浇筑并配合塔吊料斗吊料，梁板柱整浇。

六、支模架的构造要求及措施

1、支撑架基础要求：模板支架立杆设置在地下室砂夹石原槽底地面上，下部垫铁架板，垫板长度为3m。

2、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

3、立杆之间按步距h=1.5m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。

4、剪力撑的构造要求

沿支撑架纵向两个侧面分别设置两组剪刀撑，支撑架横向每隔一根立杆设置一组剪刀撑，由底至顶连续设置，与立杆相交处用旋转扣件联结牢固，构成“几何不变体系结构”支架体系。

5、立杆的构造要求

（1）立杆采用对接扣件接长，立杆严禁采用搭接接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

（2）立杆的垂直度需严格控制，按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》中规定； （3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

（4）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现支架松动、变形等情况，及时采取有效的解决措施。

七、模板配制与安装

（一）柱模板

1、柱模板先按构件部位按照图纸尺寸将胶合板裁割拼装，用铁钉钉入木方背楞，木方为竖向背楞（竖肋），木方间距250mm（木方截面长边立放，短边平放）。模板在柱阳角接缝处，做成槽形。外墙柱模板下口悬空处模板下挂150～200mm，保证竖向结构水平结构接搓时，砼不出现错台，胀模。模板制作完成后，按工程部位和构件名称和部位用红油漆编号，每制作完成一个构件的模板就立即编号。以防施工过程混乱使用。柱模板配制见附图-4。

2、模板安装、支撑

（1）用塔吊将制作好的柱侧模板吊放到柱侧面合模，利用模板外控制线复核模板位置，用钢管初步固定模板。在模板吊装前模板拼缝处均粘贴双面胶条。

（2）模板初步固定后，用对拉螺栓（外螺栓）和三形卡将水平双钢管横肋连接。

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（3）对拉螺杆竖向间距500mm，底部距结构板面200mm。

（4）柱砼浇筑高度下部1/3的螺杆两端均加设双螺帽。螺杆制作时两端头要打磨成尖头。 （5）检查模板垂直度，在模板上口加设定位斜撑。均匀紧固螺帽。反复检查垂直度和模板位置，利用螺杆松紧和定位斜撑调整。

（6）在柱的四面双钢管横肋外侧加设竖向立钢管，用扣件与钢管横肋连接，在立钢管上加斜撑，斜撑置于柱中部一道，模板上口一道兼作定位斜撑。其中中间一道钢管撑角度设为45。斜向撑与模板立钢管连接，另一端与满堂可靠连接。

（7）最后用砂浆将模板下口缝隙堵严。 模板支撑见附图-4 （二）梁板结构模板 1、梁模板制作

梁模板底模、侧模均预配制定型模板。按照图纸尺寸，梁底模配制宽度同梁断面宽度，下用三根60×80mm木方做底楞（木方截面长边立放，短边平放），木方顺梁长度方向顺长摆放，用铁钉将竹胶合板钉在木方上。配制完成的底模用红油漆按部位、梁名称进行编号。侧模配制宽度为梁腹板高度加80mm，梁侧水平方向背楞用60×80mm木方，顺梁长度方向顺长布置，木方间距不得大于300mm，配制完成后用红油漆编号。

2、梁模板安装、支撑

(1)根据图纸计算梁底标高，确定梁底钢管横杆的标高。拉线控制钢管横杆表面的标高。将梁边线返到钢管横杆上。梁底钢管横杆距梁端200mm，梁底钢管横杆间距500mm。当梁跨度不小于4.0m时，按照梁跨度2‰起拱。

（2）将梁底模摆放在梁底钢管横杆上，对准位置后，用扣件将梁底模两侧临时固定。 （3）将梁钢筋绑扎完成验收合格后，安装梁侧模，安装梁侧模前，梁底模两侧加设2mm双面胶条，梁侧模安装后，两侧加设钢管竖肋。竖肋外侧加设一道纵向水平钢管，竖肋通过纵向水平钢管与梁侧斜撑连接固定。

（4）梁断面腹板高度不小于450mm时，梁底跨中部位加设梁底立撑，跨中加设一道，往两端间隔1000mm设置，梁断面250×600mm、300×1200mm、300×1000mm、250×900mm、250×800mm跨中加设梁底撑，往两端间距500mm设置，梁底立撑与支撑架连接成整体。水平向加设一道ф12对拉螺杆，螺杆穿pvc管，对拉螺杆设置在距梁底模上表面300mm处，水平间距700mm，水平方向第一道螺杆距梁端200mm处，螺杆与梁侧斜撑间隔布置。

（5）梁上口部位加设ф10梁内撑，内撑间距750mm。 （三）现浇板模板安装、支撑

（1）计算板底标高，确定支撑架顶部调节丝杆―U‖形托标高。当板跨度不小于4m时，按照板跨度的1/400起拱。

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（2）在满堂架立钢管顶部安装调节丝杆，拉线控制水平度。

（3）在调节丝杆―U‖形托内摆放100×100mm方木或钢管作为主龙骨，主龙骨摆放以尽量不裁方木为原则。

（4）在垂直于主龙骨方向上摆放60×80mm方木作为次龙骨，次龙骨间距330mm，长边立放。 （5）将胶胶板用铁钉钉在次龙骨上，模板与模板间接缝应严密。现浇板与梁交接处模板应放在梁侧模上。

八、模板及支撑架的拆除

1、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。

2、竖向结构模板拆除必须达到1.2N/mm2，方可拆模。模板拆除时，要保证竖向结构砼棱角不能破坏。

3、竖向结构模板拆除时先用橇棍将大模板移出20~30mm，然后用塔式起重机吊出，吊拆时严防撞击砼柱及支撑架，拆大模时要注意使吊钩位置倾向于移出模板方向。模板与柱面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板。

4、水平结构模板拆除时，构件的砼强度等级必须符合国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）中规定。水平结构拆模前，木工班组必须持《砼拆模申请》按程序向项目部申请拆模，项目部同意后，方可拆模。

5、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。支撑架分段拆除的高差不应大于二步。连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。模板拆除时，遵循“先装后拆、后装先拆”、“先非承重部位，后承重部位”以及“自上而下”的原则。拆模时，严禁用大锤和橇棍硬砸硬橇。

6、支承件和连接件应逐件拆除，不得将钢管和扣件连同拆除。拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递至地面，严禁抛掷，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，附件应放入工具箱内。

7、拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。 8、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

九、模板的清理、堆放、维修

1、拆卸的模板应立即进行敲铲清理，此时砼强度不高，清理时既方便又不损伤模板，清理后应涂刷隔离剂。

2、模板，木方码放成方，整齐，钢管按长短分开堆放，一头齐。扣件、螺杆、螺帽、三形卡放入工具箱。

3、模板面板边角损坏，面板脱皮、脱层严重时，要及时更换，以保证砼质量。

十、质量检查验收与控制

（一）检查、验收

1、模板支架投入前使用前，由项目部组织验收，公司相关部门应参加验收。

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2、安装后的扣件摞栓拧紧扭力扳手检查。 3、连接件、支撑件的规格。

3、支撑的着力点和模板结构的整体稳定性。 4、模板轴线的位置和标志。

5、竖向模板的垂直度和横向模板的侧向弯曲度。 6、模板的拼缝宽度和高低差。

7、预埋件和预留孔洞的规格及固定情况。 8、扣件规格与对拉螺栓、背楞的紧固情况。 9、梁底立撑，模板的斜向撑的数量和着力点。 10、对拉螺杆、背楞的间距。 11、梁板的起拱情况。

12、模板及支架验收合格后应形成记录。 （二）质量管理

1、建立并落实质量责任，从项目管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边。加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从需推动质量管理的有力运行。

2、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以洽商记录单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位对本工程的质量监督和指导。

3、项目部管理人员、班组、工人必须加强责任心，现场跟踪管理到位，过程控制。对模板及支撑架问题，项目部质量员下发整改通知并督促落实整改。

4、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。

5、全部材料，进场时应签收验贷，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。

（三）现场主要管理人员职责 1、技术负责人职责

（1）负责编制方案，组织并进行技术交底。 （2）负责对不合格项的整改措施的编制。 （3）组织对模板及其支撑系统的验收。

（4）负责对模板施工过程中的技术指导解决对模板施工及支撑架搭设过程中技术问题。

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（5）负责模板及支撑架拆除的审批。 2、生产经理职责

（1）负责模板施工过程中及与其它工种之间的协调。 （2）负责组织进行“自检”、“互检”及“交接检”。

（3）负责对木工班组出现的问题整改措施的落实及监督。 （4）负责模板施工过程的质量过程控制管理。 （5）参加对模板及其支撑架的验收。 （四）应注意的质量问题 1、梁板模板易产生的问题

梁板底不平、下挠、梁侧模不平直，梁上下口涨模。

预防措施：梁板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。施工过程中应认真执行设计要求，防止砼浇筑时模板变形。模板支柱在垫有通长木板的地面的坚实地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁板模板应按设计或规范要求起拱。

2、柱模板易产生的问题 （1）涨模、断面尺寸不准确

预防措施：根据柱高和断面尺寸设计柱箍自身的截面尺寸和间距以及栓杆等，以保证柱模的强度和刚度。刚度足以抵抗砼的侧压力。施工过程中应按设计要求作业。

（2）柱身扭向

预防措施：支模前先校正主筋，使其首先不扭向。安装斜撑吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊起两点，使线坠到地面，线坠所示的两点到柱位置线的距离相等，即柱模不扭向。

（3）轴线位移、一排柱不在同一直线上

预防措施：成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模。柱距不大时，通排支设水平杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱四面设立支撑，保证每柱垂直和位置正确。尤其是最顶部的定位斜撑必须固定牢固。

十一、安全管理与维护

1、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭拆模板支架时工人必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、作业层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载。外脚手架不得与模板支架相连。 4、严禁在模板支架上拉其他设备的缆风绳或起重设备等。

5、六级及其以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

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6、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

7、砼浇筑过程中，派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告现场施工负责人或技术负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

8、砼浇筑过程中，应均匀浇筑，并采取有效措施防止砼超高堆置。

十二、模板及其支撑体系验算

（一）楼板模板计算 1、面板验算

面板为15mm厚木胶合板，面板底采用60×80mm方木龙骨，间距330mm。在计算时面板取1m宽作为计算单元。木胶合板的弹性模量取E=3.6×10N/mm，截面抵抗矩Wx=3.75×10 mm，截面惯性矩Ix=2.81×105mm4，木胶合板的静曲强度标准值取23N/mm2（设计值取f=23/1.55=14.8 N/mm2），面板按三跨连续梁计算。现浇板考虑清水砼，面板允许变形取跨度的1/400。

（1）荷载计算

①木胶合板自重： 0.4 KN/㎡； ②新浇砼自重（24KN/m3）： 24×0.12=2.88KN/㎡； ③板钢筋自重（1.1KN/m3）1.1×0.12=0.13 KN/㎡； ④施工人员及设备荷载： 1.0 KN/㎡； ⑤振捣砼时产生的荷载： 2.0 KN/㎡。 恒荷载标准值：q1=(0.4+2.88+0.13)×1.0=3.41 KN/m 活荷载标准值：q2=(1.0+2.0)×1.0=3.0 KN/m 荷载标准值： q’=3.41＋3.0=6.41 KN/m 荷载设计值: q=1.2×3.41+1.4×3.0=8.29KN/m （2）计算简图

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（3）强度验算

最大弯矩(支座)：Mmax=0.1qL2=0.1×8.29×0.332=0.09KN·m

最大应力：σmax= Mmax/wx =0.09×106/3.75×104=2.4 N/mm2<【f】=14.8 N/mm2 满足要求。

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330330330计算简图（4）挠度验算 最大挠度(边跨跨中): ωmax=0.677×q1l4/100EI

=0.677×6.41×3304/100×3.6×103×2.81×105 =0.51mm<【ω】=300/400=0.75mm 满足要求。 2、底楞验算

面板底楞采用60×80mm方木，长方垂直于面板方向摆放，间距330mm。方木以支撑架水平钢管做为支座，支座间距1000mm。木方的弹性模量取E=1.0×105N/mm2，截面抵抗矩Wx=6.4×104mm3，截面惯性矩Ix=2.56×10mm，木方的静曲强度设计值取13N/mm，按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。方木允许变形取跨度的1/400。 （1）荷载计算

木方自重标准值: q1=0.04 KN/m

面板作用下的恒荷载标准值： q2=3.14×0.33=1.04 KN/m 面板作用下的活荷载标准值： q3=3.0×0.33=0.99 KN/m 荷载标准值： q’=0.04+1.04+0.99=2.07 KN/m

荷载设计值: q=1.2×(0.04+1.04)+1.4×0.99=2.68KN/m

（2）计算简图

（3）强度计算

最大弯矩(支座)：Mmax=0.1qL2=0.1×2.68×12=0.27 KN·m

最大应力：σmax= Mmax/wx =0.27×106/6.4×104=4.2 N/mm2<【f】=13 N/mm2 满足要求 （4）挠度验算 最大挠度(边跨跨中) ωmax=0.677×ql4/100EI

=0.677×2.07×1×10/100×1.0×10×2.56×10

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q10001000计算简图1000

=0.55mm<【ω】=1000/400=2.5mm 满足要求。

3、水平向支撑钢管验算

钢管采用ф48×3.5mm，弹性模量取E=2.06×105N/mm2，弯矩平面内截面抵抗矩WX=5.08×103mm3，惯性矩I=1.22×105 mm4,强度设计值f=205N/mm2。按由方木作用下的集中荷载三跨连续梁计算。取立杆为水平钢管的支座，间距1000mm。钢管允许变形取跨度的1/400。

（1）荷载计算

①恒荷载标准值：F1’=（0.04+2.88+0.13）×1.0×0.33+0.04×1.0=1.04 KN ②活荷载标准值：F2’=（2.0＋1.0）×1.0×0.33=0.99 KN ③荷载标准值： F=1.04+0.99=2.03 KN

④荷载设计值： F=1.2×1.04+1.4×0.99 =2.63 KN

支座反力(从左至右):R1=4.58 KN； R2=8.59 KN； R3=8.59 KN； R4=4.58 KN （3）强度计算

最大弯矩(支座)：Mmax=0.267FL=0.267×2.63×1=0.70 KN·m

最大应力：σmax= Mmax/wx =0.70×106/5.08×103=137.8 N/mm2<【f】=205 N/mm2 满足要求 （4）挠度验算 最大挠度(边跨跨中) ωmax=1.883×F’l3/100EI

=1.883×2.03×13×1012/100×2.06×105×1.22×105 =1.52mm<【ω】=1000/400=2.5mm 满足要求。 4、扣件抗滑移验算

纵向水平钢管与立杆采用直角扣件连接。扣件的抗滑移承载力按公式计算：R ≤ Rc 其中Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN（当直角扣件的拧紧力矩达40-65Nm时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN）；

R ——水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平钢管作用在立杆的荷载为：R=8.59 KN

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FFFFFFFFFF10001000计算简图1000板底支架纵横向水平钢管扣件均与立杆连接，一方向水平钢管扣件紧靠位于另一方水平钢管之下，为双扣件形式。

满足要求。

5、模板支撑架稳定性验算

（1）模板支撑架的结构工作特点

①模板支架以承受竖向荷载的压力作用为主，支架的工作安全主要受其整体或单肢立杆的稳定承载能力控制。

②在模板支架中，无论是显形的受压柱或是隐形的受压柱，其稳定承载能力取决于压杆的柔度（即杆件的计算长细比λ）

③不考虑支架各立杆之间的帮忙作用。 （2）模板支撑架的稳定性计算 ①模板支架立杆的计算长度l0

l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.015×1.90=2.25 m 式中h -支架立杆的步距；

a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；

k1-考虑安全系数K≥2.0时，立杆计算长度的调整系数，步距1.5m取k1=1.167 k2-考虑搭设高度影响立杆计算长度的调整系数，架体高度9.2m取k2=1.015 ②立杆的长细比λ及稳定性系数Ф λ= l0/i=2.25×100/1.58=142.4 i –钢管截面回转半径，取i=1.58cm

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001附表C得Ф=0.338 ③不组合风荷载模板支架立杆稳定性性验算

模板支架立杆的轴向力设计值: N=1.2NG + 1.4NQ=9.07 KN

N/ФA=9.07×103/0.338×489=54.8 N/mm2<【f】=205 N/mm2 满足要求。 其中: NG=(0.04+2.88+0.13)×1.0×1.0+0.04×4+0.85=4.06 KN NQ=(1.0+2.0) ×1.0×1.0=3.0 KN ④组合风荷载模板支架立杆稳定性验算

风荷载标准值：Wk=0.7·μz·μs·W0=0.7×0.9989×1.20×0.55=0.46 kN/m2 其中:

W0 -基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定沈阳市采用：W0 = 0.55 Uz -风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定沈阳市采用：Uz = 0.9989 Us —风荷载体型系数：Us = 1.2

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算:

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=1.2×4.06+0.85×1.4×3=8.44 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算:

12

MW = 0.85×1.4Wklah/10=0.85×1.4×0.46×1.0×1.5/10=0.12 kN·m la — 立杆的纵距 (m)； h — 立杆的步距 (m)。

N/ФA+ MW/W=8.44×10/0.338×489+0.12×10/5.08×10

=74.69 N/mm2<【f】=205 N/mm2

满足要求。

（二）400×900mm框架梁模板板验算 1、梁底模面板验算

面板为15mm厚木胶合板，面板底采用60×80mm方木龙骨，顺梁长度方向。方木间距200mm。木胶合板的弹性模量取E=3.6×103N/mm2，截面抵抗矩Wx=3.75104 mm3，截面惯性矩Ix=2.81105mm4，木胶合板的静曲强度标准值取23N/mm2（设计值取f=23/1.55=14.8 N/mm2），取横向1m宽作为计算单元，面板按二跨连续梁计算。梁面板允许变形取跨度的1/250。

（1）梁底面板荷载标准值计算

①梁底模面板 0.4 KN/㎡； ②梁 砼 24×0.9=21.6 KN/㎡； ③梁钢筋 1.5×0.9=1.35 kN/m； ④施工人员及设备荷载： 1.0 KN/㎡； ⑤振捣砼时产生的荷载： 2.0 KN/㎡。

线性恒荷载标准值：q1=(0.4+21.6+1.35)×1.0=23.34 KN/m 线性活荷载标准值：q2=(1.0+2.0)×1.0=3.0 KN/m 线性荷载标准值： q’=23.34＋3.0=26.34 KN/m 线性荷载设计值: q=1.2×23.4+1.4×3.0=32.28 KN/m （2）计算简图

（3）强度验算

2

3

6

3

22

200计算简图200最大弯矩（支座）:Mmax=0.125qL2=0.125×32.28×0.22=0.16 KN·m 最大应力:σmax= Mmax/wx=0.161×06/3.75×104=4.3N/mm2<【f】=14.8 N/mm2 满足要求。 （4）挠度验算

13

最大挠度：ωmax=0.521q 1L4/100EIx

=0.521×26.34×2004/100×3.6×103×2.81×105 =0.21mm<【ω】=200/400=0.5mm

满足要求。

2、梁底模板木方底楞验算

梁底模面板底楞采用60×80mm方木，横断面长向垂直于面板方向摆放。方木以支撑架水平钢管做为支座，支座间距500mm。木方的弹性模量取E=1.0×105N/mm2，截面抵抗矩Wx=6.4104mm3，截面惯性矩Ix=2.56106mm4，木方的静曲强度设计值取13N/mm2，按中间受力最大的中间木方验算,按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。方木允许变形取跨度的1/250。

（1）荷载计算

①梁底模面板 0.4 KN/㎡； ②梁 砼 24×0.9=21.6 KN/㎡； ③梁钢筋 1.5×0.9=1.35 kN/m2； ④方木自重 0.04 KN/m ⑤施工人员及设备荷载： 1.0 KN/㎡； ⑥振捣砼时产生的荷载： 2.0 KN/㎡。

线性恒荷载标准值：q1=(0.4+21.6+1.35)×0.2+0.04=4.71 KN/m 线性活荷载标准值：q2=(1.0+2.0)×0.2=0.6 KN/m 线性荷载标准值： q’=4.71＋0.6=5.31 KN/m

线性荷载设计值: q=1.2×4.71+1.4×0.6=6.50 KN/m （2）计算简图

（3）强度计算

2

500500计算简图500最大弯矩（支座）：Mmax=0.1qL=0.1×6.50×0.5=0.16 KN·m

最大应力：σmax= Mmax/wx =0.16×106/6.4×104=2.5 N/mm2<【f】=13 N/mm2 满足要求。 （4）挠度验算

最大挠度（边跨跨中）：

ωmax=0.677×q1l4/100EI

14

2

=0.677×5.31×5004/100×1.0×104×1.44×105

=1.56mm<【ω】=500/250=2.0mm 满足要求。

3、梁底水平支撑钢管（横向水平杆）验算

钢管采用ф48×3.5mm，弹性模量取E=2.06×105N/mm2，截面抵抗矩WX=5.08×103mm3，惯性矩I=1.22×10 mm，抗弯强度f=205N/mm。按由方木作用下的集中荷载简支梁计算。取立杆为水平钢管的支座，间距900mm。钢管允许变形取跨度的1/150及10mm。

（1）荷载计算

①集中荷载标准值： F1’=2.66×0.5=1.33 KN

F2’=5.31×0.5=2.66 KN F3’=2.66×0.5=1.33 KN

②钢管自重标准值： q1=0.04 KN/m 由梁底木方作用的集中荷载设计值： F1=3.25×0.5=1.63 KN

F2=6.50×0.5=3.25 KN F3=3.25×0.5=1.63 KN

钢管自重设计值： 1.2×0.038=0.046 KN/m （2）计算简图(不考虑梁底支撑)

F1 2F 3F 5

4

2

q900计算简图 250200200

计算简图

250 集中荷载作用下 均布荷载作用下 支座反力（设计值）： R左=R右=3.25 KN （3）强度验算

集中荷载作用下的跨中最大弯矩:M1=7F1L/9=7×1.63×0.9/9=1.14 KN·m 均布荷载作用下的跨中最大弯矩:M2=0.125qL2=0.125×0.046×0.92=0.005 KN·m 最大弯矩：Mmax= M1+M2=1.19 KN·m

最大应力：N/mm2 强度不能顶撑，顶15 F1 2F 3Fσmax= Mmax/wx =1.19×10/5.08满足要求。撑6

×10=234 N/mm>【f】=205

考虑梁底采用可32

250200200250450计算简图450计算简图

调顶托，支撑在梁底水平钢管下。按两跨连续梁计算。

集中荷载作用下 均布荷载作用下

强度验算

集中荷载作用下的支座最大弯矩:M1=8F1L/9=8×1.63×0.45/9=0.65 KN·m 均布荷载作用下的支座最大弯矩:M2=0.125qL2=0.125×0.046×0.452=0.001 KN·m 最大弯矩：Mmax= M1+M2=0.651 KN·m

最大应力：σmax= Mmax/wx =0.651×106/5.08×103=128 N/mm2>【f】=205 N/mm2 满足要求。 （4）挠度验算

集中荷载作用下的跨中最大挠度： ω1=0.9F1’L3/100EIx

=0.9×1.33×103×4503/100×2.06×105×1.22×105 =4.34mm

均布荷载作用下的跨中最大挠度： ω2=0.521q 1L4/100EIx

=0.521×0.04×4504/100×3.6×103×2.81×105 =0.001mm

跨中最大挠度：ωmax=ω1+ω2=4.34mm<【ω】=800/150=5.3mm与10mm。 挠度能够满足要求。 4、纵向水平杆验算

采用ф48×3.5mm，以立杆为支座，支座间距1000mm，按由梁底水平钢管作用下的集中荷载三跨连续梁计算。

（1）荷载计算

梁底水平钢管作用下的集中恒荷载标准值：F’=2.36 KN 梁底水平钢管作用下的集中荷载设计值： F=3.25 KN （2）计算简图

qF FFFFFF16 500500500500500500计算简图10001000计算简图1000

集中荷载作用下 均布荷载作用下

支座反力设计值（从左至右）：R1=4.42 R2=7.05 R3=7.05 R4=4.42 （3）强度验算

集中荷载作用下的跨中最大弯矩(边跨)：M1=0.175FL=0.175×3.25×1.0=0.57 KN·m 均布荷载作用下的跨中最大弯矩（边跨）：M2=0.08qL=0.08×0.046×1.0=0.004 KN·m 集中荷载作用下的支座最大弯矩(中间支座)：M3=0.15FL=0.15×3.25×1.0=0.49 KN·m 均布荷载作用下的支座最大弯矩(中间支座)：M4=0.1qL2=0.1×0.046×1.02=0.005 KN·m 最大弯矩为跨中弯矩：Mmax= M1+M2=0.574 KNm

最大应力：σmax= Mmax/wx =0.574×10/5.08×10=113 N/mm<【f】=205 N/mm 满足要求。 （4）挠度验算

集中恒荷载作用下的跨中最大挠度（边跨跨中）：

ω1=1.146 F’L/100EIx=1.146×2.68×10×1000/100×2.06×10×1.22×10=1.21mm 均布恒荷载作用下的跨中最大挠度：

ω2=0.677q 1L4/100EIx=0.677×0.04×10004/100×2.06×105×1.22×105=0.01mm 跨中最大挠度：ωmax=ω1+ω2=1.22mm<【ω】=1000/150=6.7mm与10mm。 满足要求。 5、扣件抗滑移验算

纵向水平钢管与立杆采用直角扣件连接。扣件的抗滑移承载力按下式计算：

R ≤ Rc

其中Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN（当直角扣件的拧紧力矩达40-65Nm时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN。）；

R ——水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平钢管作用在立杆的荷载为：R=7.05 KN 满足要求。

5、模板支撑架稳定性验算

（1）模板支撑架的结构工作特点

①模板支架以承受竖向荷载的压力作用为主，支架的工作安全主要受其整体或单肢立杆的稳定承载能力控制。

②在模板支架中，无论是显形的受压柱或是隐形的受压柱，其稳定承载能力取决于压杆的柔度

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3

3

3

5

5

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3

2

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2

2

（即杆件的计算长细比λ）

③不考虑支架各立杆之间的帮忙作用。 （2）模板支撑架的稳定性计算 ①模板支架立杆的计算长度l0

l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.014×1.90=2.25 m 式中h -支架立杆的步距；

a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；

k1-考虑安全系数K≥2.0时，立杆计算长度的调整系数，步距1.5m取k1=1.167 k2-考虑搭设高计影响的立杆计算长度的调整系数，架高度8.5m取k2=1.014 ②立杆的长细比λ及稳定性系数Ф λ= l0/i=2.25×100/1.58=142.4 i –钢管截面回转半径，取i=1.58cm

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001附表C得Ф=0.338 ③不组合风荷载模板支架立杆稳定性性验算

模板支架立杆的轴向力设计值N（纵向水平杆作用在立杆的轴向力设计值加架体自重）： N=7.05+1.2×0.98=8.23 KN

N/ФA=8.23×10/0.338×489=49.8 N/mm<【f】=205 N/mm④组合风荷载模板支架立杆稳定性验算

风荷载标准值：Wk=0.46 kN/m2

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算:

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=1.2×（2.36+0.98）+0.85×1.4×0.6=4.72 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算:

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MW = 0.85×1.4Wklah/10=0.85×1.4×0.46×1.0×1.5/10=0.12 kN·m la — 立杆的纵距 (m)； h — 立杆的步距 (m)。

N/ФA+ MW/W=4.72×10/0.338×489+0.12×10/5.08×10

=52.2 N/mm2<【f】=205 N/mm2

满足要求。

（三）＋12.65m标高300×800mm框架梁模板验算

＋12.65m标高处在1-1/0A轴、1-K轴X-KL1梁断面为300×800mm，其中在（a-3）轴～（a-4）轴区段为无板式梁。

梁底模木方采用顺梁长度方向布置，间距150mm。梁底水平支撑钢管间距500mm，跨度700mm。由于该梁支撑方式与＋8.4m标高处（a-3）轴Y-KL2（断面400×900mm）相同。故梁底模面板、梁底模板木方底楞、梁底水平支撑钢管（横向水平杆）、纵向水平钢管、扣件抗滑移均不需验算，满足要求。仅对架体稳定性进行验算。

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2

满足要求。

（1）荷载计算

①梁底模面板 0.4 KN/㎡； ②方木自重 0.04 KN/m； ③梁 砼 24×0.8=19.2 KN/㎡； ④梁钢筋 1.5×0.8=1.2 kN/m2； ⑤钢管自重 0.04 KN/m； ⑥施工人员及设备荷载： 1.0 KN/㎡； ⑦振捣砼时产生的荷载： 2.0 KN/㎡。

梁侧、梁底面板：N1=0.4×0.5×0.8+(0.4×0.5×0.3)/2=0.19 KN 梁侧、梁底木方：N2=0.04×0.5×4+(0.04×0.5×3)/2=0.11 KN 梁新浇筑砼: N3=19.2×0.5×0.3=2.88 KN 梁钢筋: N4=1.2×0.5×0.3=0.18 KN 钢管自重: N5=1.36 KN

活荷载: N6=(1+2)×0.5×0.3=0.45 KN 恒荷载标准值： NG=（N1+N2+N3+N4+N5）=4.87KN （2）模板支撑架的稳定性计算 ①模板支架立杆的计算长度l0

l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.027×1.90=2.28 m 式中h -支架立杆的步距

a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

k1-考虑安全系数K≥2.0时，立杆计算长度的调整系数，步距1.5m取k1=1.167

k2-考虑搭设高计影响的立杆计算长度的调整系数，架高度12.85m取k2=1.027 ②立杆的长细比λ及稳定性系数Ф λ= l0/i=2.280×100/1.58=144.3 i –钢管截面回转半径，取i=1.58cm

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001附表C得Ф=0.321 ③不组合风荷载模板支架立杆稳定性性验算

模板支架立杆的轴向力设计值N： N=1.2×4.87+1.4×0.45=6.47KN

N/ФA=6.47×10/0.321×489=41.2 N/mm<【f】=205 N/mm④组合风荷载模板支架立杆稳定性验算

风荷载标准值：Wk=0.46 kN/m2

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算:

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=1.2×4.87+0.85×1.4×0.45=6.38 kN

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满足要求。

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算:

MW = 0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.46×1.0×1.52/10=0.12 kN·m la — 立杆的纵距 (m)； h — 立杆的步距 (m)。

N/ФA+ MW/W=6.38×103/0.321×489+0.12×106/5.08×103

=64.3 N/mm2<【f】=205 N/mm2

满足要求。

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/ez4.html