华东院的一个高层计算书，比较规范 - 图文

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计 算 书

CALCULATION DOCUMENT

工程名称：仁恒河滨花园二期 工程编号：A-200241001-13 项目名称：13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构 计算人： 校对人：

华东建筑设计研究院有限公司

EAST CHINA ARCHITECTURAL DESIGN & RESEARCH INSTITUTE CO.LTD

一．本工程电算选用软件（√）

二．工程概况

上部结构 名 称 版 本 本工程使用 PK 框排架计算机辅助设计 2003年07月 PMCAD 结构平面计算机辅助设计 2003年07月 √ P TAT 结构三维分析与设计软件 2003年07月 K SATWE 结构空间有限元分析设计软件 2003年07月 √ P LTCAD 楼梯计算机辅助设计 2003年07月 √ 上 M STS 钢结构计算机辅助设计 2003年07月 部 系 PREC 预应力结构计算机辅助设计 2003年07月 结 列 QLK 混凝土小型砌块计算机辅助设计 2003年07月 构 BOX 箱型基础计算机辅助设计 2003年07月 GJ 钢筋混凝土基本构件设计 2003年07月 √ SAP84 4.2 TBSA 5.0 3D3S 3.5 PKPM系列JCCAD 2003年07月 √ SFC上海地基基础设计规范配套系列软件 1.0 基础 理正桩基CAD 2.5 围护之星

注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）

1

[ ] 砌体结构 [ ] 底框砌体结构 [ ] 框剪结构 结构类型 [ ] 框架 [ ] 筒体结构 [ ] 小墙肢结构 [ ] 框支结构 [ √] 高层剪力墙结构 [ ] 其它 工程地段: 上海市 本工程±0.00相当于绝对标高 6.230 m；室内外高差： 1.20 m 混凝土 基础 C40；上部9层以下C35，以上C30 主要材料 钢 材 HPB235 砌 体 小型混凝土空心砌块 ； 结构层数 地上 32 层；地下 1 层 结构高度 97.8 m；宽度 15.10 m；长度 ~58 m； 结构特点： 本工程属高层民用住宅，建筑类别：丙类。平面近似L形，在中间部位设置抗震缝后，两侧结构单元近似矩形，除了楼梯、电梯间局部楼面外无大的缺失；立面无大的变化，整体属于较规则结构。 基础 采用桩筏基础，桩采用预应力混凝土管桩，桩径500；桩长34米；最小间距1.5米。桩基础持力层为⑧-2粉砂层。 形式 抗震设防烈度 7 度，抗震等级 一 级，场地类别 Ⅳ ； 安全等级 二 级， 基本风压： 0.6 kN/㎡ 人防布置 无 抗震缝设置 宽450mm 三. 设计依据

建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）

建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999）

中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》及补充资料

四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡）

名称 卧室、 餐厅 厨房、 消防楼悬挑 地下自设备 上人 不上 荷载 起居室 卫生间 楼梯 梯 阳台 行车库 机房 屋面 人屋面 2.0 2.0 2.0 3.5 2.5 2.5 7.0 2.0 0.5 本工程 选用 √ √ √ √ √ √ √ √ √

五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层:

卧室、起居室、书房：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.25kN/m2 厨房、普通卫生间：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2

板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 5.35kN/m2

带采暖卫生间：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 6.85kN/m2

门厅、电梯间：

150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 5.65kN/m2

·标准层:

卧室、起居室、书房：

110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 4.25kN/m2 对于120厚楼板：4.5kN/m2 对于130厚楼板：4.75kN/m2 对于140厚楼板：5.0kN/m2 对于150厚楼板：5.25kN/m2

对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2)

厨房、普通卫生间：

100厚砼板 2.5kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

2

恒载合计 4.10kN/m2

带采暖卫生间：

100厚砼板 2.5kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 5.60kN/m2

楼电梯间：

120厚砼板 3.0kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2

恒载合计 4.90kN/m2

（二）屋面荷载 屋面板120厚：

4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2 三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2 聚苯乙烯板隔热层2%找坡(hmin=40) 0.5kN/m2

防水卷材 0.30kN/m2 2cm找平 0.40kN/m2 120厚砼板 3.0kN/m2

2cm底粉刷 0.4kN/m2 恒载合计 6.2kN/m

2

对于130厚楼板：6.5kN/m2 对于140厚楼板：6.7kN/m2

露台:

水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m2 4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2 三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2 聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h2

min=40) 0.5kN/m 防水卷材 0.30kN/m2 2cm找平 0.40kN/m2 110厚砼板 2.75kN/m2

2cm底粉刷 0.4kN/m2 恒载合计 6.4kN/m2 对于120厚楼板：6.7kN/m2 对于130厚楼板：6.9kN/m2

（三）墙体荷载

承重多孔粘土砖 混凝土小型空心砌体 加气混凝土砌块 容重16 15.9 8.5 （kN/m3） 两侧粉刷重（kN/㎡） 0.68 0.68 0.68 墙厚 0.24 0.12 0.19 0.09 0.25 0.20 0.12 墙重+粉刷 16×0.24+16 ×0.12+ 15.9×0.19 15.9×0.09 8.5×0.25 8.5×0.2 8.5×0.12+ （kN/㎡） 0.68=4.5 0.68=2.6 +0.68=3.7 +0.68=2.1 +0.68=2.8 +0.68=2.4 0.68=1.7 墙高 4.5×2.5 2.6×2.5 3.7×2.5 2.1×2.5 2.8×2.5 2.4×2.5 1.7×2.5 2.5m =11.3 =6.5 =9.3 =5.3 =7 =6 =4.3 墙重/墙高 4.5×2.6 2.6×2.6 3.7×2.6 2.1×2.6 2.8×2.6 2.4×2.6 1.7×2.6 米2.6m =11.7 =6.8 =9.7 =5.5 =7.3 =6.3 =4.5 （kN/墙高 4.5×2.7 2.6×2.7 3.7×2.7 2.1×2.7 2.8×2.7 2.4×2.7 1.7×2.7 m） 2.7m =12.2 =7.1 =10.0 =5.7 =7.6 =6.5 =4.6 墙高 4.5×3 2.6×3 3.7×3 2.1×3 2.8×3 2.4×3 1.7×3 3.0m =13.5 =7.8 =11.1 =6.3 =8.4 =7.2 =5.1 本工程使用 √ √

3

(四) 阳台女儿墙、栏板： 板厚：240mm 1． 板高600mm：

1) 永久荷载=（25×0.24×0.6＋0.68×0.6）×1.2=4.8 kN/m 2) 栏板抗弯计算:

水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m 设计弯矩：M=0.7×0.6=0.42kN-m/m 构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m 2． 板高1300mm：

1) 永久荷载=（25×0.24×1.3＋0.68×1.3）×1.2=10.5 kN/m 2) 栏板抗弯计算:

水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m 设计弯矩：M=0.7×1.3=0.91kN-m/m 构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m

六、结构计算

采用PM建模，TAT、SATWE设计软件计算。

楼板配筋及剪力墙、次梁配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并. 结构施工图中适当加厚开大洞口周围楼板及屋面板，并双层双向加强配筋，以削弱温度应力,要求施工单位加强养护。因建筑物体型为折形，故在转折处设200mm宽抗震缝。计算模型进行双塔定义，基础底板及地下室顶板相连形式。其结构计算模型如下：

七.楼板配筋计算： 1．楼板3.60×4.40m板，板厚h＝200mm，L1/L2=3.6÷4.4=0.82 q=28+2.0=30KN/m2, ql2?30?3.62?388.8kN?m/m

Mx?0.03615?388.8?14.1kN?m/m My?0.01735?388.8?6.75kN?m/m Mox??0.07824?388.8??30.42kN?m/m

板200厚,C35，fy=300

4

查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ14@150满足强度及抗裂要求。

2．楼板4.20×6.55m板，板厚h＝200mm，L1/L2=4.2÷6.55=0.65 q=28+2.0=30KN/m, ql2Mox?0.0796?138.3?11.01kN?m/m 配?12@150 Moy?0.0569?138.3?7.87kN?m/m 配?10@150

5．楼板4.50×7.30m板，板厚h＝130mm，L1/L2=4.5÷7.30=0.62 q=1.2X4.5+1.4X2.0=8.20KN/m2, ql22

?30?4.2?529.2kN?m/m

2?8.20?4.5?166.1kN?m/m2

Mx?0.0403?529.2?21.3kN?m/m My?0.01349?529.2?7.2kN?m/m Mox??0.08256?529.2??43.7kN?m/m

板200厚,C35，fy=300

查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ18@150满足强度及抗裂要求。

3．楼板3.60×4.40m板，板厚h＝100mm，L1/L2=3.6÷4.4=0.82 q=1.2X3.7+1.4X2.0=7.24KN/m2

, ql2?7.24?3.62?93.8kN?m/m

Mxmax?0.0305?93.8?2.86kN?m/m

Mymax?0.013?93.8?1.22kN?m/m

Muxmax?2.86?0.2?1.22?3.10kN?m/m 配?8@120

Mox?0.0710?93.8?6.66kN?m/m 配?10@150 Moy?0.0566?93.8?5.31kN?m/m 配?8@120

4．楼板4.20×6.55m板，板厚h＝120mm，L1/L2=4.2÷6.55=0.64 q=1.2X4.2+1.4X2.0=7.84KN/m2

, ql2?7.84?4.22?138.3kN?m/m

Mxmax?0.0370?138.3?5.12kN?m/m Mymax?0.0075?138.3?1.04kN?m/m

Muxmax?5.12?0.2?1.04?5.33kN?m/m 配?10@150 6．屋面板 q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m

7．屋面板 q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m 5

Mxmax?0.0379?166.1?6.30kN?m/m Mymax?0.0067?166.1?1.11kN?m/m

Muxmax?6.30?0.2?1.11?6.52kN?m/m 配?10@150

Mox?0.0806?166.1?13.39kN?m/m 配?12@150 Moy?0.0567?166.1?9.42kN?m/m 配?10@150

3.60×5.20m板，板厚h＝130mm，L1/L2=3.6÷5.2=0.69 2, ql2?10.6?3.62?137.4kN?m/m

Mxmax?0.0353?137.4?4.85kN?m/m Mymax?0.0091?137.4?1.25kN?m/m

Muxmax?4.85?0.2?1.25?5.1kN?m/m 配?10@150 Mox?0.0778?137.4?10.69kN?m/m 配?12@150

Moy?0.0572?137.4?7.86kN?m/m 配?12@150

4.20×6.55m板，板厚h＝130mm，L1/L2=4.2÷6.3=0.64 2, ql2?10.6?4.22?187kN?m/m

Mxmax?0.0370?187?6.92kN?m/m Mymax?0.0075?187?1.40kN?m/m

Muxmax?6.92?0.2?1.40?7.20kN?m/m 配?12@150

Mox?0.0796?187?14.89kN?m/m 配?12@150

TL4：L=2700 mm，200×400 mm，

q=11.1×1.82＋2.51(自重)＋7.5×0.7(平台板)=28.0kN/m

按简支Mmax=0.125ql2=25.5KN.m 配3?20, 配箍筋?8@100。

2． 跃层楼梯：

Moy?0.0569?187?10.64kN?m/m 配?12@150 8．异型楼板计算详见附录

八.楼梯计算： 1、 楼梯甲乙：

TB2、TB3(板式)：L=3100，板厚h＝110mm 110厚砼板 2.75kN/m2

5cm面层 1.0kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2 踏步 2.2kN/m2

恒载合计4.2÷cos34.02＋2.2＝7.3kN/m2

q=1.2×7.3＋1.4×2.0=11.6kN/m2

M2

max=0.125ql=13.7KN.m/m As=563mm2

,配?12@150. 板顶配?10@150.

TB1(板式)：L=1820，板厚h＝100mm 100厚砼板 2.5kN/m2

5cm面层 1.0kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2 踏步 2.2kN/m2

恒载合计3.9÷cos33.27＋2.2＝6.9kN/m2

q=1.2×6.9＋1.4×2.0=11.1kN/m2

M2

max=0.125ql=4.6KN.m/m As=285mm2,配?10@200. 板顶配?8@150.

100 5cm 2cm q M As=304mm 100 5cm 2cm As=264mm

6

TB1(板式)：L=2220 mm，板厚h＝100mm 厚砼板 2.5kN/m2 面层 1.0kN/m2 底粉刷 0.4kN/m2 踏步 2.3kN/m2

恒载合计3.9÷cos39.49＋2.3＝7.4kN/m2 =1.2×7.4＋1.4×2.0=11.6kN/m2 max=0.125ql2=7.2KN.m/m 2,配?10@200. 板顶配?8@150.

TB2(板式)：L=2000 mm，板厚h＝100mm 厚砼板 2.5kN/m2 面层 1.0kN/m2 底粉刷 0.4kN/m2 踏步 3.0kN/m2

恒载合计3.9÷cos39.49＋3.0＝8.1kN/m2 q=1.2×8.1＋1.4×2.0=12.5kN/m2

Mmax=0.125ql2=6.3KN.m/m

2,配?10@200. 板顶配?8@150.

九．基础计算

基础设计根据浙江有色建设工程公司有限公司提供的《苏州工业园中天湖畔花园（二期）岩土工程勘察报告》进行。

***10号楼基础计算

±0.00相当于绝对标高4.40米 ；基础埋深-5.95米，基底绝对标高为-1.55米，基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.45米

(一)单桩承载力：选取桩型?500 X34000，根据地质报告中J25孔， ⑧-2层层面绝对标高约-34.55，桩尖入持力层>=0.75米，

根据J25孔计算单桩承载力 土层号 标高（绝对） 层厚 Fs Fp γ Es ②-1 -1.45 -2.85 1.40 55 19.2 6.04 ②-2 -6.75 3.90 48 18.9 5.45 ③ -8.85 2.10 36 18.7 4.89 ④-1 -12.75 3.90 42 18.9 9.06 ④-2 -14.75 2.00 32 18.8 7.66 ⑤ -19.50 4.75 34 18.7 4.81 ⑥ -22.75 3.25 65 19.4 6.70 ⑦-1 -24.45 1.70 75 19.1 6.33 ⑦-2 -30.15 5.70 45 18.7 5.62 ⑧-1 -34.55 4.40 65 18.9 7.83 ⑧-2 -35.45 0.90 70 4000 18.6 10.32 桩侧总极限摩阻力标准值：Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1676 = 2632 kN 桩端极限阻力标准值（kN）：R2pk=0.25×3.14X4000=785kN 单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 2070 kN；取2050Kn； 单桩竖向承载力特征值Rd=( Rsk+Rpk )/2.0= 1708 kN；取1650Kn

根据Z24孔计算单桩承载力 土层号 标高（绝对） 层厚 Fs Fp γ Es ②-1 -1.45 -2.97 1.52 55 19.2 6.04 ②-2 -6.87 3.90 48 18.9 5.45 ③ -9.37 2.50 36 18.7 4.89 ④-1 -13.17 3.80 42 18.9 9.06 ④-2 -15.57 2.40 32 18.8 7.66 ⑤ -19.67 4.10 34 18.7 4.81 ⑥ -22.47 2.80 65 19.4 6.70 ⑦-1 -25.17 2.70 75 19.1 6.33 ⑦-2 -29.87 4.70 45 18.7 5.62 ⑧-1 -32.97 3.10 65 18.9 7.83 ⑧-2 -35.45 2.48 70 4000 18.6 10.32 桩侧总极限摩阻力标准值：Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1707 = 2681 kN 桩端极限阻力标准值（kN）：Rpk=0.252×3.14X4000=785kN 单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 2100 kN；取2050Kn； 单桩竖向承载力特征值Ra=( Rsk+Rpk )/2.0= 1733 kN；取1650Kn

综上计算结果：

单桩竖向承载力特征值: 取1650Kn （二）基础承载力验算 上部荷载标准值F= 263385Kn

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基础自重G:

基础总面积S=617m2，水位绝对标高0.80m

筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN 外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN 地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN 水浮力 F浮= 10×617×3.5=21595KN 桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值 =(F+G+G1+G2-F浮)/Ra

=(263385+24063+5730+648-21595)/1650

=272231/1650=165根

实际布桩178根>165根

(三) 单桩抗冲切验算: F1=2050KN

Fl≦0.7βhftηumh0=0.7×0.95×1.43×10-3

×1×3.14×1800×1300=6987KN 所以筏板满足单桩抗冲切验算。 (四) 沉降计算

采用JCCAD计算，建筑物沉降为105mm，满足规范要求。 (五) 偏心计算

由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687) ?X=50mm，偏心率：?X/L=50/70240=0.07％ ?Y=130mm，偏心率：?Y/B=130/15600=0.83％ 满足规范要求。

***8号楼基础计算

±0.00相当于绝对标高4.40米 ；基础埋深-5.85米，基底绝对标高为-1.45米，基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.35米

(一)单桩承载力：选取桩型?500 X34000，根据地质报告中J41孔， ⑧-2层层面绝对标高约-34.12，桩尖入持力层>=0.75米，

根据J41孔计算单桩承载力 土层号 标高（绝对） 层厚 Fs Fp γ Es ②-1 -1.35 -2.22 0.87 55 19.2 6.04 ②-2 -4.52 2.30 48 18.9 5.45 ③ -7.32 2.80 36 18.7 4.89 ④-1 -10.82 3.50 42 18.9 9.06 ④-2 -12.72 1.90 32 18.8 7.66 ⑤ -17.67 4.95 34 18.7 4.81 ⑥ -22.92 5.25 65 19.4 6.70 ⑦-1 -24.52 1.60 75 19.1 6.33 ⑦-2 -33.02 8.50 45 18.7 5.62 ⑧-1 -34.12 1.10 65 18.9 7.83 ⑧-2 -35.35 1.23 70 4000 18.6 10.32 桩侧总极限摩阻力标准值：Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1636 = 2569 kN 桩端极限阻力标准值（kN）：Rpk=0.252×3.14X4000=785kN 单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 2030 kN；取2000Kn； 单桩竖向承载力特征值Rd=( Rsk+Rpk )/2.0= 1677 kN；取1600Kn

根据Z39孔计算单桩承载力

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土层号 标高（绝对） 层厚 Fs Fp γ Es ②-1 -1.35 -2.38 1.03 55 19.2 6.04 ②-2 -4.98 2.60 48 18.9 5.45 ③ -9.98 5.00 36 18.7 4.89 ④-1 -11.48 1.50 42 18.9 9.06 ④-2 -13.38 1.90 32 18.8 7.66 ⑤ -19.88 6.50 34 18.7 4.81 ⑥ -21.88 2.00 65 19.4 6.70 ⑦-1 -24.88 3.00 75 19.1 6.33 ⑦-2 -33.08 8.20 45 18.7 5.62 ⑧-1 -34.08 1.00 65 18.9 7.83 ⑧-2 -35.35 1.27 70 4000 18.6 10.32 桩侧总极限摩阻力标准值：Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1584 = 2487 kN 桩端极限阻力标准值（kN）：R2pk=0.25×3.14X4000=785kN 单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 1983 kN；取2000Kn； 单桩竖向承载力特征值Ra=( Rsk+Rpk )/2.0= 1636 kN；取1600Kn

综上计算结果：

单桩竖向承载力特征值: 取1600Kn （二）基础承载力验算 上部荷载标准值F= 237503Kn 基础自重G:

基础总面积S=617m2，水位绝对标高0.80m

筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN

外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN 地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN 水浮力 F浮= 10×617×3.5=21595KN 桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值 =(F+G+G1+G2-F浮)/Ra

=(237503+24063+5730+648-21595)/1600

=246349/1600=154根

实际布桩164根>154根

(三) 单桩抗冲切验算: F1=2000KN

Fl≦0.7βhftηumh0=0.7×0.95×1.43×10-3×1×3.14×1800×1200=6450KN 所以筏板满足单桩抗冲切验算。 (四) 沉降计算

采用JCCAD计算，建筑物沉降为100mm，满足规范要求。 (五) 偏心计算

由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687) ?X=50mm，偏心率：?X/L=50/70240=0.07％ ?Y=130mm，偏心率：?Y/B=130/15600=0.83％ 满足规范要求。

十．地下自行车车道结构计算

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抗浮验算：

结构自重：G=25×0.35×(2.7+3.95×2)/2.7=34.35 kN/m2 水浮力： F=1.2×（2.95+0.35-0.5）×10=33.6 kN/m2

G>F

侧土压力：地面活荷10/18=0.56

q2=18×(2.95+0.56)×0.35=22.1 kN/m/m 基底反力：

q1=25×0.35×3.95×2/2.7=19kN/m/m 侧板计算：

MC=22.1×2.952/6=32.1 KN.m

板厚350按抗裂要求计算配筋?14@150 底板计算：

MC=-32.1+19×2.352/8=-18.98 KN.m

板底受拉，板底配筋同侧壁，板面按构造配筋?12@150

十一．地下室侧板结构计算

静止土压力K0=0.5 室外活荷载取10 KN/m2

.

折算土层厚度10/18=0.55m q1=K0γh=0.5×18×0.55=5.0 KN/m

q2=K0γh=0.5×18×(4.55-0.60+0.55)=40.5 KN/m 10

Ly=3.95m,Lx=5.1m,q=q2-q1=35.5KN/m Mx=0.0092×35.5×5.1×5.1=8.5KN.m

My=0.0079×35.5×5.1×5.1=7.3 KN.m Mx’

=-0.0229×35.5×5.1×5.1=-21.2 KN.m My’=-0.0299×35.5×5.1×5.1=-27.6 KN.m

Ly=3.95m,Lx=5.1m,q’=q1=5KN/m Mx=0.0237×5×5.1×5.1=3.1KN.m

My=0.0115×5×5.1×5.1=1.5KN.m Mx’=-0.0542×5×5.1×5.1=-7.1 KN.m My’=-0.0559×5×5.1×5.1=-7.3 KN.m 叠加后弯距值为

Mx=11.6KN.m, My= 8.8KN.m Mx’=-28.3 KN.m,My’=- 34.9KN.m 板300厚,C35，fy=300

查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ14@150满足强度及抗裂要求。

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附相关计算简图、荷载简图及基础沉降、偏心计算结果文件。

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------------------------------------------------------------------- 计算项目: 异形板计算

------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] 砼材料 板厚:

140 (mm)

板容重: 25.000 (kN/m3) 砼强度等级: C30 配筋计算as : 15 (mm) 纵筋级别: 2

跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度) 支座弯矩调整系数: 1.00 跨中弯矩调整系数: 1.00 板上施加均布荷载: 8.800(kPa)

[ 内力结果 ]

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[ 配筋结果 ](mm2/m) -- 按配单筋计算，小于0表示超筋

垂直板边配筋:

边 左 中 右 1, 210, 210, 210 2, 210, 210, 210 3, 210, 210, 210 4, 210, 210, 210 5, 210, 210, 3475 6, -1, 210, 210

垂直板边弯矩:

边 左 中 右 1, 0.02, -0.18, 0.01 2, 0.01, 0.07, -0.00 3, -0.01, 0.01, -2.40 4, -1.31, -0.06, 0.07 5, 0.15, -0.05, -99.48 6, -105.19, -0.38, 0.02 跨中形心点弯矩(已按用户给定角度转向): Mxx= 8.69, Myy= 7.71

跨中最大正负弯矩及位置(已按用户给定角度转向,含盖有限元计算中剖分网点中除去周边点外的所有点): Mx_max = 10.80, 坐标：( 2.03, 2.20) Mx_min = -36.08, 坐标：( 0.07, 1.61) My_max = 10.49, 坐标：( 0.92, 3.42) My_min = -46.13, 坐标：( 0.12, 1.50)

跨中配筋:

Asx= 228, Asy= 210

[ 选筋结果 ]

垂直板边钢筋:

边 左 中 1 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 2 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 3 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 4 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565) 5 D12@200( 565) D12@200( 565) D0@0( 0) 6 D0@0( 0) D12@200( 565) D12@200( 565) 跨中钢筋:

Asx = D12@200(565) Asy = D12@200(565)

[ 计算条件 ] 砼材料 板厚:

140 (mm)

板容重: 25.000 (kN/m3) 砼强度等级: C30 配筋计算as : 15 (mm) 纵筋级别: 2

跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度) 支座弯矩调整系数: 0.80 跨中弯矩调整系数: 1.50 板上施加均布荷载: 8.800(kPa)

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右

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/esjw.html