钢管落地式卸料平台施工方案

一 编制依据

《建筑施工落地扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2002

《建筑施工高处作业安全技术规范》

《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)

《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

《建筑施工计算手册》

二 工程概况

本工程位于南宁市汇春路，单栋单体建筑，总建筑面积51965.51m2，地下建筑面积8478.86m2，地上建筑面积43486.65m2。建筑物高度为99.50m，地下2层，地上29层。地下室功能为平战结构的车库及设备用房，一层为综合大厅，二～四层为停车场，五层及以上各层为招待所用房及办公用房。±0.000标高相当于绝对标高75.60m。本工程外架采用悬挂架与落地架相结合搭设.外架延长米的数量为152m，搭设面积为13362m2。其中一至五层为落地式脚手架，由于6层女儿墙外挑达到2.1m，钢梁式卸料平台只能悬挑

3.5m。故不用采用钢梁式卸料平台，只能采用落地式卸料平台，卸料平台平面搭设尺寸为3.0m×6m长，分别在5轴×H轴线、8轴×H轴、10轴×E轴，可知最高搭设为14.4m，另加1.2m高防护栏杆使用时逐层往上搭设，支架四边角采用双立杆，其余采用单立杆，本方案计算时采用双立杆进行计算。最大对方荷载为1.5t，收了面积为6平方米，每吊不能够超过0.8t，具体由见布置图。

三 卸料平台的施工方法

1. 立杆、大、小横杆均采用φ48×3.5钢管，平台采用50㎜厚脚手板（松木）封闭严密，与平台固定并绑扎牢固。其他水平栏杆也采用钢管。主立杆采用双钢管立杆。

卸料平台与脚手架同步搭设。每两步三跨设置连墙件。

2. 基础处理：地基在设立位置为地下室顶板上，为了保险起见，应在地下室顶板下进行对楼板回顶工作，搭设的立柱下设木垫板成块厚100㎜，或者设置专门底座。

3. 平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距900mm，横向间距1500mm。并且通过连墙件逐层与建筑物拉结，间距为立杆间距。

4. 平台的布置应根据各单项工程的实际情况及楼层标高而定，以方便现场操作为宜。

平台层高为3.3~4.5m。

5. 平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。以对标（45度）宜，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。剪刀撑的接头采用旋转扣件搭（对）接件连接，固定在与之相交的横向水平的伸出端或立柱上。

6. 卸料平台的水平钢管按大横杆间距为0.9m，小横杆间距为1.5m布置，然后再铺双层松木板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。

7. 每一卸料平台两侧面设置两道栏杆，距操作层约150cm、75cm。

8. 卸料平台按0.9m纵距，1.5m横距按实际需要操作的面积大小进行搭设，平台立杆应严格保证对中垂直，搭设过程中要吊线校正，使其具有良好的受力性能。

9. 在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。

10.若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。

11.

四 1. 地基必须符合要求，并且要有排水设施。

2. 杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。

3. 扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。

4. 立杆的垂直偏差不能大于10cm。

5. 纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。

6. 横向水平杆的水平偏差不能大于1 cm，且不能偏差外立管10 cm。

7. 上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头

的水平距离应大于50 cm。柱头距立杆应小于纵距的1/3。

8. 节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15 cm。

9. 每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装150mm高的踢脚板（可

用密竹绑扎）。

10. 凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。安

全平挡板可用密竹绑扎。安全平挡板搭设的数量、位置由现场定。

11. 平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。

12. 安装的材料传送要采用人力传递，不能用提升运载。

13. 卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行

连接，连墙体以上的最大搭设高度不大于6米。

14. 卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。

五 卸料平台的拆除

1.

2.

3.

4. 拆除前先要将走道上的杂务清理干净后进行。 在施工期间要设置危险作业区，并作出标识，同时还必须派专业人进行监护。 拆除架子的操作人员，必须戴安全帽，系好安全带，穿软底胶鞋。 拆除要遵循先加固，由上而下，后装先拆，先装后拆的原则，逐层拆除，不准

上下同时作业。

5.

6.

7. 拆除大横杆和剪刀撑时先拆中间扣，再拆除两端扣，由中间操作人员下递杆子。 在拆除脚手架时的材料应通过传递的方式输到地面，禁止从高处扔下。 拆下来的材料要分类摆放整齐，不得随便乱放。

六 文明施工要求

根据施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时

做到如下：

1. 进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，

现场严禁吸烟。

2. 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损

坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

3. 严禁酗酒人员上平台作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

4. 卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同

意后由架子工操作。

5. 要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

6. 施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索

运输，不得乱扔。

7. 施工员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。

七、卸料平台计算书

一、参数信息:

1.基本参数

立杆横向间距或排距la(m):0.9，立杆步距h(m)：1.50；

立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：14.40；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；

3.地基参数

混凝土板强度验算:

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=7.641+2.7=10.341kN；

混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：

QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La×Lo)+Qk]=1.4×[2×10.341/(1.5×0.9)×(0.9×1.5)/(0.7×1.5×1.5)+2]=21.184kN/m2；

混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=6kN/m2；

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

Fi=GB+QB=6+21.184=27.184kN/m2；按3等跨均布荷载作用：

Mmax+=4.893kN·m，Mmax-=-6.116kN·m；

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

Mu=α1γsfyAsh0

Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；

Mu=fyAs(h0-αs')（当χ<2αs'时，采用此公式）；

式中Mu ---板正截面极限承载弯矩；

α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0； αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；

fc ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；

fy' ---受压区钢筋抗拉强度标准值；

As'---受压区钢筋总面积；

χ ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')

γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0)

fy ---钢筋抗拉强度标准值；

As---受拉钢筋总面积；

h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；

[Mu+]=0.80×Mu+=0.80×1.00×{1-0.5×[523.333×210.00/(1.00×1000×180×16.70)]}×210.000×523.33×180/1000000=15.536kN·m；

[Mu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×16.700×1000×6.349×(180-6.349/2)+210.000×523.333×(180-20)]/1000000=29.065kN·m；

所以有：[Mmax+]<[Mu+]，[Mmax-]<[Mu-]，此混凝土板是满足承载能力要求。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；

截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m

2.强度验算:

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N = 1.1q1l + 1.2q2l

均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×1.5 = 2.088 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m；

最大弯距 Mmax = 0.1×2.088×0.92 + 0.117 ×1.68×0.92 = 0.328 kN·m ； 最大支座力 N = 1.1×2.088×0.9 + 1.2×1.68×0.9 = 3.882 kN；

最大应力 σ = Mmax / W = 0.328×106 / (5080) = 64.634 N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

纵向钢管的计算应力 64.634 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν = 5ql4/384EI

均布恒载:

q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；

均布活载：

p = 1.2 kN/m；

ν = (0.677 ×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.618 mm； 纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1100/150与10 mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.882 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.932 kN·m ；

最大变形 νmax = 2.156 mm ；

最大支座力 Qmax = 12.68 kN ；

最大应力 σ= 183.425 N/mm2 ；

横向钢管的计算应力 183.425 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205

N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为 2.156 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.68 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×14.4 = 1.859 kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2 = 0.15×1.1 = 0.165 kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×0.9×1.1 = 0.297 kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4 = 5×0.9×1.1 = 4.95 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.271 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4×0.9×1.1 = 3.96 kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×7.271+ 1.4×3.96 = 14.269 kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

σ = N/φAKH ≤ [f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.269 kN；

φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；

A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

KH ----高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(14.4-4))=0.951；

L0 ---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1μh (1)

l0 = h+2a (2)

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；

μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.71；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.71×1.5 = 2.993 m；

L0/i = 2993.355 / 15.8 = 189 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.201 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =14269.248 /( 0.201×489 )= 145.176 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 145.176 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =14269.248 /( 0.53×489 )= 55.057 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 55.057 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.036 ；

公式(3)的计算结果：

L0/i = 2055.32 / 15.8 = 130 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.396 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =14269.248 /( 0.396×489 )= 73.688 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 73.688 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =57.08 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.27 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=57.08 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

八、附图

卸料平台布置图

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/e0n4.html