（雅兰）高支撑模板施工方案

雅兰国际花园、高支撑模板施工方案

一、编制说明：

本施工方案是在总体施工方案，模板工程施工方案的基础上，超过4m标高部分的支模施工方案。

二、编制依椐：

a）上城风景二期13栋（社区中心）工程施工图； b）钢筋砼施工及验收规范；

c）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ）130-2001。 三、工程概况：

雅兰国际花园、东西15.85m、南北39.25m；-0.2m以下为回填土，层高3.8m，一层层高为4.1m，由于建设单位要求春节前一层结构封顶，考虑到施工速度，及-0.2m以下回填土无法回填，现基础至二层楼面均采用满堂脚手架搭设，一次性搭设高度为7.85m。 四、施工准备：

+0.00以下层高3.8m高，一层4.15m高。一次性搭设高度为7.9m，加上结构平面呈异形，现特作高支模施工方案。 a、材料：

高支模采用Φ48×3.5钢管，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

扣件式钢管支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，等材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力短达65N.m时，不得发生破坏。

40×80木方进场必须进行材质的验收。弯曲大的、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。 b、作业条件：

在高支模时，作业层必须满铺竹板做好防护，方可上人操作。 五、模板支架计算：

本工程支模架最高为8m，在支模架计算中只作8m支模架的计算。 计算立杆的稳定性：

≤f N——计算立杆段的轴向力设计值（查规范自重为0.116KN/m，模板重00.45KN，砼重4. 5KN）

φ——轴心管压构件的稳定系数根据长细比入查规范取0.193 A——立杆的载面面积，按规范取4.89cm2 立杆的轴向力设计值N按下列公式计算： 组合风荷载时

NG1K=7.85m×0.1161KN/m+4.54KN=5.45KN NG2K=0.86KN （构配件自重标准值按规范） ΣNQK=3KN （施工荷载标准值按规范）

N=1.2（NG1K+NG1K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2（5.45+0.86）+0.85×1.4×3.6 =11.86KN

N 11.86×1000 ≤f= 122.9≤205 φA 0.193×489 支模架立杆的计算长度: L0 =h+2a

h——支架立杆的步距为1.8m

a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度为0.9m L0 =1.8+2×0.9 =3.6m ＞1.8m（安全） 六、构造要求

梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系为：立管间距800×800，水平管间距1800。从楼板面起200设扫地杆一道，立杆底垫500×500木垫板，增加单杆的承压面积。每6m间距设剪刀撑一道，支撑梁底部的水平杆在中间1/3部位，用双扣件扣紧。梁高超过800的在梁中间应加工一道立杆，以增强对梁的支撑。

高支模架应按脚手架的要求施工，按规定在一定的位置用连墙杆拉结起来，不好埋拉结点的地方和混凝土柱拉结起来。

立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：

1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。

2）、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

3）、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。

4）、支模架不能和外架连接在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。

5）、高支模架的施工和验收，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行施工和验收（JGJ）130—2001。

6）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。

7）满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

8）高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

七、安全措施及要求

1、 所有操作人员进入现场后，应做好三级安全教育，并做好教育记录，进行详细的安全技术交底。

2、 架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。支模架作业下方不准站人，架子工不准在架子上打闹、嬉笑。 3、 支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。 4、 高空作业遇六级以上大风时，应停止高空作业。

5、 及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。 4. 梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 4.1荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(KN/m)： q1 = (24 1.5)×2.1×0.183=9.818 KN/m； (2)模板的自重线荷载(KN/m)：

q2 = 0.35×0.183×(2×2.1 0.55)/ 0.55=0.554 KN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5 2)×0.183=0.825 KN/m； 4.2方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×9.818 1.2×0.554=12.446 KN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.825=1.155 KN/m；

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； (1)方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 12.446 1.155=13.601 KN/m； 最大弯距M =0.1ql2= 0.1×13.601×0.6×0.6= 0.49 KN.m； 最大应力σ= M / W = 0.49×106/83333.3 = 5.876 N/mm2；

抗弯强度设计值 ［f］=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.876 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: ω=5ql42bhn≤［ω］=l/250 截面抗剪强度必须满足: τ =3V2bhn≤fv

其中最大剪力: V = 0.6×13.601×0.6 = 4.896 KN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×4896.36/(2×50×100) = 1.469 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 ［τ］= 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.469 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: ω=0.677ql4100EI≤［ω］=l/250 q = 9.818 0.554 = 10.372 KN/m；

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×10.372×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.218mm；

方木的最大允许挠度 ［ω］=0.600×1000/250=2.400mm眨华方木的最大挠度计算值 ω= 0.218mm，小于 方木的最大允许挠度 ［ω］=2.4mm,满足要求！ 4.3支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(KN/m2)：

q1 = (24.000 1.500)×2.100= 53.550 KN/m2； (2)模板的自重(KN/m2)： q2 = 0.350 KN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m2)： q3= (2.500 2.000)=4.500 KN/m2；

q = 1.2×(53.550 0.350 ) 1.4×4.500 = 70.980 KN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。 当n=2时： P=qab2-1=qab N=1.2q2ah p1=p2=p2 N 当n＞2时： P=qab2-1=qab N=1.2q2ah p1=pn=p2 N p2=p3=……=pn-1=P 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=3.792 KN，中间支座最大反力Rmax=8.467； 最大弯矩 Mmax=0.095 KN.m；

最大挠度计算值 Vmax=0.011mm;支撑钢管的最大应力 σ=0.095×106/4490=21.115 N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度 ［f］=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 21.115 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

5. 梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 6. 扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80KN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中： Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80 KN； R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.467 KN； R < 12.80 KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7. 立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ=NυA≤［f］

7.1梁两侧立杆稳定性验算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.792 KN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×11=1.704 KN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.40/2 (0.60-0.55)/2)×0.60×0.35=0.057 KN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.40/2 (0.60-0.55)/2)×0.60×0.200×(1.50 24.00)=0.826 KN； N =3.792 1.704 0.057 0.826=6.379 KN；

υ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i——计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A ——立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ ——钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； ［f］——钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205 N/mm2； l0——计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 l0= k1uh (1)

k1 ——计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0= k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； L0/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6379.36/(0.209×424) = 71.989 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 71.989 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］= 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h 2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 —— 计算长度附加系数，h 2a=1.7,按照表2取值1.024 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0= k1k2(h 2a) = 1.167×1.024×(1.5 0.1×2) = 2.032 m； L0/i = 2031.514 / 15.9 = 128 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.406 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6379.36/(0.406×424) = 37.058 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 37.058 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值= 205 N/mm2，满足要求！

7.2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N——立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.467 KN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(11-2.1)=1.704 KN； N =8.467 1.704=9.845 KN；

υ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i——计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A ——立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ——钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； ［f］——钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205 N/mm2； l0——计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 l0= k1uh (1)

k1 ——计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0= k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m； L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9845.45/(0.205×424) = 113.27 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 113.27 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0= k1k2(h 2a) (2)

f］f］ ［［ k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2——计算长度附加系数，h 2a=1.7,按照表2取值1.024； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0= k1k2(h 2a) = 1.167×1.024×(1.5 0.1×2) = 2.032 m； L0/i = 2031.514 / 15.9 = 128 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.406 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9845.45/(0.406×424) = 57.193 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 σ = 57.193 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值［f］= 205 N/mm2，满足要求！

8. 钢管、扣件的质量控制

(1)事前要求项目部采用现行国家标准《直螺纹电焊钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

(2)对于扣件质量，我们要求采锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准（GB15831）的规定。扣件使用前应进行质量检查。出现滑丝的螺栓必须更换，扣件应做防锈处理。

(3)钢管、扣件必须具有产品质量合格证，生产许可证。

(4)对上述要求落实情况进行检查，各种质量合格证明文件齐全。对扣件螺栓拧紧力矩用担力板进行复查，拧紧力矩均在40 N·m ~65N·m之间，扣件的承载力得到保证。 9. 搭设质量控制

搭设质量不合格往往是造成模板高支架坍塌而发生安全事故的主要原因之一 ，主要表现为未按方案要求进行搭设，如立杆间距偏大，不设扫地杆和水平杆或水平杆和扫地杆只单向设置。立杆上部搭接不符合要求，垂直和水平剪刀撑不到位、支撑架不是由专业架子工搭设。重点开展以下安全工作 ：

(1)要求项目部明确方案编写人为高支撑架施工负责人，负责全过程的管理工作，在高支撑搭设拆除和砼浇筑前，技术人员须向作业人员进行技术交底。

(2)对搭设操作人员的资质进行审查，从事高支撑架搭设，拆除人员必须持证上岗。 (3)督促搭设操作人员严格按批准方案内容和专家组论证审查意见进行。方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。

(4)增加搭设过程进行巡视的次数，加强检查，发现问题及时要求整改。 搭设过程中存在的突出问题：

(1)底座安装不符合规定，规范要求垫板宜采用长度不少2跨，厚度不少于50mm的木垫板。

(2)立杆接头未错开，没有满足同步内隔一根立杆的接头在高度方向错开不少于500mm的规定造成架体强度不够。 (3)水平杆不按规定设置：

方案规定“立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向有足够的设计刚度。只在一方向设有水平杆，起不到稳定架的作用”。

(4)扫地杆不按规定设置，部分立杆没有设扫地杆。

(5)顶层顶步立杆搭接长度不足。规范要求搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。 10. 施工安全要求

由于工程结构的复杂，施工难度较大，施工中要有专门人员负责检查监督，确保高支脚手架搭设合理、规范、安全。

10.1在项目部完成模板高支撑架安装工序后，砼浇筑前，组织施工单位，监理和建设单位一起按方案内容、专家组意见对模板高支撑体系进行专项验收合格后，三方代表共同在验收表上签字，同意项目部进行下道工序施工。

10.2模板高支撑坍塌事故往往发生在砼浇筑过程中，精心浇筑砼，确保模板支架施工过程中均匀受载，最好采用由中部向两边扩展浇筑方式。

10.3在浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形及时采取措施。

10.4严格控制实际施工荷载，不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载情况要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上堆放。

10.5脚手架构配件必须符合质量要求，搭设分批段验收

11.高支模模板的拆除，应待浇筑混凝土的强度达到设计强度值的100%后才允许拆模，这可通过浇筑混凝土时留置标准混凝土试件的检测，确定混凝土强度达到要求值。

南通四建上城风景二期三标段项目部

2010、1、18

祈福里三组团05幢商业房

高支撑模板

施 工 方 案

编制人： 审核人： 审批人：

南通长城建筑安装工程有限公司

西花岗祈福里项目部

2011年06月 18 日

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