重庆大学学生宿舍楼设计计算书 - 图文

重庆大学本科毕业设计

目录

1工程概况 .......................................................... 1 1.1 建设项目名称 ................................................. 4 1.2 建设地点 ..................................................... 4 1.3 建筑规模 ..................................................... 4 1.3.1 建筑面积 ................................................. 4 1.3.2 结构形式 ................................................. 4 1.4 设计资料 ..................................................... 4 1.4.1 地质水文资料 ............................................. 4 1.4.2 气象资料 ................................................. 5 1.4.3 抗震设防烈度 ............................................. 5 1.4.4 底层室内标高 ............................................. 5 1.5 设计使用年限 ................................................. 5 2 结构布置及计算简图 .............................................. 5 2.1 结构平面布置 ................................................. 5 2.2 计算简图 ..................................................... 6 2.3 主要构件选型及尺寸的初步估计 ................................. 6 2.3.1 框架柱的截面尺寸 ......................................... 6 2.3.2 框架梁的截面尺寸 ........................................ 7 2.3.3 现浇楼板厚度 ............................................. 7 2.4 框架梁柱的截面特征和线刚度计算 ............................... 7 2.4.1 各构件的截面惯性矩 ....................................... 8 2.4.2 各构件的线刚度 ........................................... 8 3. 荷载标准值计算 ................................................. 8 3.1 永久荷载 ..................................................... 8 3.1.1 作用于框架梁上的分布荷载 ................................. 8 3.1.3 作用于框架柱上的集中荷载 ................................. 9 3.2 活荷载计算 .................................................. 12 3.2.1 活荷载取值 .............................................. 12

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3.2.2 框架梁上活荷载 .......................................... 12 3.3 风荷载计算 .................................................. 13 3.4 地震荷载 .................................................... 14 3.4.1 重力代表值计算 .......................................... 14 3.4.2 抗侧移刚度D的计算 ....................................... 17 3.4.3 自振周期计算 ............................................ 17 3.4.4 计算底部剪力 ............................................ 18 3.4.5 计算横向地震作用 ........................................ 18 4 框架侧移计算 ................................................... 18 5 内力分析 ....................................................... 20 5.1 恒载作用下的内力计算 ........................................ 20 5.1.1 固端弯矩计算 ............................................ 20 5.1.2 节点分配系数计算 ........................................ 21 5.1.3 弯矩分配、传递 .......................................... 21 5.1.4 画内力图 ................................................ 21 5.2 活载作用下的内力计算 ........................................ 22 5.2.1 固端弯矩计算 ............................................ 22 5.2.2 节点分配系数计算 ........................................ 22 5.2.3 弯矩分配、传递 .......................................... 23 5.2.4 画内力图 ................................................ 28 5.3 风载作用下的内力计算 ........................................ 31 5.4 地震载作用下的内力计算 ...................................... 32 5.5 重力荷载代表值作用下的内力计算 .............................. 33 6 内力组合 ....................................................... 33 7 梁柱截面设计 .................................................... I 7.1 框架梁截面设计 ............................................... I 7.1.1 梁正截面承载力计算 ....................................... I 7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算 ................................. III 7.2 框架柱截面设计 ............................................. VII 7.2.1 选取最不利内力 ......................................... VII

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7.2.2 轴压比验算 ............................................. VII 7.2.3 A柱正截面承载力计算(采用对称配筋) .................... VII 7.2.4 A柱斜截面承载力计算 ................................... IX 8 楼板设计 ....................................................... XI 8.1 楼面板设计 .................................................. XI 9 基础设计 ...................................................... XII 9.1.1 最不利内力确定 ......................................... XII 9.1.2 确定地基承载力特征值设计值fa ........................... XII 9.1.3 确定基础底面尺寸 ...................................... XIII 9.1.4 附加荷载统计 .......................................... XIII 9.1.5 基底尺寸验算 .......................................... XIII 9.1.6 基础高度验算 ........................................... XIV 9.1.7 基底配筋计算 ............................................ XV 9.2 B柱基础设计 ................................................ XV 9.2.1 最不利内力确定 .......................................... XV 9.2.2 确定基础底面尺寸 ....................................... XVI 9.2.3 附加荷载统计 ........................................... XVI 9.2.4 基底尺寸验算 ........................................... XVI 9.2.5 基础高度验算 .......................................... XVII 9.2.6 基底配筋计算 ......................................... XVIII 10 楼梯设计 ................................................... XVIII 10.1 设计参数 ................................................ XVIII 10.2 梯段板（TB）计算 .......................................... XIX 10.2.1 荷载计算 .............................................. XIX 10.2.2 配筋计算 .............................................. XIX 10.3 平台板设计 ................................................. XX 10.3.1 荷载计算 ............................................... XX 10.3.2 配筋计算 ............................................... XX 10.4 平台梁设计 ................................................ XXI 10.4.1 荷载计算 .............................................. XXI 10.4.2 配筋计算 .............................................. XXI

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1工程概况

1.1 建设项目名称：武汉科技大学学生宿舍楼 1.2 建设地点：武汉科技大学黄家湖校区 1.3 建筑规模

1.3.1 建筑面积：9571.68㎡ 1.3.2 结构形式：框架结构

1.4 设计资料

1.4.1 地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，土层分布比

较规律，该场地地表以下土层分布情况如下：

第 ① 层，素填土层，密实度差异较大，且存在软弱下卧层，未经处理不得作为构筑物基础持力层，厚度约为0.3m；

第 ② 层，素填土层，受水浸泡，强度低，为场地工程地质性质不良土层，厚度约为0.5m；

第 ③ 层，粉质粘土层，Es=1.7Mpa，厚度约为1.2m, fak=450kpa。 地下水位距地表最低为-5.2m，最高为-4.5m，无侵蚀性，对建筑物基础无影响。

Ⅲ、各层土基础设计参数建议值如下：

层号 ① ② 地层名称 状态 fak (kpa) 素填土 素填土 松散 Es (Mpa) 4

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③ 粉质粘土 可塑 450 7.5 1.4.2 气象资料

全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1248.5㎜

基本风压为：0.35kN/㎡（B类场地） 基本雪压为：0.50kN/㎡

1.4.3 抗震设防烈度：抗震设防7度(第一组,场地加速度0.05g)

1.4.4 底层室内标高：主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高28.6m。

1.5 设计使用年限：50年

2 结构布置及计算简图

2.1 结构平面布置

根据建筑施工图及使用功能的要求，采用全现浇钢筋混凝土框架结构。梁，柱，板混凝

土强度等级为C30，其结构平面布置如图2.1所示。

图2.1 结构平面图

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2.2 计算简图

取⑤号轴线为计算单元，如图2.1 所示。

室内外高差450mm，预估室外地坪至基础底面高度为建筑高度的1/15，即2.25m设基础高度为1m,则底层柱高H=3300-30+450+2250-1000=4970mm.。其它各层柱高均取为H=3200mm。其中梁与柱、柱与基础均为刚接。

框架计算简图如图2.2所示：

图2.2 框架计算简图

2.3 主要构件选型及尺寸的初步估计

2.3.1 框架柱的截面尺寸

由建筑图可知边柱的负载面积为：7.2×3.3=23.76㎡，中柱的负载面积为：4.5×7.2=32.4㎡.设β为考虑地震作用组合后柱的轴压比/增大系数，并取β=1.3，g为折算后单位建筑面积上的重力荷载代表值，先近似取gE=14KN/m。n为验算截面以上的楼层层数。 则边柱的组合轴压力设计值N=βFgEn=1.3×23.76×14×9=3891.89KN 中柱的组合轴压力设计值N=βFgEn=1.3×32.4×14×9=5307.12KN 边柱A?Ac?Nc/(??fc)?3891.89?103/?0.8?14.3??340200mm2 中柱A?Ac?Nc/(??fc)?5307.12?103/?0.8?14.3??463909mm2

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取柱截面为正方形截面，初步选定柱尺寸为700mm×700mm。 柱底层最小刚度验算:

l04970??7.1?25 ,,满足最小刚度要求。 b700N5307.12?103轴压比验算：取每层楼总荷载为14kn/㎡，中柱轴压比??0.76?0.9，

f0bh14.3?700?700满足最大轴压比要求。

2.3.2 框架梁的截面尺寸

梁截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算，梁截面宽按梁截面高的1/2～1/3估算。

1111横向框架梁截面高h=(~)l?(~)?6600?825~550mm,取h=650mm。

8128121111横向框架梁截面宽b=(~)l?(~)?650?325~216mm,取b=250mm。

23231111纵向框架梁截面高h=(~)l?(~)?7200?900~600mm,取h=650mm。

8128121111纵向框架梁截面宽b=(~)l?(~)?650?325~216mm,取b=250mm

23231111次梁截面高h=（~)l?(~)?6600?825~550mm,取h=600mm

8128121111次梁截面宽b=(~)h?(~)?600?300~200mm,取b=250mm

23231111层间梁截面高h=(~)l?(~)?3200?400~267mm，取h=300mm

81281211层间梁截面宽b=（~)?300?150~100mm，取b=120mm。

232.3.3 现浇楼板厚度

先按单、双向板的刚度要求确定，本工程大梁板跨度为3.6m，为简化计算楼面板和屋面

板均取100mm厚。

2.4 框架梁柱的截面特征和线刚度计算

计算截面惯性矩时，考虑现浇楼板的作用，取I=I0（I0为不考虑梁翼缘作用的梁截面惯性矩）

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2.4.1 各构件的截面惯性矩

梁：IAB=IBC=ICD=柱：I=

131bh?2??0.25?0.653?1.14?10?2m4 1212131bh??0.70?0.703?2.0?10?2m4 12122.4.2 各构件的线刚度

EI1.14?10?2E???1.7?10?3E?iCD l6.6EI1.14?10?2E???4.8?10?3E l2.4EI2.0?10?2E???4.0?10?3E l4.97EI2?10?2E???6.25?10?3E l3.2梁：iAB iBC柱：i底层 i其它层现令AB跨梁的的线刚度为1，则其他梁，柱的相对线刚度值可算出，如图2.2所示。

3. 荷载标准值计算

3.1 永久荷载

3.1.1 作用于框架梁上的分布荷载

⑴屋面恒载

防水层及保温层（按屋面材料分项计算累计） 2.97 kN/m2 现浇钢筋混凝土板 100mm 0.1×25=2.5kN/m2 板底抹灰 20mm 0.02×17=0.34kN/m2

合计5.81kN/m2

⑵ 楼面恒载

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30厚细石混凝土面层 30mm 0.03×24=0.72kN/m2 现浇钢筋混凝土板 100mm 0.1×25=2.5kN/m2 板底抹灰 12mm 0.012×17=0.20kN/m2

合计3.42kN/m2 ⑶ 梁自重（含粉刷）

主要框架梁： 0.25?（0.65-0.1）?25+2×（0.65-0.1）×0.02×17=3.82kN/m ⑷ 墙自重（含粉刷）

与粱高为650mm相接的墙：

0.25×（3.2-0.65）×8+2×（3.2-0.65）×0.02×17 =6.83kN/m 与粱高为600mm相接的墙：

0.25×（3.2-0.6）×8+2×（3.2-0.6）×0.02×17 =6.97kN/m ⑸ 作用在框架梁上的恒载

作用在顶层框架梁上的分布荷载为： AB﹑CD跨：均布荷载：g9AB1 = g9CD1 =3.82kN/m 梯形荷载（峰值）：g9AB2 = g9CD2 =5.81×3.6=20.92kN/m BC跨：均布荷载：g8AB1 =3.82kN/m

三角形荷载（峰值）：g9BC2 =5.81×2.4=13.94kN/m

作用在8~1层框架梁上的分布荷载为：

AB﹑CD跨： 图2.3 计算单元简图 均布荷载： g8AB1 = ??=g1AB1 = g8CD1 =??= g1CD1 =3.82+6.83=10.65kN/m 梯形荷载（峰值）：g8AB2 = ??=g1AB2 = g8CD2 =??= g1CD2 =3.42×3.6=13.31kN/m BC跨：

均布荷载： g8BC1 = ??=g1BC1 = 3.82kN/m 三角形荷载（峰值）： g8BC2 = ??=g1BC2 =3.42×2.4=8.21kN/m

3.1.3 作用于框架柱上的集中荷载

⑴A列柱

顶层：①1.8m高女儿墙自重 0.25×1.8×8×7.2=25.92kN ②边框架梁自重 0.25×（0.65-0.1）×25×7.2=24.75kN ③次梁传来的恒载

次梁自重 0.25×（0.6-0.1）×25×6.6/2=10.31kN 次梁上结构层 5.81×（6.6+3）×3.6×1/2=100.40kN ④通过边框架梁传来的结构层恒载

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5.81×3.6×1.8×0.5×2=37.65kN 上截面恒载 25.92+24.75+10.31+100.40+37.65=199.03kN

对柱形心的偏心弯矩 199.03×0.175=34.83kN·m

柱下截面恒载 199.03＋0.7×0.7×3.2×25=238.23kN 8层：①外墙自重（未扣除窗洞） 6.83×7.2=49.18kN

②边框架梁自重 0.25×（0.65-0.1）×25×7.2=24.75kN ③次梁传来的恒载

次梁上墙自重 6.97×3.6=25.09kN

次梁上结构层 3.42×（6.6＋3）×3.6/2×2.0×1/2=59.10kN 次梁自重 0.25×（0.6-0.1）×25×6.6/2=10.31kN ④通过边框架梁传来的结构层恒载

3.42×3.6×1.8×0.5×2=22.16kN

上截面恒载 49.18+24.75+25.09+59.10+10.31+22.16+238.23=428.82kN 对柱形心的偏心弯矩 190.59×0.175=33.35kN·m

下截面恒载 428.82+0.7×0.7×3.2×25=468.02kN

7层：上柱截面恒载=468.02+190.59=658.61kN

下柱截面恒载=658.61+39.20=697.81kN 6层：上柱截面恒载=697.81+190.59=888.40kN 下柱截面恒载=888.40+39.20=927.60kN 5层：上柱截面恒载=927.60+190.59=1118.19kN 下柱截面恒载=1118.19+39.20=1157.39kN 4层：上柱截面恒载=1157.39+190.59=1347.98kN 下柱截面恒载=1347.98+39.20=1387.18kN 3层：上柱截面恒载=1387.18+190.59=1577.77kN 下柱截面恒载=1577.77+39.20=1616.97kN 2层：上柱截面恒载=1616.97+190.59=1807.56kN 下柱截面恒载=1807.56+39.20=1846.76kN 1层：上柱截面恒载=1846.76+190.59=2037.05kN

下柱截面恒载=2037.05+0.7×0.7×4.97×25=2097.93kN 1~7层上节点对柱形心的偏心弯矩：190.59×0.175=33.35kN·m 3.1.3.2 B列柱

顶层：①主要纵向框架梁传来的恒载

主要纵向框架梁自重 0.25×（0.65-0.1）×25×7.2=24.75kN 主要纵向框架梁结构层

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5.81×（3.6×1.8/2）×2＋5.81×(3.6+1.2)×1.2/2×2=71.11

②次梁传来的恒载

次梁自重 0.25×（0.6-0.1）×25×(6.6＋2.4)/2=14.05kN 次梁上结构层

5.81×（6.6＋3）×1.8×1/2＋5.81×2.4×1.2/2=58.56kN

上截面恒载 24.75+71.11+14.05+58.56=168.47kN 对柱形心的偏心弯矩 168.47×0.175=29.48 kN·m 下截面恒载 168.47+0.7×0.7×3.2×25=207.67kN 8层：①内墙自重（未扣除窗洞） 6.83×7.2=49.18kN ②主要纵向框架梁传来的恒载

主要纵向框架梁自重 0.25×（0.65-0.1）×25×7.2=24.75kN 主要纵向框架梁结构层

3.42×（3.6×1.8/2）×2＋3.42×(3.6+1.2)×1.2/2×2=41.86kN③次梁传

来的恒载

次梁上墙自重 6.97×6.6=46.00kN

次梁上结构层

3.42×（6.6＋3）×1.8×1/2＋3.42×2.4×1.2/2=34.47kN

次梁自重 0.25×（0.6-0.1）×25×(6.6+2.4)/2=14.05kN 上截面恒载

49.18+24.75+41.86+46.00+34.47+14.05+207.67=417.98kN

对柱形心的偏心弯矩 210.31×0.175=36.80kN·m 下截面恒载 417.98+0.7×0.7×3.2×25=457.18kN 7层：上柱截面恒载=457.18+210.31=667.49kN 下柱截面恒载=667.49+39.20=706.69kN 6层：上柱截面恒载=706.69+210.31=917.00kN 下柱截面恒载=917.00+39.20=956.20kN 5层：上柱截面恒载=956.20+210.31=1166.51kN 下柱截面恒载=1166.51+39.20=1205.71kN 4层：上柱截面恒载=1205.71+210.31=1416.02kN 下柱截面恒载=1416.02+39.20=1455.22kN 3层：上柱截面恒载=1455.22+210.31=1665.53kN 下柱截面恒载=1665.53+39.20=1704.73kN 2层：上柱截面恒载=1704.734+210.31=1915.03kN 下柱截面恒载=1915.03+39.20=1954.23kN 1层：上柱截面恒载=1954.23+210.31=2164.54kN

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下柱截面恒载=2164.54+0.7×0.7×4.97×25=2225.42kN 7~1层上节点对柱形心的偏心弯矩 210.31×0.175=36.80kN·m

作用于梁﹑柱上的恒载如图3.1

图3.1 恒荷载分布图

3.2 活荷载计算

3.2.1 活荷载取值

查荷载规范，上人屋面标准值2.0 kN/㎡。宿舍活载标准值2.0 kN/㎡，因为活载取值均小于4.0 kN/㎡，故可采用活载满布计算。

3.2.2 框架梁上活荷载

框架梁上梯形分布荷载峰值： 2.0×3.6=7.2kN/m

集中荷载：

A列柱：3.6×1.8×2.0+（6.6+3.0）×1.8/2×2.0=30.24 kN

B列柱： 2.0×（6.6＋3.0）×1.8/2＋2.0×0.5×2.4×1.2＋2.0×2×（3.6＋1.2）×1.2/2＋2.0×2×0.5×3.6×1.8=44.64kN 集中力引起的弯矩：

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A列柱：1~9层： 30.24×0.175=5.29kN·m B列柱：1~9层： 44.64×0.175=7.81kN·m 楼面活载分布如图3.2所示。

图3.2 活荷载分布图

3.3 风荷载计算

风荷载计算单元为7.2m宽，沿竖向分布的单位面积荷载计算公式为ω=βZμSμZω0 ，

其中ω0 =0.35kN/㎡。分迎风面和背风面计算分布荷载，然后转化成节点荷载。

查得脉动增大系数ξ=1.298，脉动影响系数γ=0.48。β

Z

的计算式为βZ=1+φZξγ/

μZ ，βZ 的计算见表3.1。

将风荷载换算于框架节点上的集中荷载，计算过程见表格3.2。风荷载计算简图见图3.3。

表3.1 βZ计算

层 9 8

高度 29.35 26.15 Z/H 1.000 0.891 13

φZ 1.000 0.853 μZ 1.409 1.355 βZ 1.422 1.392 重庆大学本科毕业设计

7 6 5 4 3 2 1 22.95 19.75 16.55 13.35 10.15 6.95 3.75

表3.2 风荷载计算

层 9 8 7 6 5 4 3 2 1 βZ 1.422 1.392 1.310 1.278 1.221 1.166 1.108 1.056 1.019 μS 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Z（m） 29.35 26.15 22.95 19.75 16.55 13.35 10.15 6.95 3.75 μZ 1.409 1.355 1.300 1.245 1.174 1.094 1.042 1.0 1.0 （kN/㎡）ω0 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 A（㎡） 11.52 23.04 23.04 23.04 23.04 23.04 23.04 23.04 25.02 βω 12.00 22.60 20.40 19.06 17.17 15.28 13.83 12.65 13.26 0.728 0.673 0.564 0.455 0.346 0.237 0.128 0.646 0.555 0.417 0.291 0.181 0.090 0.031 1.300 1.245 1.174 1.094 1.042 1.0 1.0 1.310 1.278 1.221 1.166 1.108 1.056 1.019

3.4 地震荷载

3.4.1 重力代表值计算

所谓重力代表值是指的一个变形缝范围内楼层所有恒载与活载的组合值，即：恒载

+0.5活载，具体计算结果如下： ⑴ 柱自重统计

①2~9层各层柱自重及抹灰0.7×0.7×3.2×25×18+0.7×0.7×3.2×25×11+（0.2×0.825+0.25×0.5）×3.2×25×4+0.7×0.7×3.2×25×2+4×0.5×0.02×3.2×17×18+4×0.4×0.02×3.2×17×2+4×0.6×0.02×3.2×17×11+（0.2+0.25+0.825×2+0.6×2）×0.02×3.2×17×4=724.61kN

②底层柱自重及抹灰 0.7×0.7×4.97×25×29+（0.2×0.825+0.25×0.5）×4.97×25×4+0.4×0.4×4.97×25×2+4×0.7×0.02×4.97×17×29+4×0.4×0.02

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×4.97×17×2+（0.2+0.25+0.825×2+0.6×2）×0.02×4.97×17×4=1853.68kN ⑵ 梁自重统计

①AB、CD跨上的梁 29×[0.25×（0.65-0.1）×3.875×25+2×0.02×（0.65-0.1）

×3.875×17]=428.33kN

②BC跨上的梁 14×[0.25×（0.65-0.1）×4.5×25+2×0.02×（0.65-0.1）×

4.5×17]=240.38kN

③主要纵向框架梁 4×[（3.6×13+0.25-7.2×0.5）×0.25×（0.65-0.1）×25+2

×0.02×（0.65-0.1）×（4×13+0.25-8×0.5）×17]=753.66kN

④其他梁 23×[0.25×（0.6-0.1）×1.8×25+2×0.02×（0.6-0.1）×1.8×

17]=117.58 kN

0.12×（0.3-0.1）×（5.8+0.25-0.4×2+2.8×2-0.4×2）×25+2×0.02×

（0.3-0.1）×（5.8+0.25-0.4×2+2.8×2-0.4×2）×17=12.59kN ⑶ 墙体门窗重 2~9层 外墙重

A轴 0.25×[（57.6+0.25-7×0.5-0.4-2×0.8）×（3.2-0.65）-0.9×2.25×22-3.1

×2.75]×8=160.83kN

D轴 0.25×[（57.6+0.25-8×0.5-0.4）×（3.2-0.65）-0.9×2.25×26]×

8=165.24kN

⑴轴 0.25×[（18.4+0.25-2×0.4-3×0.5）×（3.2-0.65）-1.04×2-1.2×2]×

8=74.43kN

⒄轴 0.25×[（18.40+0.25-4×0.4）×（3.2-0.65）-1.04×2]×8=82.80kN 外墙抹灰

H轴 2×0.02×[（57.6+0.25-7×0.5-0.4-2×0.8）×（3.2-0.65）-0.9×2.25×

22-3.1×2.75]×17=53.32kN

A轴 2×0.02×[（57.6+0.25-8×0.5-0.4）×（3.2-0.65）-0.9×2.25×26]×

17=56.88kN

⑴轴 2×0.02×[（18.4+0.25-2×0.4-3×0.5）×（3.2-0.65）-1.04×2-1.2×2]

×17=25.30kN

⒄轴 2×0.02×[（18.4+0.25-4×0.4）×（3.2-0.65）-1.04×2]×17=28.15kN 内墙重

250厚墙体 0.25×[（6.6-0.325）×（3.2-0.65）×25+4×13×（3.2-0.3）×2-1.0

×2.1×24+（4.0+5.2）×（3.2-0.5）-1.2×2.1]×8=1218.50kN

内墙抹灰

250厚墙体 2×0.02×[（6.6-0.325）×（3.2-0.5）×25+4×13×（3.2-0.35）×

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2-1.0×2.1×24+（4.0+5.2）×（3.2-0.5）-1.2×2.1]×17=462.43kN

底层 外墙重

A轴 0.25×[（57.6+0.25-7×0.7-2×0.8-0.4）×（5.3-0.7）-2.4×2.1×5-0.9

×2.3-1.2×2.7-2.56×2]×8=397.48kN

D轴 0.25×[（57.6+0.25-8×0.5）×（5.3-0.7）-6×3.0×3.0-1.0×3.0]×

8=381.42kN

⑴轴 0.25×[（18.4+0.25-2×0.4-3×0.5）×（5.3-0.5）-1.04×2-1.2×2]×

8=162.4kN

⒄轴 0.25×[（18.4+0.25-4×0.4）×（5.3-0.5）]×8=163.68kN 外墙抹灰

H轴 2×0.02×[（57.6+0.25-7×0.7-2×0.8-0.4）×（5.3-0.7）-2.4×2.1×5-0.9

×2.3-1.2×2.7-2.56×2]×17=142.63 kN

A轴 2×0.02×[（57.6+0.25-8×0.5）×（5.3-0.7）-6×3.0×3.0-1.0×3.0]

×17=139.58kN

⑴轴 2×0.02×[（18.4+0.25-2×0.4-3×0.5）×（5.3-0.5）-1.04×2-1.2×2]

×17=50.32N

⒄轴 2×0.02×[（18.4+0.25-4×0.4）×（5.3-0.5）]×17=49.12kN

内墙重 0.25×[（16+0.25-2×0.7-2×0.5）×（5-0.5）×6+6.8×（5-0.5）+4×

（5-0.5）-1.2×2.1+（4×0.35-0.375）×（5.3-0.35）-1.0×2.1+（8.0-0.7）×（5-0.5）×2+5.2×（5-0.5）×2-3×1.2×2.1]×8=597.23kN

内墙抹灰 2×0.02×[（16+0.25-2×0.7-2×0.5）×（5-0.5）×6+6.8×（5-0.5）+4

×（5-0.5）-1.2×2.1+（4-0.35-0.375）×（5.3-0.35）-1.0×2.1+（8.0-0.7）×（5-0.5）×2+5.2×（5-0.5）×2-3×1.2×2.1]×17=315.79kN

门窗自重

2~9层 门：（ 1×2.4×2+1.5×2.4×26+0.8×2.4×26＋1.5×2.4＋0.8×3.6×2＋

1.2×2.4）×0.4=64.22kN

窗：（0.9×2.1+2.1×2.1×2+2.1×2.4×4＋2.4×1.8×2＋2.0×1.2×2＋

2.5×1.2）×0.4=18.84kN

底层 窗：（1.8×2.1×23＋0.9×2.1＋2.1×2.1＋2.1×2.4×2＋2.4×2.1×2＋

2.4×1.8×3＋2.4×1.6＋1.8×1.2）×0.4=83.14kN

门：（1.6×3.6×2＋1.6×2.4＋1.0×2.4×2＋1.5×2.4×23＋0.8×2.4×

23＋1.5×2.4+0.8×3.6×2）×0.4=62.59kN

⑷ 楼面、屋面恒载

楼面恒载 3.42×[（4×13+0.25）×（14.45+0.25）+2.8×（5.8+0.25）-2.5×5.2+1.2

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×3.2+2.7×5.2×2×0.5]=2701.44kN

屋面恒载 5.81×[（4×13+0.25）×（14.45+0.25）+1.2×3.2+2.8×（5.8+0.25）]+1.8

×0.25×（55.05+14.45+1.2×2）×1.8×8=4842.09kN

⑸ 活荷载统计

屋面活载 （57.5+0.25）×（18.4+0.25）×2.0=2154.08kN

楼面活载 2154.08kN

经统计G1=8105.68，G2 = ??=G8 =6842.17 kN ，G9=6824.17kN

3.4.2 抗侧移刚度D的计算

梁柱线刚度计算过程见表3.3，D值计算见表3.4。

梁柱线刚度计算 表3.3

构件 截面（㎡） 跨度（m） 梁 0.65×0.25 0.65×0.25 0.6×0.25 0.65×0.25 柱 0.7×0.7 0.7×0.7 7.2 6.6 6.6 2.4 3.2 4.97 E（kN/㎡） 3.0×107 3.0×107 3.0×107 3.0×107 3.0×107 3.0×107 Ib 1.14×10-2 1.14×10-2 2.70×10-2 1.14×10-2 2.0×10-2 2.0×10-2 ib 47500 51818 122727 142500 187500 120724 3.4.3 自振周期计算

基本自振周期采用经验公式计算

T1=0.25+0.53×10-3H2/3B=0.25+0.53×10-3×30.572/315.6=0.45 s

表3.4 柱D值计算

线刚度K k=∑ib/2ic（一般层） k=∑ib/ic（底层） α=k/(2+k) α=（0.5+k）/(2+k) 0.1214 0.3413 D=12αic/ hj（kN/m） 26674 72720 2 2~9层 边柱 51818×2=0.2764 187500×2中(51818+142500)×2=1.0364 187500×2柱 17

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1层 边柱 51818×2=0.8585 1207240.4752 0.7126 27870 41793 中(51818+142500)×2=3.2192 120724柱

3.4.4 计算底部剪力

经判别场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第1组，得Tg=0.35 s。本建筑按多遇地震

7度设防设计，设计地震基本加速度为0.10g，水平地震影响系数最大值α

Tg0.350.9)×0.08=0.064 因为Tg＜T1＜5Tg ，因此α=()0.9αmax=(T10.45 总横向水平地震作用标准值

max

=0.08

FEK=α1Geq=0.064×0.85×（8105.68＋6842.17×7+6824.17）=3418 kN

3.4.5 计算横向地震作用

因T1=0.45 s＜1.4Tg =0.49 s ，故δ

n

=0

水平地震作用计算公式 ： Fi=GiHiFEK

nGH∑ii=1i每一层的水平地震作用见表3.5。地震水平作用于整个建筑物，应将地震作用按柱刚度转化为计算单元的那一榀框架上（⑦轴线框架），转化后地震作用下框架计算简图如图3.4所示。

4 框架侧移计算

层间弹性相对弹性转角验算过程见表4.2。经验算，层间弹性性队弹性转角ζ＜

[ζ]=1/500，故满足要求，说明所选框架柱数量及截面满足工程要求。

水平地震作用计算 表4.1

层 Hi（m） Gi（kN） Hi Gi（kN·m） GiHiGH∑ii=1ni Fi（kN） 9 8

30.57 27.37 6824.17 6824.17 208614.9 186777.5 18

0.190037 0.170144 649.55 581.55 重庆大学本科毕业设计

7 6 5 4 3 2 1

24.17 20.97 17.77 14.57 11.37 8.17 4.97 6824.17 6824.17 6824.17 6824.17 6824.17 6824.17 8105.68

164940.2 143102.9 121265.5 99428.2 77590.8 55753.5 40285.2 1097758.7 0.150252 0.130359 0.110466 0.090574 0.070681 0.050788 0.036698 513.56 445.57 377.57 309.58 241.59 173.60 125.43 层间弹性相对弹性转角验算 表4.2

层 9 8 7 6 5 4 3 2 1 Vi 649.55 1231.10 1744.66 2190.23 2567.80 2877.38 3118.97 3292.57 3418.00

∑Di 1789092 1789092 1789092 1789092 1789092 1789092 1789092 1789092 1252934 △ue 0.0004 0.0007 0.0010 0.0012 0.0014 0.0016 0.0017 0.0018 0.0027 hi 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 4.97 ζe 1/8814 1/4650 1/3281 1/2614 1/2230 1/1990 1/1836 1/1739 1/1822 19

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图4.1 风荷载计算简图

5 内力分析

作用于框架上的荷载总的分为两大类型，即水平作用和竖向作用，对竖向作用可不考虑框架的侧移，故可采用弯矩二次分配法计算；水平作用考虑框架节点转动，采用D值法分析，各种作用的内力计算分述如下

5.1 恒载作用下的内力计算

5.1.1 固端弯矩计算

利用《结构力学》知识,分别求出每层每根梁在不同荷载形式作用下梁两端的固端弯矩,然后进行叠加,总的固端弯矩标于图中。 例如： AB跨（8~1层）：

将作用于框架梁上的梯形分布荷载转化为均布荷载后得

q=（1-2α2 +α3）g2 + gi =（1-2×0.18+0.0.027）×13.31+10.65=21.92 kN/m

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MAB = MBA =ql2 /12=21.92?6.62/12?79.57 kN·m CD跨（第8~1层）：

将作用于框架梁上的梯形分布荷载和集中荷载都转化为均布荷载得

q=（1-2α2 +α3）g2 + gi =（1-2×0.18+0.0.027）×13.31+10.65=21.92 kN/m

MCD8 = MDC8 =ql2 /12=21.92?6.62/12?79.57kN·m

5.1.2 节点分配系数计算

以第9层A节点为例：μ

4?1.0=0.21，

4?1.0?4?3.684?3.68μA9B9==0.79

4?1.0?4?3.68A9B9

=

其余分配系数见表5.1。

5.1.3 弯矩分配、传递

具体计算可在表中进行，计算过程和结果参见表5.1。

5.1.4 画内力图

根据计算结果先画出各杆件弯矩图（如图5.1（a） 所示），括号里弯矩值为框架梁在活荷载作用下经过调幅（调幅系数取0.85）后的弯矩,其中跨中弯矩是根据等效均布

21

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荷载作用下由平衡条件计算所得。杆件弯矩求出后，按力的平衡可求出剪力和轴力，恒荷载作用下的框架内力图如图5.1（a）（b）（c）所示。 5.2 活载作用下的内力计算

楼面活荷载作用位置具有随机性,因此内力计算时应该分析活荷载在不同位置作用下框架的内力,然后进行内力组合得出活荷载最不利位置下框架各杆件的内力.计算方法有两种:活荷载逐层逐跨布置法和最不利位置法.前已述及,对于楼面活荷载不大(≤4.0kN/㎡)的情况,下可采用满布的方法,从而可以使计算过程得以大大简化,同时也能满足工程精度要求。

5.2.1 固端弯矩计算

利用《结构力学》知识,分别求出每层每根梁在不同荷载形式作用下梁两端的固端弯矩,然后进行叠加,总的固端弯矩标于表5.2中。 例如： AB跨：

将作用于框架梁上的梯形分布荷载转化为均布荷载后得

q=（1-2α2 +α3）×7.2 =（1-2×0.32 +0.33）×7.2=6.10 kN/m

MFB= MBF =ql2 /12=6.10×6.62 /12=22.14kN·m

5.2.2 节点分配系数计算

以第9层A节点为例：μ

4?1.0=0.21，

4?1.0?4?3.684?3.68μA9B9==0.79

4?1.0?4?3.68A9B9

=

其余分配系数见图。

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5.2.3 弯矩分配、传递

具体计算可在表中进行，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半边框架，弯矩计

算如下图所示：计算过程和结果参见表5.2。

表5.1 恒载作用下内力计算

0.790.2134.38-64.3223.656.296.78-1.44-4.22-1.120.1064.32-2.883.150.010.350.55-29.48-6.01-10.09-15.86-3.20.020.0326.21-60.5964.60-14.08-21.84-36.80-5.83-9.60-9.60-14.780.440.440.1233.35-79.5720.3420.345.557.88-5.86.78-1.48-5.8-1.580.080.260.260.4079.57-2.962.780.30-3.36-3.20.980.981.5122.4221.32-77.0879.69-11.98-11.82-19.100.440.440.1233.35-79.5720.3420.345.556.786.78-1.48-5.30-5.30-1.4821.8221.82-76.980.100.380.380.1479.57-2.96-36.80-5.83-9.60-9.60-14.782.780.36-3.21.38-3.21.380.5179.75-11.42-11.42-20.10.440.440.1233.35-79.57-1.4820.3420.345.556.786.78-5.30-5.30-1.4821.8221.82-76.980.100.380.380.1479.57-2.96-36.80-5.83-9.60-9.60-14.782.780.36-3.21.38-3.21.380.5179.75-11.42-11.42-20.1

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0.440.440.1233.35-79.57-1.4820.3420.345.556.786.78-5.30-5.30-1.4821.8221.82-76.980.100.380.380.1479.57-2.96-36.80-5.83-9.60-9.60-14.782.780.36-3.21.38-3.21.380.5179.75-11.42-11.42-20.10.440.440.1233.35-79.57-1.4820.3420.345.556.786.78-5.30-5.30-1.4821.8221.82-76.980.100.380.380.1479.57-2.96-36.80-5.83-9.60-9.60-14.782.780.36-3.21.38-3.21.380.5179.75-11.42-11.42-20.10.440.440.1233.35-79.57-1.4820.3420.345.556.786.78-5.30-5.30-1.4821.8221.82-76.980.100.380.380.1479.57-2.96-36.80-5.83-9.60-9.60-14.782.780.36-3.21.38-3.21.380.5179.75-11.42-11.42-20.10.440.440.1233.35-79.5720.3420.345.556.788.01-1.48-5.86-5.86-1.6021.2622.49-77.10.100.380.380.1479.57-2.962.780.40-3.21.52-36.80-5.83-9.60-9.60-14.78-3.571.520.5679.79-11.28-11.65-20.050.520.330.1533.35-79.5724.0315.256.93-1.306.78-2.85-1.81-0.8224.2713.44-74.760.070.290.190.4579.573.47-3.2-0.02-0.08-36.80-5.83-2.59-10.71-7.02-16.62-0.05-0.1280.43-13.99-7.07-22.577.63-3.51

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梁弯矩 柱弯矩

注：表格中方框里数据为节点弯矩。

图5.1（a） 恒载作用下的弯矩图（单位：kN·m） 注：括号里面数据为调幅后的弯矩值

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图5.1（b） 恒载作用下剪力图（单位：kN）

图5.1（c）恒载作用下轴力图（单位：kN）

表5.2 活载作用下内力计算

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0.790.215.29-22.1413.313.540.1022.14-1.360.350.55-7.81-0.72-4.76-7.49-1.18-0.21-0.32-6.15-8.532.47-0.681.77-1.41-0.38-0.0614.64-19.6622.490.440.440.125.29-22.147.417.412.020.080.260.260.4022.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.444.442.47-0.541.01-1.59-1.18-2.80-2.80-0.760.140.460.460.709.057.08-21.4222.21-4.67-4.26-5.460.440.440.125.29-22.147.417.412.020.100.380.380.1422.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.442.472.47-0.541.01-1.19-1.19-1.94-1.94-0.530.140.520.520.197.947.94-21.1922.21-4.21-4.21-5.970.440.440.125.29-22.147.417.412.020.100.380.380.1422.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.442.472.47-0.541.01-1.19-1.19-1.94-1.94-0.530.140.520.520.197.947.94-21.1922.21-4.21-4.21-5.970.440.440.125.29-22.147.417.412.020.100.380.380.1422.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.442.472.47-0.541.01-1.19-1.19-1.94-1.94-0.530.140.520.520.197.947.94-21.1922.21-4.21-4.21-5.97

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0.440.440.125.29-22.147.417.412.020.100.380.380.1422.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.442.472.47-0.541.01-1.19-1.19-1.94-1.94-0.530.140.520.520.197.947.94-21.1922.21-4.21-4.21-5.970.440.440.125.29-22.147.417.412.020.100.380.380.1422.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.442.472.47-0.541.01-1.19-1.19-1.94-1.94-0.530.140.520.520.197.947.94-21.1922.21-4.21-4.21-5.970.440.440.125.29-22.147.417.412.020.100.380.380.1422.14-7.81-0.72-1.08-3.54-3.54-5.442.472.92-0.541.01-1.18-1.32-2.13-2.13-0.58-1.08-3.54-3.54-5.447.758.2-21.2420.99-8.26-8.40-11.60.070.290.190.4522.14-7.81-0.72-0.95-3.95-2.59-6.120.520.330.155.29-22.148.765.562.532.47-0.481.27-1.18-1.04-0.66-0.3-0.01-0.03-0.02-0.0410.194.9-20.3922.45-5.16-2.61-6.882.781.30

注：表格中方框里数据为节点弯矩。

5.2.4 画内力图

根据计算结果先画出各杆件弯矩图（如图5.2（a） 所示），括号里弯矩值为框架梁在活荷载作用下经过调幅（调幅系数取0.85）后的弯矩,其中跨中弯矩是根据等效均布荷载作用下由平衡条件计算所得。杆件弯矩求出后，按力的平衡可求出剪力和轴力，活

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荷载作用下的框架内力图如图5.2（a）（b）（c）所示。 以AB跨（第九层）为例：

2 2

跨中弯矩：MK =q l/8-（MAB + MBA）/2=6.10×6.6/8-17.72=15.50 kN·m

(6.17)15.50

图5.2（a） 活载作用下的弯矩图（单位：kN·m）

注：括号里面数据为调幅后的弯矩值

29

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图5.2（b） 活载作用下剪力图（单位：kN）

图5.2（c）活载作用下轴力图（单位：kN）

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5.3 风载作用下的内力计算

风荷载节点荷载已经求出，在节点弯矩荷载作用下，内力的计算步骤如下： 内力的计算步骤如下： 计算层间剪力；

① 求剪力分配系数以及各柱反弯点处剪力； ② 求反弯点高度； ③ 计算柱端弯矩； ④ 计算梁端弯矩； ⑤ 画内力图

风荷载内力计算见表5.3, 风荷载作用下内力图见图5.3

表5.3 风荷载作用下柱上下截面弯矩计算

层 H Vi ∑y 边柱（H、A） D/∑D M上 =（1-∑y）Hi Vij 9 8 7 6 5 4 3 2 1 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 12 34.6 55 74.06 91.23 106.51 120.34 132.99 0.07 0.22 0.27 0.32 0.37 0.40 0.45 0.45 0.6 0.13 4.64 0.35 3.17 6.18 9.86 14.04 17.72 22.53 24.90 87.22 0.35 0.40 0.45 0.45 0.45 0.45 0.50 0.50 0.55 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.30 M下 =∑yHi Vij ∑y 中柱（F、1） D/∑D M上 =（1-∑y）Hi Vij 9.24 24.58 35.82 48.23 59.41 69.36 71.24 78.73 98.13 4.97 16.39 29.30 39.46 48.61 56.75 71.24 78.73 119.93 M下 =∑yHi Vij 0.13 11.23 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 16.70 20.95 23.91 26.58 27.53 30.43 4.97 146.25 0.20 58.15

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弯矩图（kN·m） 梁剪力、柱轴力（kN）

图5.3 风荷载作用下框架内力图

5.4 地震载作用下的内力计算

地震荷载内力计算见表5.4,地震荷载作用下内力图见图5.4。

层 H Vi ∑y 边柱（H、A） D/∑D M上 =（1-∑y）Hi Vij 9 8 7 6 5 4 3 2 1 3.2 81.19 0.07 0.22 0.27 0.32 0.37 0.40 0.45 0.45 0.6 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.20 31.41 49.93 66.23 77.45 84.12 89.78 89.20 94.17 169.88 32

表5.4 地震荷载作用下柱上下截面弯矩计算

中柱（F、B） M下 =∑yHi Vij ∑y D/∑D M上 =（1-∑y）Hi Vij 2.36 14.08 24.49 36.45 49.41 59.85 72.99 77.05 254.82 0.35 0.40 0.45 0.45 0.45 0.45 0.50 0.50 0.55 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.37 0.30 62.48 109.32 142.01 178.29 209.02 234.22 230.81 243.66 286.67 33.65 72.88 116.19 145.87 171.02 191.64 230.81 243.66 350.37 M下 =∑yHi Vij 3.2 153.88 3.2 218.08 3.2 273.78 3.2 320.98 3.2 359.68 3.2 389.88 3.2 411.58 4.97 427.26

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弯矩图（kN·m） 梁剪力、柱轴力（kN） 图5.4 地震荷载作用下框架内力图

5.5 重力荷载代表值作用下的内力计算

前述，重力荷载代表值为恒载和活载组合值，属于竖向荷载作用，计算内力同样采用弯矩二次分配法，由于恒载和活载标准值作用下内力已经求出，故在此不再重复计算，具体数据见内力组合表。

6 内力组合

多种荷载作用在结构上须考虑荷载组合，依据不同荷载内力计算结果，取控制截面

进行内力组合，梁控制截面选取左、右支座和跨中截面，柱取上、下截面。一般列表进行（组合过程详见表6.1和表6.2）。注意内力组合时，竖向荷载作用下是用调幅后的弯矩，水平荷载考虑左右两方向作用。

按《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ-2002）规定，须有无震和有震两种组合：

无震组合 ①S=1.35恒+0.7×1.4活； （以恒载为主）

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②S=1.2恒+1.4（活+0.6风）；（以活载为主） ③S=1.2恒+1.4（0.7活+风）；（以活载为主）

有震组合 S=1.2×重力荷载代表值+1.3×水平地震作用

表6.1 梁内力组合表

梁 截 内 ① ② 层 跨 面 力 SGK SQK ③ SWK ④ SGE ⑤ 1.35①+ 1.2①+ 1.2①+ 1.2④+ 1.3⑤- SEhK 1.4×0.7② 1.4(②+0.6③) 1.4(0.7②+③) 1.3⑤ ④ -85.89 100.13 73.65 -92.83 -99.97 -32.26 9.24 -18.90 -106.26 116.67 85.69 -109.92 -118.04 -26.38 8.97 -13.65 -105.93 116.53 85.65 -110.32 -118.17 -28.08 8.97 -15.26 -89.04 100.35 73.66 -94.64 -100.66 -38.25 13.40 -20.08 -113.82 116.72 83.94 -114.17 -118.10 -44.28 23.66 -14.04 -120.40 118.44 83.96 -119.65 -120.06 -60.08 35.42 -15.68 -126.44 120.21 83.96 -125.03 -121.83 -75.88 48.52 -15.68 -84.61 92.69 67.15 -87.96 -92.61 -38.99 16.28 -17.48 -112.68 109.94 77.77 -110.54 -111.19 -54.61 33.54 -12.53 -123.98 112.90 77.74 -119.44 -114.39 -79.56 53.14 -14.00 -134.06 115.84 77.74 -128.40 -117.33 -105.88 74.98 -14.00 -112.7 -19.08 102.62 61.32 -102.26 57.7 -15.12 134.16 72.24 -135.36 122.46 -11.16 148.99 72.12 -150.43 180.05 -12.48 161.99 72.12 -163.43 242.58 -12.48 M -51.5 -16.7 ±4.6 -59.9 ±31.4 左 V 59.87 19.7 ?1.1 69.7 ?14.6 AB 中 M 43.3 15.5 - 51.1 - M -54.9 -19.1 ?2.4 -64.5 ?16.2 九 右 V -59.1 -20.6 ?1.07 -69.4 ?14.6 ±46.2 梁 M -18.6 -7.3 ±6.8 -22.3 端 V 6.3 0.75 ?5.7 BC 6.7 ?38.5 中 M -9.5 -6.2 0.0 -12.6 0.0 M -65.5 -18.2 ±11.6 -74.6 ±80.3 左 V 71.9 20.0 ?2.9 81.9 ?27.6 AB 中 M 52.8 14.7 - 60.2 - M -67.7 -18.9 ?7.7 -77.2 ?37.1 八 右 V -72.7 -20.3 ?2.9 -82.9 ?27.6 ±105.8 梁 M -16.2 -4.6 ±21.9 -18.5 端 V 6.1 0.75 ?18.2 6.5 BC ?88.2 中 M -7.5 -3.6 0.0 -9.3 0.0 M -65.4 -18.0 ±19.9 -74.4 ±80.3 左 V 71.8 20.0 ?5.1 81.8 ?39.1 AB 中 M 52.7 14.8 - 60.1 - M -68.0 -18.9 ?13.8 -77.5 ?55.9 七 右 V -72.8 -20.3 ?5.1 -83.0 ?39.1 ±159.0 梁 M -17.1 -5.1 ±38.6 -19.7 端 V 6.1 0.75 ?32.2 6.5 BC ?132.5 中 M -8.4 -4.0 0.0 -10.4 0.0 -98.46 -43.44 -86.82 37.76 -193.91 29.79 -140.87 -28.79 -159.74 119.04 -193.67 29.99 -165.67 -4.83 -230.34 187.00 M -65.4 -18.0 ±27.1 -74.4 ±101.9 -105.93 左 V 71.8 20.0 ?7.2 81.8 ?49.1 116.53 AB 中 M 52.7 14.8 - 60.1 - 85.65 -110.32 -118.17 -28.08 8.97 -15.26 34

-221.75 58.07 M -68.0 -18.9 ?20.2 -77.5 ?76.6 六 右 V -72.8 -20.3 ?7.2 -83.0 ?49.1 ±217.9 梁 M -17.1 -5.1 ±57.4 -19.7 端 V 6.1 0.75 ?47.8 6.5 BC ?180.6 中 M -8.4 -4.0

-192.58 22.08 -306.91 263.57 0.0 -10.4 0.0 重庆大学本科毕业设计

M -65.4 -18.0 ±33.8 -74.4 ±120.6 -105.93 左 V 71.8 20.0 ?9.0 81.8 ?57.6 116.53 AB 中 M 52.7 14.8 - 60.1 - 85.65 -110.32 -118.17 -28.08 8.97 -15.26 M -68.0 -18.9 ?25.7 -77.5 ?92.3 五 右 V -72.8 -20.3 ?9.0 -83.0 ?57.6 ±262.6 梁 M -17.1 -5.1 ±73.2 -19.7 端 V 6.1 0.75 ?61.0 6.5 BC ?218.9 中 M -8.4 -4.0 0.0 -10.4 0.0 -132.07 121.72 83.96 -129.65 -123.34 33.83 59.61 -15.68 -137.78 123.23 83.96 -133.85 -124.85 -100.99 69.52 -15.68 -141.73 124.16 83.96 -136.03 -125.78 -107.21 74.65 -15.68 -148.58 125.96 84.66 -139.04 -127.06 -131.22 86.07 -22.28 -167.82 129.56 85.08 -147.46 -132.44 -141.42 100.01 -19.20 -143.44 118.36 77.74 -136.10 -119.85 76.96 93.46 -14.00 -152.96 120.88 77.74 -143.10 -122.37 -147.74 109.98 -14.00 -159.54 122.42 77.74 -146.74 -123.91 -158.10 118.52 -14.00 -170.66 125.34 78.23 -153.40 -126.40 -189.22 137.56 -18.58 -205.41 131.94 78.78 -165.20 -134.57 -212.36 160.80 -17.18 -246.06 82.38 173.04 72.12 -174.48 292.37 -12.48 182.01 72.12 -183.45 332.67 -12.48 189.03 72.12 -190.47 346.45 -12.48 194.22 72.48 -195.3 388.18 -15.24 223.13 73.08 -225.53 432.9 -15.36 -212.99 42.49 -365.02 321.68 M -65.4 -18.0 ±40.6 -74.4 ±139.2 -105.93 左 V 71.8 20.0 ?10.8 81.8 ?64.5 116.53 AB 中 M 52.7 14.8 - 60.1 - 85.65 -110.32 -118.17 -28.08 8.97 -15.26 M -68.0 -18.9 ?30.7 -77.5 ?105.4 四 右 V -72.8 -20.3 ?10.8 -83.0 ?64.5 ±299.9 梁 M -17.1 -5.1 ±87.3 -19.7 端 V 6.1 0.75 ?72.8 6.5 BC ?249.9 中 M -8.4 -4.0 0.0 -10.4 0.0 -270.24 106.56 -230.02 59.52 -413.51 370.17 M -65.4 -18.0 ±45.3 -74.4 ±149.1 -105.93 左 V 71.8 20.0 ?11.9 81.8 ?69.9 116.53 AB 中 M 52.7 14.8 - 60.1 - 85.65 -110.32 -118.17 -28.08 8.97 -15.26 M -68.0 -18.9 ?33.3 -77.5 ?109.8 三 右 V -72.8 -20.3 ?11.9 -83.0 ?69.9 ±321.6 梁 M -17.1 -5.1 ±94.7 -19.7 端 V 6.1 0.75 ?78.9 6.5 BC ?260.5 中 M -8.4 -4.0 0.0 -10.4 0.0 -283.11 119.43 -235.74 65.24 -441.72 398.4 M -65.6 -18.1 ±53.0 -74.7 ±167.2 -106.30 左 V 71.9 20.0 ?13.9 81.9 ?73.8 116.67 AB 中 M 52.7 15.3 - 60.4 - 86.14 -108.97 -117.84 -36.84 8.97 -19.83 M -67.8 -17.8 ?39.0 -76.7 ?123.4 二 右 V -72.7 -20.1 ?13.9 -82.8 ?73.8 ±351.1 梁 M -20.1 -9.9 ±111.0 -25.1 端 V 6.1 0.75 ?92.5 6.5 BC ?292.6 中 M -8.3 -8.8 0.0 -12.7 0.0 -307 142.66 -252.46 83.72 -486.55 431.33 M -63.6 -17.3 ±80.1 -72.3 ±246.9 -102.81 左 V 71.5 19.8 ?19.1 81.4 ?96.5 115.93 AB 中 M 53.4 15.0 - 60.9 - 86.79 -111.06 -118.81 -31.70 8.97 -18.74 M -68.4 -19.1 ?46.0 -78.0 ?137.9 一 右 V -73.2 -20.4 ?19.1 -83.4 ?96.5 ±392.4 梁 M -19.2 -5.9 ±131.1 -22.2 端 V 6.1 0.75 ?109.1 6.5 BC ?327.0 中 M -10.4 -4.8 0.0 -12.8 0.0 -407.6 248.67 -272.87 101.27 -536.76 487.92 35

重庆大学本科毕业设计

柱内力组合表 表6.2

柱 截 内 ① 层 位 面 力 SGK M 上 N V A M 下 N V 九 M 上 N V B M 下 N V M 上 N V A M 下 N V 八 M 上 N V B M 下 N ② SQK ③ SWK ④ SGE ⑤ SEhK 1.35①+1.4×0.7② 1.2①+1.4(②+0.6③) 1.2①+1.4(0.7②+③) 1.2④+1.3⑤ 26.2 258.8 15.2 -22.4 298.0 15.2 -14.1 233.8 -8.1 12.0 273.0 -8.1 21.3 560.6 13.5 -21.8 599.8 13.5 -11.8 562.1 -7.3 11.4 601.3 |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax 49.7 398.3 27.8 -39.2 451.2 27.8 -25.1 380.2 -14.3 20.8 433.1 -14.3 35.7 854.9 22.8 -37.2 907.8 22.8 -20.1 887.7 -12.4 19.5 940.6 49.7 398.3 27.8 -39.2 451.2 27.8 -25.1 380.2 -14.3 20.8 433.1 -14.3 35.7 854.9 22.8 -37.2 907.8 22.8 -20.1 887.7 -12.4 19.5 940.6 35.4 349.4 20.5 -30.2 402.3 20.5 -19.0 315.6 -10.9 16.2 368.6 -10.9 28.8 756.8 18.2 -29.4 809.7 18.2 -15.9 758.8 -9.9 15.4 811.8 36 Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin 48.0 379.5 27.3 -39.3 426.5 27.3 -17.9 369.0 -10.8 16.8 416.0 -10.8 26.1 809.5 19.0 -34.5 856.5 19.0 0.5 841.9 -1.6 5.8 888.9 52.2 361.0 27.6 -36.3 408.0 27.6 -35.9 351.6 -19.2 26.0 398.6 -19.2 48.2 776.4 27.1 -38.4 823.5 27.1 -52.8 831.3 -29.2 40.8 878.3 52.2 39.3 361.0 357.9 27.6 23.4 -36.3 -35.3 408.0 405.0 27.6 23.4 -35.9 -10.1 351.6 338.7 -19.2 -6.9 26.0 12.0 398.6 385.7 -19.2 -6.9 48.2 16.8 776.4 765.2 27.1 14.5 -38.4 -29.4 823.5 812.3 27.1 14.5 -52.8 16.1 831.3 775.5 -29.2 6.6 40.8 -5.2 878.3 822.6 81.0 359.5 36.5 -35.5 406.6 36.5 -101.9 351.4 -50.9 61.1 398.4 -50.9 94.8 787.7 45.1 -49.3 834.7 45.1 -158.9 863.3 -84.3 111.0 910.4 81.0 40.2 359.5 340.6 36.5 22.7 -35.5 -32.4 406.6 387.6 36.5 22.7 -101.9 -20.6 351.4 320.2 -50.9 -11.8 61.1 17.3 398.4 367.2 -50.9 -11.8 94.8 29.9 787.7 732.8 45.1 19.1 -49.3 -31.0 834.7 779.9 45.1 19.1 -158.9 -16.8 863.3 753.5 -84.3 -10.3 111.0 16.2 910.4 800.5 14.6 ?4.6 33.5 ?31.4 49.9 ±1.1 283.8 ±14.6 7.4 ?1.5 18.9 ?10.6 -9.1 ±0.35 -27.0 ±2.4 49.9 ±1.1 323.0 ±14.6 7.4 ?1.5 18.9 ?10.6 -6.2 ?9.2 -17.2 ?62.5 65.9 ±4.6 266.8 ±24.0 -3.4 ?4.4 -9.8 ?30.1 4.7 ±5.0 14.4 ±33.7 65.9 ±4.6 306.0 ±24.0 -3.4 ?4.4 -9.8 ?30.1 7.1 ?11.2 24.9 ?49.9 100.1 ±4.0 610.7 ±42.2 4.7 ?4.5 15.9 ?20 -7.9 ±3.2 -25.8 ±14.1 100.1 ±4.0 649.9 ±42.2 4.7 ?4.5 15.9 ?20 -4.3 ?24.6 -14.0 ?109.3 131.5 ±19.9 627.9 ±84.5 -2.6 ?12.8 -8.6 ?56.9 4.2 ±16.4 13.5 ±72.9 131.5 ±19.9 667.1 ±84.5 55.7 381.3 29.9 -39.9 428.4 29.9 -33.3 376.7 -18.2 25.2 423.7 -18.2 44.9 816.2 26.6 -39.9 863.3 26.6 -40.8 875.3 -23.2 33.3 922.4 55.7 381.3 29.9 -39.9 428.4 29.9 -33.3 376.7 -18.2 25.2 423.7 -18.2 44.9 816.2 26.6 -39.9 863.3 26.6 -40.8 875.3 -23.2 33.3 922.4 V -7.3 -2.6 ?12.8 -8.6 ?56.9 -12.4 -12.4 -9.9 -23.2 -23.2 -1.6 -29.2 -29.2 6.6 -84.3 -84.3 -10.3 重庆大学本科毕业设计

柱 截 内 ① 层 位 面 力 SGK ② SQK ③ SWK ④ SGE ⑤ SEhK 1.35①+1.4×0.7② |Mmax| Nmax 1.2①+1.4(②+0.6③) 1.2①+1.4(0.7②+③) 1.2④+1.3⑤ Nmin Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax M 21.8 7.9 ?16.7 25.8 ?66.2 37.2 37.2 29.4 上 N 862.2 150.3 ±9.1 937.4 ±81.3 1311.3 1311.3 1164.0 V 13.6 5.0 ?7.2 16.1 ?28.3 23.3 23.3 18.4 A M -21.8 -7.9 ±6.2 -25.8 ±24.5 -37.2 -37.2 -29.4 下 N 901.4 150.3 ±9.1 976.6 ±81.3 1364.2 1364.2 1216.9 V 13.6 5.0 ?7.2 16.1 ?28.3 23.3 23.3 18.4 七 M -11.4 -4.2 ?35.8 -13.5 ?142.0 -19.5 -19.5 -15.4 上 N 890.5 197.1 ±47.2 989.1 ±177.9 1395.3 1395.3 1202.2 V -7.1 -2.6 ?20.3 -8.4 ?80.6 -12.1 -12.1 -9.6 B M 11.4 4.2 ±29.3 13.5 ±116.2 19.5 19.5 15.4 下 N 929.7 197.1 ±47.4 1028.3 ±177.9 1448.3 1448.3 1255.1 V -7.1 -2.6 ?20.3 -8.4 ?80.6 -12.1 -12.1 -9.6 M 21.8 7.9 ?21.0 25.8 ?77.5 37.2 37.2 29.4 上 N 1163.8 200.5 ±16.2 1264.1 ±130.4 1767.6 1767.6 1571.1 V 13.6 5.0 ?9.7 16.1 ?35.6 23.3 23.3 18.4 A M -21.8 -7.9 ±9.9 -25.8 ±36.5 -37.2 -37.2 -29.4 下 N 1203.0 200.5 ±16.2 1303.3 ±130.4 1820.5 1820.5 1624.1 V 13.6 5.0 ?9.7 16.1 ?35.6 23.3 23.3 18.4 六 M -11.4 -4.2 ?48.2 -13.5 ?178.3 -19.5 -19.5 -15.4 上 N 1218.8 262.8 ±87.8 1350.2 ±309.4 1902.9 1902.9 1645.4 V -7.1 -2.6 ?27.4 -8.4 ?101.3 -12.1 -12.1 -9.6 B M 11.4 4.2 ±39.5 13.5 ±145.9 19.5 19.5 15.4 下 N 1258.0 262.8 ±87.8 1389.4 ±309.4 1955.8 1955.8 1698.3 V -7.1 -2.6 ?27.4 -8.4 ?101.3 -12.1 -12.1 -9.6 51.2 51.2 23.2 57.3 57.3 10.5 117.0 117.0 31.0 1252.7 1252.7 1237.4 1194.7 1194.7 1169.2 1230.6 1230.6 1124.9 29.4 29.4 17.3 31.3 31.3 11.1 56.1 56.1 19.3 -42.4 -42.4 -32.0 -42.6 -42.6 -25.2 0.9 0.9 -31.0 1299.7 1299.7 1284.5 1241.7 1241.7 1216.2 1277.6 1277.6 1171.9 29.4 29.4 17.3 31.3 31.3 11.1 56.1 56.1 19.3 -49.6 -49.6 10.5 -67.9 -67.9 32.3 -200.8 -200.8 -16.2 1384.2 1384.2 1304.9 1327.8 1327.8 1195.7 1418.2 1418.2 1186.9 -29.2 -29.2 4.9 -39.5 -39.5 17.4 -114.9 -114.9 -10.1 44.2 44.2 -5.1 58.8 58.8 -23.2 167.3 167.3 16.2 1431.4 1431.4 1351.8 1375.2 1375.2 1242.4 1465.2 1465.2 1234.0 -29.2 -29.2 4.9 -39.5 -39.5 17.4 -114.9 -114.9 -10.1 54.9 54.9 19.6 63.3 63.3 4.5 131.7 131.7 31.0 1690.9 1690.9 1663.7 1615.7 1615.7 1570.4 1686.4 1686.4 1516.9 31.5 31.5 15.2 34.8 34.8 7.6 65.6 65.6 19.3 -45.5 -45.5 -28.9 -47.8 -47.8 -20.0 -78.4 -78.4 -31.0 1737.9 1737.9 1710.7 1662.8 1662.8 1617.4 1733.5 1733.5 1564.0 31.5 31.5 15.2 34.8 34.8 7.6 65.6 65.6 19.3 -60.0 -60.0 20.9 -85.3 -85.3 49.7 -248.0 -248.0 -16.2 1904.2 1904.2 1756.7 1843.0 1843.0 1597.2 2022.5 2022.5 1620.2 -35.2 -35.2 10.9 -49.4 -49.4 27.3 -141.8 -141.8 -10.1 52.7 52.7 -13.6 73.1 73.1 -37.5 205.9 205.9 16.2 1951.3 1951.3 1803.8 1890.1 1890.1 1644.2 2069.5 2069.5 1667.3 -35.2 -35.2 10.9 -49.4 -49.4 27.3 -141.8 -141.8 -10.1 37

重庆大学本科毕业设计

柱 截 内 ① 层 位 面 力 SGK ② SQK ③ SWK ④ SGE ⑤ SEhK 1.35①+1.4×0.7② |Mmax| Nmax 1.2①+1.4(②+0.6③) 1.2①+1.4(0.7②+③) 1.2④+1.3⑤ Nmin Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax M 21.8 7.9 ?23.9 25.8 ?84.1 37.2 37.2 29.4 57.3 57.3 17.1 67.4 67.4 0.4 140.3 140.3 31.0 上 N 1465.4 250.7 ±25.2 1590.8 ±188.0 2224.0 2224.0 1978.3 2130.6 2130.6 2088.3 2039.4 2039.4 1968.9 2153.4 2153.4 1909.0 V 13.6 5.0 ?11.8 16.1 ?41.7 23.3 23.3 18.4 33.2 33.2 13.4 37.7 37.7 4.7 73.5 73.5 19.3 A M -21.8 -7.9 ±14.0 -25.8 ±49.4 -37.2 -37.2 -29.4 -49.0 -49.0 -25.5 -53.5 -53.5 -14.3 -95.2 -95.2 -31.0 下 N 1504.6 250.7 ±25.2 1630.0 ±188.0 2276.9 2276.9 2031.2 2177.7 2177.7 2135.3 2086.5 2086.5 2015.9 2200.4 2200.4 1956.0 V 13.6 5.0 ?11.8 16.1 ?41.7 23.3 23.3 18.4 33.2 33.2 13.4 37.7 37.7 4.7 73.5 73.5 19.3 五 M -11.4 -4.2 ?59.4 -13.5 ?209.0 -19.5 -19.5 -15.4 -69.5 -69.5 30.3 -101.0 -101.0 65.4 -287.9 -287.9 -16.2 上 N 1547.1 338.4 ±139.8 1716.3 ±470.7 2420.2 2420.2 2088.6 2447.7 2447.7 2212.8 2383.9 2383.9 1992.4 2671.5 2671.5 2059.6 V -7.1 -2.6 ?33.8 -8.4 ?118.8 -12.1 -12.1 -9.6 -40.6 -40.6 16.2 -58.4 -58.4 36.3 -164.5 -164.5 -10.1 B M 11.4 4.2 ±48.6 13.5 ±171.0 19.5 19.5 15.4 60.4 60.4 -21.3 85.8 85.8 -50.2 238.5 238.5 16.2 下 N 1586.3 338.4 ±139.8 1755.5 ±470.7 2473.1 2473.1 2141.5 2494.8 2494.8 2259.9 2430.9 2430.9 2039.5 2718.5 2718.5 2106.6 V -7.1 -2.6 ?33.8 -8.4 ?118.8 -12.1 -12.1 -9.6 -40.6 -40.6 16.2 -58.4 -58.4 36.3 -164.5 -164.5 -10.1 M 21.8 7.9 ?26.6 25.8 ?89.8 37.2 37.2 29.4 59.6 59.6 14.9 71.1 71.1 -3.3 147.7 147.7 31.0 上 N 1766.9 300.8 ±36.0 1917.3 ±252.5 2680.1 2680.1 2385.3 2571.6 2571.6 2511.2 2465.5 2465.5 2364.7 2629.0 2629.0 2300.8 V 13.6 5.0 ?13.8 16.1 ?46.8 23.3 23.3 18.4 34.9 34.9 11.7 40.5 40.5 1.9 80.2 80.2 19.3 A M -21.8 -7.9 ±17.7 -25.8 ±59.9 -37.2 -37.2 -29.4 -52.1 -52.1 -22.4 -58.7 -58.7 -9.1 -108.8 -108.8 -31.0 下 N 1806.1 300.8 ±36.0 1956.5 ±252.5 2733.0 2733.0 2438.2 2618.7 2618.7 2558.2 2512.5 2512.5 2411.7 2676.1 2676.1 2347.8 V 13.6 5.0 ?13.8 16.1 ?46.8 23.3 23.3 18.4 34.9 34.9 11.7 40.5 40.5 1.9 80.2 80.2 19.3 四 M -11.4 -4.2 ?69.4 -13.5 ?234.2 -19.5 -19.5 -15.4 -77.9 -77.9 38.7 -115.0 -115.0 79.4 -320.7 -320.7 -16.2 上 N 1875.5 394.0 ±201.7 2072.5 ±656.0 2918.0 2918.0 2531.9 2971.6 2971.6 2632.8 2919.1 2919.1 2354.3 3339.8 3339.8 2487.0 V -7.1 -2.6 ?39.4 -8.4 ?133.1 -12.1 -12.1 -9.6 -45.3 -45.3 20.9 -66.2 -66.2 44.1 -183.1 -183.1 -10.1 B M 11.4 4.2 ±56.8 13.5 ±191.6 19.5 19.5 15.4 67.3 67.3 -28.2 97.3 97.3 -61.7 265.3 265.3 16.2 下 N 1914.6 394.0 ±201.7 2111.6 ±656.0 2970.8 2970.8 2584.7 3018.5 3018.5 2679.7 2966.0 2966.0 2401.3 3386.7 3386.7 2533.9 V -7.1 -2.6 ?39.4 -8.4 ?133.1 -12.1 -12.1 -9.6 -45.3 -45.3 20.9 -66.2 -66.2 44.1 -183.1 -183.1 -10.1 38

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柱 截 内 ① 层 位 面 力 SGK ② SQK ③ SWK ④ SGE ⑤ SEhK 1.35①+1.4×0.7② |Mmax| Nmax 1.2①+1.4(②+0.6③) 1.2①+1.4(0.7②+③) 1.2④+1.3⑤ Nmin Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax M 21.8 7.9 ?27.5 25.8 ?89.2 37.2 37.2 29.4 60.3 60.3 14.1 72.4 72.4 -4.6 146.9 146.9 31.0 上 N 2068.3 343.0 ±47.9 2239.8 ±322.5 3128.3 3128.3 2792.2 3002.4 3002.4 2921.9 2885.2 2885.2 2751.0 3107.0 3107.0 2687.8 V 13.5 4.9 ?15.6 16.0 ?50.8 23.0 23.0 18.2 36.2 36.2 10.0 42.8 42.8 -0.8 85.2 85.2 19.2 A M -21.8 -7.9 ±22.5 -25.8 ±73.2 -37.2 -37.2 -29.4 -56.1 -56.1 -18.3 -65.4 -65.4 -2.4 -126.1 -126.1 -31.0 下 N 2107.5 343.0 ±47.9 2279.0 ±322.5 3181.3 3181.3 2845.1 3049.4 3049.4 2969.0 2932.2 2932.2 2798.1 3154.1 3154.1 2734.8 V 13.5 4.9 ?15.6 16.0 ?50.8 23.0 23.0 18.2 36.2 36.2 10.0 42.8 42.8 -0.8 85.2 85.2 19.2 三 M -11.4 -4.2 ?71.2 -13.5 ?230.8 -19.5 -19.5 -15.4 -79.4 -79.4 40.2 -117.5 -117.5 81.9 -316.2 -316.2 -16.2 上 N 2203.8 459.7 ±268.8 2433.7 ±846.6 3425.6 3425.6 2975.1 3513.9 3513.9 3062.3 3471.4 3471.4 2718.7 4021.0 4021.0 2920.4 V -7.1 -3.9 ?44.5 -9.1 ?144.3 -13.4 -13.4 -9.6 -51.4 -51.4 23.4 -74.6 -74.6 50.0 -198.5 -198.5 -10.9 B M 11.4 4.2 ±71.2 13.5 ±230.8 19.5 19.5 15.4 79.4 79.4 -40.2 117.5 117.5 -81.9 316.2 316.2 16.2 下 N 2243.0 459.7 ±268.8 2472.9 ±846.6 3478.6 3478.6 3028.1 3561.0 3561.0 3109.4 3518.4 3518.4 2765.8 4068.1 4068.1 2967.5 V -7.1 -3.9 ?44.5 -9.1 ?144.3 -13.4 -13.4 -9.6 -51.4 -51.4 23.4 -74.6 -74.6 50.0 -198.5 -198.5 -10.9 M 22.5 22.5 ?30.4 33.8 ?94.2 52.4 52.4 30.4 84.0 84.0 33.0 91.6 91.6 6.5 163.0 163.0 40.6 上 N 2370.2 393.4 ±61.9 2566.9 ±396.3 3585.3 3585.3 3199.8 3447.0 3447.0 3343.0 3316.4 3316.4 3143.1 3595.5 3595.5 3080.3 V 14.6 10.2 ?17.3 19.7 ?53.5 29.7 29.7 19.7 46.3 46.3 17.3 51.7 51.7 3.3 93.2 93.2 23.6 A M -24.3 -10.2 ±24.9 -29.4 ±77.1 -42.8 -42.8 -32.8 -64.4 -64.4 -22.5 -74.0 -74.0 -4.3 -135.5 -135.5 -35.3 下 N 2409.4 393.4 ±61.9 2606.1 ±396.3 3638.2 3638.2 3252.7 3494.0 3494.0 3390.0 3363.5 3363.5 3190.2 3642.5 3642.5 3127.3 V 14.6 10.2 ?17.3 19.7 ?53.5 29.7 29.7 19.7 46.3 46.3 17.3 51.7 51.7 3.3 93.2 93.2 23.6 二 M -11.7 -8.4 ?78.7 -15.9 ?243.7 -24.0 -24.0 -15.8 40.3 40.3 -91.9 87.9 87.9 -132.5 -335.9 -335.9 -19.1 上 N 2532.1 525.1 ±347.3 2794.7 ±1065.4 3932.9 3932.9 3418.3 4065.4 4065.4 3481.9 4039.3 4039.3 3066.9 4738.7 4738.7 3353.6 V -8.0 -4.2 ?49.2 -10.1 ?152.3 -14.9 -14.9 -10.8 -56.8 -56.8 25.8 -82.6 -82.6 55.2 -210.1 -210.1 -12.1 B M 14.0 5.2 ±78.7 16.6 ±243.7 24.0 24.0 18.9 90.2 90.2 -42.0 132.1 132.1 -88.3 336.7 336.7 19.9 下 N 2571.3 525.1 ±347.3 2833.9 ±1065.4 3985.9 3985.9 3471.3 4112.4 4112.4 3529.0 4086.4 4086.4 3113.9 4785.7 4785.7 3400.7 V -8.0 -4.2 ?49.2 -10.1 ?152.3 -14.9 -14.9 -10.8 -56.8 -56.8 25.8 -82.6 -82.6 55.2 -210.1 -210.1 -12.1 39

重庆大学本科毕业设计

柱 截 内 ① 层 位 面 力 SGK M 13.4 V 4.2 ② SQK ③ SWK ④ SGE ⑤ SEhK 1.35①+1.4×0.7② |Mmax| Nmax 20.0 7.0 1.2①+1.4(②+0.6③) 1.2①+1.4(0.7②+③) 1.2④+1.3⑤ Nmin |Mmax| Nmax 18.1 5.7 67.6 31.6 Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin 99.4 -63.5 238.2 238.2 17.3 47.4 -34.6 117.0 117.0 5.9 1.9 ?58.2 14.4 ?169.9 20.0 1.4 ?29.3 4.9 ?85.5 7.0 67.6 -30.1 99.4 31.6 -17.6 47.4 上 N 2671.2 443.4 ±81.0 2892.9 ±492.8 4040.7 4040.7 3606.1 3894.2 3894.2 3758.2 3753.4 3753.4 3526.6 4112.1 4112.1 3471.5 A M -7.6 -2.8 ±87.2 -9.0 ±254.8 -13.0 -13.0 -10.3 -86.3 -86.3 60.2 -133.9 -133.9 110.2 -342.0 -342.0 -10.8 下 N 2732.1 443.4 ±81.0 2953.8 ±492.8 4122.9 4122.9 3688.3 3967.3 3967.3 3831.2 3826.5 3826.5 3599.7 4115.2 4115.2 3544.6 一 V 4.2 1.4 ?29.3 4.9 ?85.5 7.0 7.0 5.7 31.6 31.6 -17.6 47.4 47.4 -34.6 117.0 117.0 5.9 M -7.1 -2.6 ?98.1 -8.4 ?286.7 -12.1 -12.1 -9.6 -94.6 -94.6 70.2 -148.4 -148.4 126.3 -382.8 -382.8 -10.1 上 N 2860.9 590.9 ±437.3 ±1295.9 4441.3 4441.3 3862.2 4627.7 4627.7 3893.0 4624.4 4624.4 3399.9 5472.4 5472.4 3787.7 3156.4 B V -2.1 -0.9 ?43.9 -2.6 ?128.2 -3.7 M 3.5 1.3 ±119.9 4.2 ±350.4 6.0 -3.7 6.0 -3.7 -2.8 -40.7 -40.7 33.1 -64.9 -64.9 58.1 -169.8 -169.8 -3.1 4.7 106.7 106.7 -94.7 173.3 173.3 -162.4 460.6 460.6 5.0 下 N 2921.8 590.9 ±437.3 3217.3 ±1295.9 4523.5 4523.5 3944.4 4700.8 4700.8 3966.1 4697.5 4697.5 3473.0 5545.4 5545.4 3860.8 V -2.1 -0.9 ?43.9 -2.6 ?128.2 -3.7 -2.8 -40.7 -40.7 33.1 -64.9 -64.9 58.1 -169.8 -169.8 -3.1

40

重庆大学本科毕业设计

7 梁柱截面设计

选用材料：混凝土C30，钢筋：纵筋HRB335级；箍筋HPB235级。

7.1 框架梁截面设计

以第9层AB跨框架梁（b×h=250㎜×650㎜）为例来说明框架梁的截面设计。从表6.1中选取梁的最不利内力如下：

A支座截面：M=-112.7 kN·m V=102.6kN （有震组合） 跨中截面： M=73.66 kN·m （无震组合）

B支座截面：M=-98.5 kN·m V=-102.3 kN （有震组合）

7.1.1 梁正截面承载力计算

AB跨

A支座：（支座截面上部受拉，按矩形截面计算）

①求h0 ：本工程属于一类环境,钢筋保护层最小厚度C=25㎜,假定钢筋一排布、置，则h0 =h-as =650-35=615㎜ ②求受压区高度X

2γREM2×0.75×112.7×106x=(1-1-)h0=(1-1-)?615=40.3mm 221.0×14.3×250×615α1fcbh0 x＜0.35h0 =0.35×615=215.3㎜

故截面处于适筋状态，且满足塑性铰要求；

③纵向受拉钢筋 AS =

α1fcbx1.0×14.3×250×40.3==480.3mm2 fy300④验算配筋 ρ=而最小配筋率

AS480.3==0.31% bh0250×615 ρmin=Max｛0.2%,0.45ft/fy｝= Max｛0.2%,0.21%｝=0.21%

I

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ρ＞ρmin*

h=0.22% 故满足最小配筋率要求； h0⑤选择3Ф20 （AS =941mm2），故满足承载力要求。 跨中截面：

梁板整浇,下部受拉按T形截面计算,其翼缘宽度bf'按以下几种情况考虑:

①按计算跨度考虑bf'=

l06600==2200mm 33 ②按梁肋净跨考虑bf'=b+Sn=250+3550=3800㎜

③按hf'考虑hf'/ h0 =0.1/0.615=0.16＞0.1 ，不受限制 以上三种取最小值，即取翼缘计算宽度bf'=2200㎜ 。 1）判别T形截面类型

α1fcbfhf(h0-0.5hf)=1.0×14.3×2200×100×(615-0.5×100) =1777×106 N·㎜=1777 kN·m＞73.66kN·m 属于第一类T形截面，按bf'×h矩形截面计算。 2）求受压区高度x

2M2×73.66×106x=(1-1-)h0=(1-1-)?615=3.8mm 221.0×14.3×2200×615α1fcbh0''' 3）纵向受拉钢筋

α1fcb'1.0×14.3×2200×3.8fx==400.3mm2 AS =

fy3004）验算配筋 ρ=AS388.0==0.25% bh0250×615ρmin=Max｛0.20%,0.45ft/fy｝= Max｛0.20%,0.21%｝=0.21%

ρ＞ρmin 故满足最小配筋率要求； 5）选择钢筋2Ф18（AS =509mm2）

B支座：（支座截面上部受拉，按矩形截面计算）

①求h0 ：本工程属于一类环境,钢筋保护层最小厚度C=25㎜,假定钢筋一排布置，则h0 =h-as =650-35=615㎜

II

重庆大学本科毕业设计

②求受压区高度X

2γREM2×0.75×98.5×106x=(1-1-)h0=(1-1-)?615=35.0mm 221.0×14.3×250×615α1fcbh0 x＜0.35h0 =0.35×615=215㎜

故截面处于适筋状态，且满足塑性铰要求；

③纵向受拉钢筋 AS =

α1fcbx1.0×14.3×250×35.0==417.7mm2 fy300④验算配筋 ρ=而最小配筋率

AS417.7==0.27% bh0250×615 ρmin=Max｛0.20%,0.54ft/fy｝= Max｛0.20%,0.21%｝=0.21%

ρ＞ρmin 故满足最小配筋率要求；

⑤选择3Ф20 （AS =941mm2），故满足承载力要求。

7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算

①计算设计剪力V

ε(M+Mb)+VGb V=vbbln=

1.1?(112.7+98.5)+0.5?23.8?5.9?109.59kN

5.9lr ②验算截面尺寸

l0 /h=5.9/0.65=9.08＞2.5 ，故

1REγ0.2βcfcbh0=

1×0.2×1.0×14.3×250×615=517kN 0.85＞109.59kN

可知，截面尺寸满足要求 ③验算是否需按计算配置箍筋

0.7βhftbh0=0.7×1.0×1.43×250×615=153.9kN＞90.4kN

γRE 故不需要按计算配箍，只须按构造要求配置箍筋即可；

III

重庆大学本科毕业设计

④按构造要求配置箍筋

最小配筋率 ρsv,min=0.21ft/fyv=0.21×1.43/210=0.14,选取Ф8@200的双肢箍ρsv=Asv=2×50.3/（250×200）=0.20%＞ρsv,min满足要求。 bs 其它梁的配筋计算可根据最不利组合内力,利用《混凝土结构计算图表》逐一查表计算,具体见表7.1。

IV

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表7.1 梁截面配筋计算

层 9 截面位置 |Mmax| |Vmax| 计算As 480.3 109.6 400.3 417.7 848.5 13.6 465.9 606.2 847.9 118.2 465.7 718.6 979.8 128.4 465.7 842.3 1096.4 136.7 465.7 938.1 1215.2 144.4 434.8 1019.3 1278.8 147.8 646.2 1046.8 1399.9 155.4 602.8 1127.5 1936.6 177.8

V

钢筋选用 3Ф20 2Ф18 3Ф20 3Ф20 2Ф18 3Ф20 4Ф20 4Ф18 4Ф20 4Ф20 4Ф18 4Ф20 4Ф20 4Ф18 4Ф20 4Ф25 4Ф20 4Ф25 4Ф25 4Ф20 4Ф25 4Ф25 4Ф20 4Ф25 4Ф25 4Ф20 4Ф25 实际As 941 509 941 941 509 941 1256 1017 1256 1256 1017 1256 1256 1017 1256 1964 1256 1964 1964 1256 1964 1964 1256 1964 1964 1256 1964 箍筋选用 梁端加密区箍筋取Φ8@150, 非加密区 Φ8@200 A支座截面 -84.52 AB跨中 B支座截面 73.66 -73.8 8 7 A支座截面 -145.4 AB跨中 85.69 B支座截面 -105.7 A支座截面 -145.3 AB跨中 85.65 B支座截面 -124.3 A支座截面 -166.3 AB跨中 85.65 6 B支座截面 -144.4 A支座截面 -184.5 5 AB跨中 85.65 B支座截面 -159.7 4 3 A支座截面 -202.7 AB跨中 79.99* B支座截面 -172.5 A支座截面 -212.3 AB跨中 118.68* 梁端加密区箍筋取Φ8@100, 非加密区 Φ8@150 B支座截面 -176.8 A支座截面 -230.3 AB跨中 110.75* 2 1 B支座截面 -189.3 A支座截面 -305.7 AB跨中 186.50* 1018.4 1228.4 B支座截面 -204.7

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表7.1续

层 9 8 截面位置 B支座截面 BC跨中 C支座截面 |Mmax| -65.1 37.8* -65.1 162.6 94.5 |Vmax| 计算As 367.1 205.1 367.1 691.3 647.9 691.3 1020.6 230.4 1021.2 1020.6 1399.2 306.2 1440.9 1399.2 1696.1 360.5 1767.0 1696.1 1969.5 410.0 2037.8 1969.5 2131.4 437.6 2195.7 2131.4 2398.7 480.3 2380.5 2398.7 2717.1 530.3 2699.9 2717.1 钢筋选用 3Ф18 3Ф18 3Ф18 3Ф18 3Ф18 3Ф18 4Ф25 4Ф25 4Ф25 4Ф25 4Ф25 4Ф25 4Ф25 4Ф25 4Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 6Ф25 实际As 763 763 763 763 763 763 1964 1964 1964 1964 1964 1964 1964 1964 1964 2945 2945 2945 2945 2945 2945 2945 2945 2945 2945 2945 2945 梁端加密区箍筋取Φ8@100, 非加密区 Φ8@150 梁端加密区箍筋取Φ8@150, 非加密区 Φ8@200 箍筋选用 B支座截面 -119.8 BC跨中 119* C支座截面 -119.8 B支座截面 -172.7 BC跨中 187* 7 6 C支座截面 -172.7 B支座截面 -230.2 BC跨中 263* C支座截面 -230.2 B支座截面 -272.8 5 BC跨中 321.7* C支座截面 -272.8 4 B支座截面 -310.1 BC跨中 370.2* C支座截面 -310.1 B支座截面 -331.3 BC跨中 398.4* 3 2 C支座截面 -331.3 B支座截面 -364.9 BC跨中 431.3* C支座截面 -364.9 B支座截面 -402.6 BC跨中 487.92* 1 C支座截面 -402.6 注:带“*”号为梁端正弯矩组合值,表中抗震组合均乘上调整系数。

VI

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7.2 框架柱截面设计

7.2.1 选取最不利内力

以底层A柱为例,上下控制截面共有24组内力,选择时先判别大小偏心类型, 最后按同类型确定最不利内力,经判别选两组最不利内力如下:

① M=-13.0kN·m N=4122.9kN ② M=-342kN·m N=4115.2kN

7.2.2 轴压比验算

n=N/fcbh=4122.9×10/（14.3×700×700）=0.59＜0.9；

3

满足要求。

7.2.3 A柱正截面承载力计算(采用对称配筋) 柱的计算长度ln=1.0H1=1.0×4.97=4.97m

1) 第①组内力: M=-13.0kN·m,N=4122.9kN；此组内力是非地震组合情况,且无水平荷载效应,故不必进行调整,按此组内力计算步骤如下:

① 求偏心距增大系数ε

e0 =M/N=13.0×106/4122.9×103 =3.15㎜

ea =Max｛20,h/3｝= Max｛20,700/30｝=23.3㎜

ei=e0+ea=3.15+23.3=26.45㎜

ei /h0 =26.45/(700-40)=0.04 l0 /h=4970/700=7.1＜15, δ

δ

1

2

=1.0

=0.5fcA/N=0.5×14.3×700×700/(4122.9×103)=0.85

ε=1+l1(0)2δ1δ1400ei/h0h2=1+17.12×0.85×1.0 1400?0.04 =1.77②判断大小偏心受压

εei=1.77×26.45=45.82㎜＜0.3h0 =0.3×660=198㎜

X=N/α1fcb=4122.9×10/（1.0×14.3×700）=411.9㎜

3

＞Xb =ξbh0 =0.55×660=363.0㎜ 故为小偏心受压；

③计算AS 及A'S VII

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ei =εei +h/2-aS =198+700/2-40=508㎜

N-ξbα1fcbh0+ξ2Ne-0.43α1fcbh0+α1fcbh0'(β1-ξb)(h0-as)bξ=4122.9×103-0.55×1.0×14.3×700×660=4122.9×103×508-0.43×1.0×14.3×700×6602+1.0×14.3×700×660(0.8-0.55)(660-40) +0.55=0.611Ne-ξ(1-0.5ξb)α1fcbh20AS=A=''fy(h0-as)'S4122.9×103×508-0.611×(1-0.5×0.55)×1.0×14.3×700×6602 =300×(660-40) =875.5mm

2 2) 第②组内力: M=-342kN·m N=4115.2kN；此组内力是地震组合情况,考虑抗震调整系数（γ

RE

=0.8）后，内力为M=273.6kN·m，N=3284.2 kN

① 求偏心距增大系数ε

e0 =M/N=273.6×106/3284.2×103 =83.3㎜

ea =Max｛20,h/3｝= Max｛20,700/30｝=23.3㎜

ei=e0+ea=83.3+23.3=106.6㎜

ei /h0 =106.6/(700-40)=0.16

l0 /h=4970/700=7.1＜15, δ δ

1

2

=1.0

=0.5fcA/N=0.5×14.3×700×700/(3284.2×103)=1.067

ε=1+l1(0)2δ1δ1400ei/h0h2=1+17.12×1.067×1.0 1400?0.16 =1.240②判断大小偏心受压

εei=1.240×106.6=132.2㎜＜0.3h0 =0.3×660=198㎜ X=N/α1fcb=3284.2×10/（1.0×14.3×700）=328.1㎜

3

＜Xb =ξbh0 =0.55×660=363.0㎜ 故为大偏心受压柱计算； ③计算AS 及AS‘

ei =εei +h/2-aS =132.2+700/2-40=442.2㎜

VIII

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AS=A'S=Ne-α1fcbX(h0-0.5X)'fy'(h0-as)3284.2×103×442.2-1.0×14.3×700×328.1×(660-0.5×328.1) =300×(660-40) =-950.2mm＜0

AS =AS=ρminbh=0.002×700×700=980mm

‘

22 故按构造要求配置纵筋。 选取4

18（AS=1017mm2）

7.2.4 A柱斜截面承载力计算

从内力组合表中选取剪力最大的一组内力

上截面: M=238.2kN·m N=4112.1kN V=-117kN 下截面: M=-342.0kN·m N=4115.2kN V=-117kN 考虑抗震调整系数（γ

①计算设计剪力V V=ε

vb

RE

b=0.85）后,Mtc=202.5kN·m Mc=290.7kN·m

b（Mtc+Mc）/Hn =1.1×（202.5+290.7）/（4.97-0.6）=112.9kN

6

3

λ=Mc/Vh0 =290.7×10/（117×10×660）=3.8＞2

b ②验算截面尺寸 0.20fch0/γ

RE

=0.2×14.3×700×660/0.85=1551.5×103 ＞V

故按构造要求配置钢筋。 ③确定箍筋用量

先确定柱端加密区箍筋,非加密区取不少于端部一半即可。 轴压比n=0.59,查表得柱端箍筋加密区最小配箍率特征值λv=0.13 体积配箍率：ρsv,min=λvfc16.7=0.13×=1% fyv2102nAsv1≥ρsv,min=1.0% AcorS假定采用Ф10四肢箍，则

故S?

2nAsv12×4×78.5×(700-2×30)==98.1mm，取S=100㎜

Acor×1%(700-2×30)×(700-2×30)×1%IX

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表7.2 柱截面配筋计算

层 柱 位 A 9 B A 8 B A 7 B A 6 B A 5 B A 4 B A 3 B A 2 B A 1 B 内 最不利内力轴压比 力 组合 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N -39.2 451.2 20.8 433.1 -37.2 907.8 19.5 940.6 -37.2 1364.2 133.8 1172.2 -37.2 1820 164.7 1655.6 -37.2 2276.9 190.8 2174.8 -37.2 3181.3 212.2 2709.4 -37.2 3181.3 253.0 3254.5 -135.5 3642.5 269.4 3828.5 -13.0 4122.9 368.5 4436.3 0.06 0.06 0.13 0.13 0.19 0.17 0.26 0.24 0.32 0.31 0.45 0.39 0.45 0.46 0.52 0.55 0.59 0.63 AS=AS 980 980 980 980 980 4980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 44444444444418 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 18 1017 '钢筋选用 444418 18 18 18 AS实 1017 1017 1017 1017 柱端加密区采用Ф10@100HPB235四肢箍， 非加密区采用Ф10@200HPB235四肢箍 柱端加密区采用Ф10@100HPB235四肢箍， 非加密区采用Ф10@200HPB235四肢箍 柱端加密区 采用Ф10@100HPB235四肢箍， 非加密区采用Ф10@200HPB235四肢箍 X

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