高支模

目 录

一、 二、

工程概况 ----------------------------------------------------------------------------------- - 1 - 高支模方案设计 -------------------------------------------------------------------------- - 1 -

（一） 模板支架的排布和构造 ----------------------------------------------------------------------- - 1 - （二） 模板和支架的设计计算 ----------------------------------------------------------------------- - 2 -

三、 模板及支撑的搭设与拆除 -------------------------------------------------------------- - 2 -

（一） 搭设 ---------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - （二） 拆除 ---------------------------------------------------------------------------------------------- - 3 -

四、 五、

质量及安全保证措施 -------------------------------------------------------------------- - 3 - 安全应急预案 ----------------------------------------------------------------------------- - 4 -

事故的处理 ---------------------------------------------------------------------------------- - 4 - 信号规定 ------------------------------------------------------------------------------------- - 5 - 有关规定和要求 ---------------------------------------------------------------------------- - 5 -

（一） （二） （三）

六、 七、 八、

施工监测方案 ----------------------------------------------------------------------------- - 5 - 计算书 -------------------------------------------------------------------------------------- - 5 - 附图 ----------------------------------------------------------------------------------------- - 6 -

矿山车站台工程高支模施工方案

一、 工程概况

① 建设单位：武汉华侨城实业发展有限公司 ② 设计单位：武汉市建筑设计院 ③ 监理单位：湖北建设监理公司

④ 建设地点：武汉市武昌区中北东路延长线

⑤ 建设规模：本工程为矿山车设备、包装、站台、排队区及辅助用房基础，主要包括预制钢筋混凝土桩与承台的连接、基础承台、基础梁、基础预留插筋等。项目位于武汉武昌区中北路延长线（中北东路），为武汉华侨城公园项目极速世界区内。

二、 高支模方案设计

根据图纸反映，该工程排队区梁高6.0m等，框架梁截面b×h=500×1500mm、b×h=400x1200mm等，板厚度h=1.00mm，属于高大支模施工。现依国家规范以及 (梁截面b×h=500×1500，板厚度h=100mm)数据为本方案编制方案。

支模采用Φ48×3.5扣件式钢管，根据《广东省建设工程高支模板系统施工管理办法》和《扣件式钢管脚手架安全规范》JGJ130-2001(2002年版)要求编制此方案。本工程高支撑搭设体系采用Φ48×3.5扣件式钢管配套搭设。严禁Φ51和Φ48钢管混合使用施工。

（一） 模板支架的排布和构造

（1）高度方向：从地面直接至梁底和楼板底，立杆之间接长采用对接扣件连接。 （2）水平方向：楼板支撑矩形网格为800×1000mm，梁支撑沿梁纵向间距800，横向间距400，沿轴线纵横排布。

（3）大、小横杆：根据广东省建设厅文件《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》，立柱4.50m以下部分应设置不少于两道纵横水平杆，立柱4.50m以上部分每增高1.5m相应加设一道纵横水平立杆，以直角扣件与立杆连接，具体详见本方案附示意图。

（4）纵横扫地杆：支架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定

- 1 -

在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（5）纵向剪刀撑：纵向剪刀撑应纵横设置，支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道。纵向剪刀撑由底至顶连续设置，支撑主梁的立杆必须设置剪刀撑;每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6.00m，净距不得大于15.00m，斜杆与地面倾斜角45～60°之间，沿梁支撑连续布置，剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度为1.00m，采用不少于2个旋转扣件固定。

（6）水平剪刀撑：支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

（7）连墙拉结件：在结构框架柱处顶牢拉结固定，在相邻柱处每两步用钢管连接扣件与框架柱拉牢。

（8）模板支架采用可调U形顶托，顶托伸出纵横水平杆中心线的距离不大于200mm，且必须调成一条直线，紧密支撑模板系统的顶托大楞。

（9）风荷载的作用忽略不计，但需加强抗侧向位移、提高整体稳定性构造措施，水平剪刀撑从上往下每两步一设。

（10）支撑系统每根立杆底部应设置底座或垫板，地基必须夯实。

（二） 模板和支架的设计计算

钢筋混凝土梁、板、模板及其支架的设计计算详见本方案所附的计算书。

三、 模板及支撑的搭设与拆除

（一） 搭设

钢管支撑设纵横扫地杆和顶杆，中部设纵横联系杆和水平剪刀撑；剪刀撑在梁支撑及满堂架两端设置，支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑；为降低支撑系统沉降量及保证系统的稳定性，在支撑钢管的地面上加垫木块（见附图）。整个搭设过程和验收应满足国家规范和标准GB50204-2002和JGJ 130-2001（2002年版）的要求。

控制立杆垂直度，支架立杆垂直度控制在30mm内；相邻立杆接头不得在同一步内；顶托伸出的悬臂长度不得大于200mm。

模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规范规定和设计要求，模板的侧面要求

- 2 -

平整、接缝严密，不得漏浆。跨度大于4000mm , 底板中部应起拱，起拱高度为1/1000L,模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时修整加固，现浇结构模板安装的允许偏差应满足施工规范要求，固定在模板上预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。

（二） 拆除

拆除模板时机应满足砼强度达到规定要求，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理，拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部，后拆除承重部分，即先拆梁侧支撑→梁侧模板→楼面支架、模板→主梁支架、模板，拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端，跨度大于4000mm的梁下均应保留支架，间距不大于3mm ,模板及支撑系统拆除后要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，板面涂油。按规格分类堆放整齐，以利用再用。

四、 质量及安全保证措施

1、混凝土浇筑时，应派专人负责观测支架及模板的变形情况，并按照施工监测方法进行监测，发现问题，及时疏散人员，待险情排除后，经现场安全责任人同意后方可复工。

2、混凝土浇筑应先将梁板同时浇筑，浇筑方法应根据梁高度分（第一层h≈350mm厚）层浇捣成阶梯形，当达到底板位置时即与板的砼一起浇捣，倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反，同时应先浇内跨板（配重），再浇边板、边梁，保证支撑系统的整体稳定性。

3、进入施工现场人员必须佩戴安全带，并应系牢。工作前应检查钢管支撑体系是否牢固，扳手等工具应系挂在身，以免掉落伤人。

4、拆模时应有专人指挥，并在可能坠落范围内标出工作区，围以警戒线，暂停人员过往，严禁高空掷物。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

5、支模搭设、拆除和砼浇筑期，坠落区域内应以警戒线围起，无关人员不得进入支撑系统底下，由安全员在现场监护。支模分段或整体搭设安装完毕，经企业安全负责及技术人员主持分段或整体验收合格后方能进行钢筋安装和绑扎。

6、由于本单项工程为高支模现浇混凝土结构、浇注质量和砼强度等级的保证书尤为重要，因此混凝土试件必须同构件同条件养护并由专人负责，养护28天并经混凝土

- 3 -

试件进行检测达到设计强度100%后方可拆模，确保工程质量。

7、进场支撑材料及模板应经质检部门检查验收合格后，方准使用。搭设和拆卸过程应遵守国家、省市有关质量、安全等规范、规程。

8、应做好消防措施，现场准备好灭火筒并存放在显眼和易于拿到的地方，做好显著标记，工作范围内严禁烟火。

五、 安全应急预案

（一） 应急小组成员名单

组长 副组长 成员 成员 姓名 电话 备注 （二） 事故的处理

发生事故时应采取以下应急措施：

1、

最早发现者应立即向项目部、消防队报警，并采取一切办法切断事故源，

并负责接警工作。

2、

项目部接到报警后，应迅速通知有关部门、并要求查明部位和原因，下达

按应急求援预案处置的指令，同时发出警报，通知指挥部成员及消防队和各专业求援队伍迅速赶往事故现场。

3、

指挥部成员按专业对口迅速向主管上级公安、劳动、环保、卫生等领导机

关报告事故情况。

4、

发生事故时应迅速查明事故发生源部位和原因，凡能经切断物料等处理措

施而消除事故的则以自救为主。自己不能控制的，应向指挥部报告并提出具体措施。

5、

救援队到达事故现场后，应查明现场有无伤亡人员，以最快速度将人员救

离现场，严重者尽快送医院抢救。

6、

指挥部根据事故状态及危害程度作出相应的应急决定，并命令各应急救援

队立即开展救援。如事故扩大时，应请求支援。

7、

医疗救护队到达现场后，与救援队配合，应立即救护伤员，对伤员进行急

救，重伤员及时送往医院抢救。

- 4 -

（三） 信号规定

求救信号主要使用电话报警联络 报警电话：110 市消防：119 市救护：120

危险区边界警戒线，为黄黑带，警戒哨佩带臂章，救护车鸣灯。

（四） 有关规定和要求

为能在事故发生后，迅速准确、有条不紊地处理事故，尽可能减少事故造成的损失，平时必须做好应急救援的准备工作，落实岗位责任制度和事项制度。具体措施有：

1、

落实应急救援组织，救援指挥部成员和救援人员应按照专业分工，本着专

业对口、便于领导、便于集结和开展救援的原则，建立组织，落实人员，要根据人员变化进行组织调整，确保救援组织的落实。

2、

按照任务分工做好物资器材准备，如：必要的指挥通讯、报警、卫生、消

防、抢修等器材及交通工具。上述各种器材应指定专人保管，并定期检查保养，使其处于良好状态，各重点目标设救援器材柜，专人保管以备急用。

3、 援能力。

定期组织救援训练和学习，各队按专业分工每年训练，提高指挥水平和救

六、 施工监测方案

1、

高支模监测主要为模板支撑体系的水平位移、竖向位移的监测，在场外固

定地点设置观测仪器（水准仪、经纬仪各一台），混凝土浇筑过程中保持每隔15mim观测一次，混凝土浇筑完成后30min观测一次。

2、 3、 4、 5、

第三方监测必须由有资质单位负责进行。 监测点布置详见本方案附图

监测预警值：水平位移8mm竖直位移8mm。

当位移检测值达到预警值时，必须立即停止施工并组织所有人员撤离，通

知技术负责人进行处理，将险情的因素全部排除后才能继续施工。

七、 计算书

- 5 -

高支模以最大梁截面 b×h=500×1500和100mm楼板厚进行计算，详见计算书(附后)。

八、 附图

矿山车站台工程高支模附图共3张。

- 6 -

附录：

梁底支撑计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

模板支架搭设高度为6.0m，

梁截面 B×D=500mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

梁底承重杆按照布置间距400,400,400,400mm计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

500600015001500

图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

400400400400400

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.50+0.50)+1.40×4.00=52.100kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.50+0.7×1.40×4.00=52.520kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×1.500×0.500+0.500×0.500)=17.438kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(4.000+2.500)×0.500=2.925kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

- 7 -

W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.35×17.438+0.98×2.925)×0.200×0.200=0.106kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.106×1000×1000/27000=3.912N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×17.438+1.0×2.925)×0.200=3.169kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3169.0/(2×500.000×18.000)=0.528N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.438×2004/(100×6000×243000)=0.130mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.500×0.200=7.650kN/m

- 8 -

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.200×(2×1.500+0.500)/0.500=0.700kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+4.000)×0.500×0.200=0.650kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×7.650+1.35×0.700)=10.145kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.650=0.573kN

0.37kN 0.57kN 0.37kN10.15kN/mA 400 400 400 400 400B

木方计算简图

0.113

0.147

木方弯矩图(kN.m)

2.321.030.5.2520.2900.150.000.000.150.150290.05.252.1.032.320.150.000.00

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.28kN 0.28kN 8.35kN/m 400 400 400BA 400 400

变形计算受力图

- 9 -

0.0270.073

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.153kN N2=3.348kN N3=3.348kN N4=-0.153kN

N5=-107374176.000kN N6=-107374176.000kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.147kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.348kN 经过计算得到最大变形 V= 0.073mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；

I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.147×106/42666.7=3.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.315/(2×40×80)=1.085N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.073mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

（二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。

- 10 -

3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kN 3.35kNAB 800 800 800

托梁计算简图

1.004

0.837

托梁弯矩图(kN.m)

3.773.770.420.425.025.021.671.676.286.282.932.930.420.423.773.77

2.932.931.671.675.025.026.286.28

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kN 2.46kNAB 800 800 800

托梁变形计算受力图

0.0420.664

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.004kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.645kN 经过计算得到最大变形 V= 0.664mm

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4；

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(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.004×106/1.05/10160.0=94.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.664mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=14.645kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.156×6.000=1.139kN N = 14.645+1.139=15.784kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；

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l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

—— 由长细比，为2100/16=133；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到

=15784/(0.386×489)=83.526N/mm2；

< [f],满足要求!

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，2.00m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×2.000×1.500×1.500/10=0.029kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=14.645+0.9×1.2×0.937+0.9×0.9×1.4×0.029/0.800=15.826kN 经计算得到

=15826/(0.386×489)+29000/5080=89.533N/mm2；

< [f],满足要求!

考虑风荷载时立杆的稳定性计算

- 13 -

梁侧模计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度500mm，高度1500mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距300mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+350+350+350mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

500mmmm0052030510350350

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2

- 14 -

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×36.000=32.400kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。

荷载计算值 q = 1.2×32.400×0.300+1.40×3.600×0.300=13.176kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；

I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；

13.18kN/mA 300 300 300B

计算简图

0.119

弯矩图(kN.m)

1.581.982.370.095

2.37

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.72kN/mA 300 300 300B

1.981.58

变形计算受力图

- 15 -

0.0480.610

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.581kN N2=4.348kN N3=4.348kN N4=1.581kN

最大弯矩 M = 0.118kN.m 最大变形 V = 0.610mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.118×1000×1000/16200=7.284N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×2371.0/(2×300.000×18.000)=0.659N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.610mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×32.40+1.4×0.30×3.60=13.176kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×32.40=9.720kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

13.18kN/mA 200 350 350 350 150B

内龙骨计算简图

- 16 -

0.264

内龙骨弯矩图(kN.m)

2.770.002.202.281.980.000.082

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

9.72kN/mA 200 350 350 350 150B

2.641.842.422.33

内龙骨变形计算受力图

0.021.112 0 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.263kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.405kN 经过计算得到最大变形 V= 0.112mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；

I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.263×106/42666.7=6.16N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2770/(2×40×80)=1.298N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

- 17 -

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.112mm

内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

5.41kN 5.41kNA 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kNB 600 600 600

支撑钢管计算简图

0.486

0.568

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.891.892.702.703.513.51

3.513.51

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.702.701.891.89 3.99kN 3.99kNA 3.99kN 3.99kN 3.99kN 3.99kN 3.99kNB

600 600 600 支撑钢管变形计算受力图

0.011

0.198

- 18 -

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.567kN.m 最大变形 vmax=0.198mm 最大支座力 Qmax=11.621kN

抗弯计算强度 f=0.567×106/10160000.0=55.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.621 对拉螺栓强度验算满足要求!

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