高支模盘扣式方案

GD2201003□□

单位工程施工组织设计

（高支模专项施工方案）

单位（子单位）工程名称： 碧桂园·公园1号三期 工程地点： 鹤山市沙坪镇鹤山大道侧 总承包施工单位：（法人章）广东电白二建工程有限公司 施工单位：（法人章）广东电白二建工程有限公司

编制单位：广东电白二建工程有限公司 编制人： 编制日期： 年 月 日 审核人： 审批人： （编制企业技术负责人） 审批日期： 年 月 日

1

目 录

一、编制依据....................................................................................... 3 二、工程概况....................................................................................... 3 三、模板支撑系统设计 ...................................................................... 4 3.1主要构造措施 ............................................................................... 4 四、施工部署....................................................................................... 6 五、支模施工....................................................................................... 7 5.1模板安装施工流程 ....................................................................... 7 5.2混凝土浇筑 ................................................................................... 9 5.3模板拆除...................................................................................... 11 六、施工安全管理 ............................................................................ 12 6.1安全组织机构 .............................................................................. 12 6.2一般安全措施 .............................................................................. 13 七、 质量保证措施 .......................................................................... 15 7.1质量标准...................................................................................... 15 7.2质量控制内容 ............................................................................. 15 八、 监测方案................................................................................... 17 九、 应急救授预案 .......................................................................... 18 十、梁模板支撑计算书 .................................................................... 20

2

一、编制依据

1、主要依据

本工程高大模板支撑专项方案依据国家现行规范标准，我公司企业标准和成功的管理经验，及工程施工图和工程招标文件编制而成。

工程项目施工图：广东博意建筑设计有限公司设计的建筑、结构平面图，施工立面和剖面图等相关施工图。

2、规范规程

本工程的建筑、结构施工图； 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 《建筑施工安全技术手册》；

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）； 《建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 《建设工程安全生产管理条例》；

《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号

《广东省建设工程文明施工若干规定》；

《广东省建设工程高支撑系统施工安全管理办法》； 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《木结构设计规范》（GB50005-2003）（2005年版）； 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

建设部、各省市有关高大支模施工技术、质量、安全和文明的规定。

二、工程概况

2.1工程概况

本工程位于鹤山市沙坪镇鹤山大道侧，由碧桂园物业发展有限公司投资兴建，广东省工程勘察院勘察，广东博意建筑设计院有限公司设计，鹤山市工程建设监理有限公司监理，广东电白二建工程有限公司承建。

3

本工程由三栋26层/-2层地下室组成，总建筑面积15779.2m2。三栋为框架剪力墙结构，10#楼地下室层高为3.9米，首层6.45米，二层以上为3米，建筑高度84.5m。建筑物最大跨度4.4m，柱最大截面尺寸750×750mm，梁最大截面尺寸450×1200mm，首层板厚为120mm。

本工程首层为6.45米高，模板支撑系统属于高支模，这是本工程中的重点也是施工难点。具体位置为；

1、10#高支模：

首层6.45米高，最大梁规格：200×1100mm，450×1200mm，板厚120mm；其它梁尺寸为：250×550mm、200×450mm。

上述部位模板支撑系统属超过一定规模的危险性较大的分项工程，本模板支撑系统的立杆立于地下室顶板上120厚的C30钢筋混凝土上（首层楼面）。根据工程特点，本工程楼面、梁、板模板的支承计划采用承插型盘扣式钢管脚手架。本高支模工程选取200×1100mm、200×1200mm、250×550mm和120mm厚楼板进行计算和编制专项方案。

2.2高大模板区域

2.3本工程高大模板特点与施工关键

1.立杆支承面的强度大，地下室底板的混凝土强度是C30，厚度为150mm； 2.盘扣式钢管布置面积大，高度6.45米，施工模板设计时，充分利用已浇筑的大柱作为纵横向水平杆的拉结点，顶紧、拉牢，并在支模区域四周和中间设置连续剪刀撑，加强支模系统的稳定性。

三、模板支撑系统设计

3.1主要构造措施

3.1.1基础处理

1.梁、板支模范围的钢管立柱支承在地下室底板面上，楼板的混凝土

4

强度均达到C30，厚度为150mm,承受立杆的压力和冲切力的能力强，底部套定型钢板底座直接支承在混凝土楼板上。

钢底座

2.对立杆支承在斜道或阶级板上的扫地杆设置，按楼面上300mm设置扫地

杆，当立柱基础不在同一标高上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，保证扫地杆之间的连接，形成支撑系统的良好稳定性；底座端可增加要木楔子垫平整。

3.2.2纵横水平拉杆设置

在底部上0.30m处纵横设置水平横拉杆，以后纵横水平横拉杆每1200mm高设置一道，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。

3.2.3剪刀撑的设置

当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀中间纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；

剪刀撑的斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆应每步与立杆扣接。

5

四、施工部署

1、 项目组织机构 2. 材料计划

根据现有实际情况选择楼板支模施工的使用材料如下：

序号 1 2 2 3 4 材料 盘扣钢管（立杆、横杆） 48X3.5 钢管（龙骨） 模板 木枋 底座、支托 48X3.5 18厚夹板 80X80mm 与立杆48X3.5配套 型号 单位 吨 吨 平方米 米 套 250 84 10000 40000 7500 数量 3. 材料要求

1、 楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；

2、 楼面模板底采用80mm×80mm松枋木；托梁采用3.5厚υ48×3.5钢管； 3、 模板和枋木材质满足《木结构设计规范》GB 50005－2003的要求，截面尺寸符合设计要求。各类模板用材应符合《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A的要求。

4、 楼面支撑采用3.5厚υ48钢管、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235。

5、 剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.5厚υ48钢管。钢材采用Q235。 6、 盘扣式钢管：应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793、《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的A级Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定，有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第3.1.1条的规定。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，钢管壁厚不小于设计要求，钢管必须涂有防锈漆。如钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变

6

形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管禁止使用。

7、 采用钢板热冲压整体成型的下盘扣，钢板应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并应经600～650℃的时效处理。严禁利用废锈蚀钢板改制。

8、 扣件：应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，性能均满足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。 9、 钢管配套底座。

4、劳动力计划

根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。

工种 技术管理 安全监督 质量检查 测量放线 木工 架子工 人数 12人 3人 6人 6人 52人 26人 备注 五、支模施工

5.1模板安装施工流程

在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安装盘扣式钢管支撑体系，这样，

7

可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。

1.梁高小于等于1000mm梁的安装流程

将梁位置及钢管支撑位置放线在地面上并定好水平控制标高—→梁板竖向支撑安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）—→架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上—→梁模板安装—→架设板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上—→楼板模板安装—→模板支撑的验收—→梁钢筋绑扎—→沉梁—→楼板钢筋绑扎—→梁板钢筋隐蔽验收—→梁板混凝土浇筑—→混凝土养护—→松下钢管脚手架可调顶托—→拆除梁、板模板，清理模板—→拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支撑。

2.楼板的安装流程

将柱帽位置及钢管支撑位置放线在地面上并定好水平控制标高—→板竖向支撑安装（含纵向、横向拉杆及剪刀撑）—→架设楼板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上—→板底模板安装—→模板支撑的验收—→柱帽钢筋绑扎—→楼板钢筋绑扎—→板钢筋隐蔽验收—→板混凝土浇筑—→混凝土养护—→松下钢管脚手架可调顶托—→拆除板模板，清理模板—→拆除水平横拉杆、剪刀撑及钢管支撑。

3.模板安装施工

(1) 先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。

（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。 (3)钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。

(4)通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。 (5) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1.5‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

(6) 梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。

8

(7)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆.

(8)钢管立杆上可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200㎜。 (9)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑，并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。

（10）高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧，或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍，同时水平拉杆端头与在楼面结构梁预留钢管扣件连接。

5.2混凝土浇筑

本工程应根据有关要求使用商品砼，使用商品砼时，进场砼各项保证资料应齐全，并同时符合设计图纸要求，经建设方代表验证后方可使用。

1、浇筑砼的分步实施方案

⑴、绑扎柱钢筋，安装柱模板支撑，浇筑柱混凝土。 ⑵、搭设屋面层及飘板支撑系统。 ⑶、绑扎梁板钢筋； ⑷、浇筑梁板砼。

2、浇筑楼板的行走路线：先浇筑楼板中间位置，逐步向周边延伸，确保支撑体系受力均匀。泵车可在纵、横方向的周边卸料。

1.浇筑：本工程中应先浇筑柱帽再到板，浇筑方法应由一端开始用“赶浆压茬法”，即先浇筑柱帽，根据其高度分层浇筑成阶梯形，本工程分二层阶梯，

9

浇筑厚度均不大于400mm，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，楼板混凝土连续向前进行浇筑。

2.振捣：先浇筑柱帽的混凝土，板混凝土应在柱子混凝土初凝前浇筑，柱帽节点钢筋较密，需υ50插入式振捣棒振捣密实，并加密棒点，振捣时不得触动钢筋和预埋件。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚。

3.标高控制：因本工程为大面积顶板，上部还有大量构件需安装，所以应控制其标高面，浇筑施工中，拉对角水平线，边找平边测量，尤其柱跟部混凝土表面的找平，为模板安装创造有利条件。

4.表面处理，板混凝土严格按照抄测标高进行控制，振捣完毕后用2～4m刮杠刮平，用木抺子抺平。（进行二次找平压实，用木抺子拍打混凝土表面直至混凝土表面泛浆，用力搓压平整），并拉线检查板面标高，严格控制平整度，重点是墙柱根部。

3、商品砼泵送、浇筑、振捣

⑴、同一施工段的砼应连续泵送、浇筑，其间隔时间不宜大于1h，应在底层砼初凝之前，浇筑完上层砼。当底层砼初凝后，应按对施工缝要求处理后再浇筑上层砼。

⑵、在浇筑基础底板、楼板等大面积砼结构时，不得采用振动方式驱摊堆积的砼。

⑶、在浇筑柱、剪力墙等竖向砼结构时，应分层浇筑、分层振捣，每层高度不宜超过800mm。

⑷、柱砼浇筑高度超过3米时，需在柱中侧面开浇筑口，避免砼离析。梁板砼浇筑近划分的施工缝连续浇筑。

⑸、梁与柱的水平施工缝留置在梁底5cm位置处。

⑹、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器。 每一振点的振捣延续时间，应使砼表面呈现浮浆和不再沉落；插入式振动器的移动

10

间距不宜大于其作用半径的1.5倍，振动器与模板的距离，不应大于其作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板等，注意要快插慢拨，不应漏振和过振。上下层砼间搭接不少于50mm，平板振动器移动间距应保证振动器的平板能覆盖已振实部分的边缘。

⑺、润管砂浆只起润湿管壁的作用，不得浇入砼结构，当使用同配比砂浆（指去除粗骨料，而其它比例不变）应分摊浇筑， 任意局部厚度不得超过50mm。

⑻、如因特殊情况（如停水、暴雨等）其施工缝按规范留置在次梁跨中三分之一的范围内，并留成垂直缝。

4、砼养护

⑴、砼浇筑后，应及时覆盖（宜用塑料膜），并应覆盖严密。

⑵、浇水养护时，应能使砼处于湿润状态，其养护时间应符合规范要求。 ⑶、对不便覆盖和浇水养护的结构，宜涂刷养护液。

⑷、当砼表面发现塑性裂缝，应在砼初凝前及时二次抹压并搓毛处理。 ⑸、砼硬化前，不得在其上面践踏，不能放施工荷载，并不得拆除侧模板以免粘连。

5.3模板拆除

（1）模板拆除要求

拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构施工质量验收规范》GB 50204的有关规定执行，应在混凝土达到表1的强度后，始能拆除。

表1 构件类型 板 ＞2，≤8

构件跨度 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（％） ≤2 ≥50 ≥75 11

表1 构件类型 构件跨度 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（％） ＞8 ≤8 梁、拱、壳 ＞8 悬臂构件 — ≥100 ≥100 ≥100 ≥75 （2）普通模板拆除

1）梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。

2）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。

3）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面。

4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。

5）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。

六、施工安全管理

6.1安全组织机构

本工程工期较短,高大支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立安全管理小组进行管理。

职务 组长 副组长 副组长

姓名 廖植坤 林学鹏 杨帅 职责 统管施工现场安全管理工作 对具体安全工作的落实与检查 具体安全工作的落实与检查 12

组员 组员 组员 组员 6.2一般安全措施

李汉豪 陈高权 林银 罗龙 模板、架子班组的安全技术交底 模板、架子班组的安全检查 安全检查 安全检查 1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

2、安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。

4、应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。模板在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。

5、施工过程中的检查项目应符合下列要求： 1）垫木应满足设计要求

2）垫底位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。 3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。 4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。 5）安全网和各种安全设施应符合要求

6、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。

7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，安装模板时，安装所需要的各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁堆放在模板和脚手架上；安装所有工具应挂系在作业人员身上或置于所佩戴的工具袋内，不得掉落。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。

8、对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管、门式钢管脚手架

13

时除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。

9、多人共同操作或用杠抬组合钢模板，必须密切配合、协调一致、互相呼应。

10、施工用的临时照明行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘胶套电缆线。

11、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。

12、板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80的有关规定。当模板安装高度大于3.0米时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。

13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台。

14、支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

15、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。

16、吊装模板时，必须符合下列规定：

1）作业前必须检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中要有专人指挥，统一信号，密切配合。

2）调运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位安装牢固后，方可摘除卡环。

14

3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待绑扎牢固后方可起吊。

17、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。

18、施工机具设专人维修保养，避免机械伤害和触电事故的发生。 19、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。 20、当遇大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。

21、使用后的模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天低、堆放，顶面应遮防雨篷布。

22、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30米，切料场四周应设置消防器材。

七、 质量保证措施

7.1质量标准

我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。 7.2质量控制内容

主控项目：

1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。

2．涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。

4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。 一般项目：

1．模板安装的一般要求，观察检查。

15

(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；

(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。

3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查．

4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。

5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。

6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。

预埋钢板中心线位置(mm) 预埋管、预留孔中心线位最(mm) 中心线位置(mm) 插筋 外露长度(mm) 预埋件、预留孔偏差 中心线位置(mm) 预埋螺栓 外露长度(mm) 中心线位置(mm) 一般项目 预留洞 尺寸(mm) 轴线位置(mm) 底模上表面标高(mm) 截面内部尺(mm) 模板安装允许偏差 层高垂直度(mm) 基础 10 10，0 5 5 10，0 0 2 10，0 3 3 5 柱、墙、粱 4，－5 不大于5m 大于5m 相邻两扳表面高低差(mm) 6 8 2

16

表面平整度(mm) 5

八、 监测方案

根据鹤山市市有关高支模体系的规定，高支模由业主委托有相应资质的第三方监测单位监测以外，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支撑体系的沉降、位移观测方案。

由于本工程的柱帽楼板的自重较大，故观测点以柱帽为主要观测对象； 本工程的模板支撑采用盘扣式钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量。

观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。 1、监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。 2、测点布设：在跨中位置，每个监测剖面布设一个支顶水平位移监测点、二个支顶沉降观测点。（详见监测点布置图）

3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔25min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。 4、变形监测预警值：

梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。

5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。

17

九、 应急救授预案

（一）施工现场内外医疗设施状况

因施工现场离医院比较近，因此项目部在施工现场只设立普通医务室，如果现场医务室无法医治的将马上派车送至最近的鹤山市人民医院进行医治。 （二）基本原则与方针

为加强施工总承包工程的安全生产管理，保证安全生产事故应急救援工作能可靠、高效、有序地进行，最大限度地减轻事故造成的损失，根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》，以及上级的有关文件精神，结合本工程的实际情况，制定本《安全事故应急救援预案》（下简称《预案》）。 （三）安全事故应急救援组织机构及职责

工程项目部成立重大事故应急救援“指挥领导小组”，由项目经理、项目副经理、技术负责人、生产、安全、设备、保卫等负责人组成，下设应急救援专业小组。应急救援领导小组设在质安部，日常工作由质安部兼管负责。发生较大事故时，领导小组迅速到达指定岗位，因特殊情况不能到岗的，按指挥机构组成名单排序递补。以指挥领导小组为基础，成立重大事故应急救援指挥部，以项目经理为总指挥，项目副经理和总工程师为副指挥，负责事故的应急救援工作的组织指挥。

总指挥：廖植坤 电话： 18675076168 副总指挥：林学鹏 事故现场处置总协调：杨帅 事故报警： 林银

事故现场伤病员处置： 李千里 事故善后处理：杨国民 事故调查：王小明 应急准备、救护知识宣传： 应急电话： 8201180 救护电话：120 火警电话：119 盗警电话：110

18

（四）各类事故的预防措施 1、个体伤害事故应急预案： 1）高处坠落及物体打击事故

（1）施工现场可能发生高处坠落和物体打击事故的环节

临边、洞口防护不严；高处作业物料堆放不平稳；架上嘻戏、打闹、向下抛掷料；不使用劳保用品，酒后上岗，不遵守劳动纪律；起重、吊装工末按安全操作规程操作，龙门、井架吊篮乘人。 （2）预防措施

① 凡在距地2m以上，有可能发生坠落的基坑边、基槽边、预留洞口、通道口、基坑口等高处作业时，都必须设置有效可靠的防护设施，防止高处坠落和物体打击。

② 施工现场必须制定安装和拆除施工方案，严格遵守安装和拆除顺序，配备齐全有效限位装置。在运行前，要对超高限位、制动装置、断绳保险等安全设施进行检查验收，经确认合格有效，方可使用。

③ 脚手架外侧边缘用密目式安全网封闭。搭设脚手架必须编制施工方案和技术措施，操作层的跳板必须满铺，并设置踢脚板和防护栏杆或安全立网。在搭设脚手架前，须向工人作较为详细的交底。

④ 模板工程的支撑系统，必须进行设计计算，并制定有针对性的施工方案和安全技术措施。

⑤ 严禁架上嬉戏、打闹、洒后上岗和从高处向下抛掷 物块，以避免造成高处坠落和物体打击。 2）机械伤害事故：

（1）施工现场可能发生机械伤害的环节

机械设备未按说明书安装、未按技术性能使用；机械设备缺少安全装置或安全装置失效；对运行中的机械进行维修、保养、调整，未按操作规程操作；机械设备带病运作。 （2）预防措施

① 机械设备应按其技术性能的要求正确使用。缺少安全装置或安全装置已失效的机械设备不得使用。

19

② 按规范要求对机械进行验收，验收合格后方可使用。

③ 机械操作工持证上岗，工作期间坚守岗位，按操作规程操作，遵守劳动纪律。

④ 处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修、保养或调整等作业。 ⑤ 机械设备应按时进行保养，当发现有漏保、失修或超载带病运转等情况时，有关部门应停止其使用。

十、梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm，梁高h=550mm，层高6.45m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm，木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径60mm，壁厚3.2mm，截面积5.71cm，回转半径i=20.10mm；立杆钢管重量0.0601kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm,抗剪强度fv=120.00N/mm,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm。

2

2

2

2

2

2

2

2

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m ×(0.25 + 0.86 ) ×1.2 = 0.40 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.25 × 0.55 × 1.2 = 3.96 kN/m

32

20

③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.25 × 0.55 × 1.2 = 0.25 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.31 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 3.84 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。 W=bh/6=250×18/6=13500mm,I=bh/12=250×18/12=121500mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×5.31×300=-50180N·mm σ=Mmax/W=50180/13500=3.72N/mm

梁底模抗弯强度σ=3.72N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×5.31×300=965N τ=3Vmax/(2bh)=3×965/(2×250×18)=0.32N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.32N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=3.84kN/m; υ

max

2

2

2

2

2

22

2

2

2

3

3

3

4

2

3

=Kυq2L/(100EI)=0.644×3.84×300/(100×6000×121500)=0.27mm

=0.27mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

44

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度υ

max

21

（3）第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距L=600mm ，C=250、γ=250/600=0.42,

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh/6=80×80/6=85333mm；I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.31×300/250=6.37kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=6.37×250/1000×600/1000×(2-0.42)/8=0.19kN·m b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m

板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+88)/1000×300/1000×7.46=0.87kN a=0.5×(L-c)=0.5×(600-250)=175mm=0.2m，Mp=Pa=0.87×0.18=0.16kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.19+0.16)×10=350000N·mm=0.35kN·m σ=Mmax/W=350000/85333=4.10N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.10N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.37×250/1000+0.87=1.67kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.67×1000/(2×80×80)=0.39N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.39N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.84×300/250=4.61N/mm υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=4.61×250×600×(8-4×0.42+0.42)/(384×9000×3413333)=0.16mm υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=0.87×1000×175×600×(3-4×0.29)/(24×9000×3413333)=0.20mm υ

max

2

2

2

23

2

3

'

3

2

3

2

22

2

2

2

6

2

3

3

4

2

2

3

=υq＋υp=0.16+0.20=0.36mm

=0.36mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

22

（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管横向间距L=900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm W=1×80×80/6=85333mm，I=1×80×80/12=3413333mm ； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.333,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.37×250/1000+0.87=1664N=1.66kN Mmax=KmPL=-0.333×1.66×1000×900=-497502N·mm=-0.50kN·m σ=Mmax/W=497502/85333=5.83N/mm

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=5.83N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.333×1.66=2.21kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.21×1000 /(2×80×80)=0.52N/mm

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.52N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.466,P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.61×250/1000+0.87=1.45kN υ

max

'

2

22

2

2

2

2

3

3

4

= KυPL/(100EI)=1.466×1.45×1000×900/(100×9000×3413333)=0.50mm

=0.50mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

33

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

23

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666 每根钢管承载NQK1=3.666×1660=6086N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):NQK2=1.4×0.60×0.90×1000=756N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=6086+756=6842N 钢管重量0.0601kN/m,立杆重量=0.0601×5.9×1000=355N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.50×47.90=287N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=355+287=642N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×642+6842=7612N (2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+ 2×0.7×0.20=1.28m LO=LO1=1.80m=1800mm,i=20.10mm,λ=LO/i=1800/20.10=89.55 钢管立杆长细比89.55＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.550,P=N/(A)=7612/(0.550×571.00)=24.24N/mm 钢管立杆稳定性计算24.24N/mm＜300.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.61kN=7612N （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

2

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN

2

(0.7βh ft＋0.25σ

pc,m

钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞7.61kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞7.61kN,满足要求。

0.5

2

2

2

24

5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V

1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5

=45.75kN/m2

=(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2

2=γH=24×梁高=24×0.55=13.20kN/m

F2

1、F2两者取小值F=13.20kN/m，有效压头高度=F/γ=0.55 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 13.20 kN/m2 γG=1.2 15.84 ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 21.44 kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 13.20 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2

/6=430×182

/6=23220mm3

，I=bh3

/12=430×183

/12=208980mm4

。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=21.44×(550-120)/1000=9.22kN/m=9.22N/mm M2

2

max=KMqL=-0.105×9.22×300=-87129N·mm=-0.09kN·m σ=M2

max/W=87129/23220=3.75N/mm

侧模抗弯强度σ=3.75N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×9.22×300/1000=1.68kN τ=3V2

max/(2bh)=3×1.68×1000/(2×18×430)=0.33N/mm 侧模抗剪强度τ=0.33N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q'=13.20×(550-120)/1000=5.68kN/m=5.68N/mm υ

max

=K44

υqL/100EI=0.644×5.68×300/(100×6000×208980)=0.24mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ

max

=0.24mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

25

单位 2

22 2 kN/m kN/m

6.对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×21.44=20.37kN/m;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m[Nt]=12.90kN

对拉螺栓受力1.71kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算

计算跨度143mm,跨数3跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh/6=80×80/6=85333mm,I=bh/12=80×80/12=3413333mm 。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.100,q=21.44×300/1000=6.43N/mm； Mmax=KMqL=0.100×6.43×143=13149N·mm=0.01kN·m σ=Mmax/W=13149/85333=0.15N/mm

侧肋抗弯强度σ=0.15N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.600,Vmax=KVqL =0.600×6.43×143/1000=0.55kN τ=3Vmax/(2bh)=3×0.55×1000/(2×80×80)=0.13N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.13N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.677,q'=13.20×300/1000=3.96N/mm; υ

max

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

b

2

，竖向间距

b=(550-120)/3=143mm=0.14m,N=abFs=0.60×0.14×20.37=1.71kN；对拉螺栓υ12,容许拉力

=KυqL/100EI=0.677×3.96×143/(100×9000×3413333)=0mm

=0mm＜[υ]=0.57mm,满足要求。

44

[υ]=L/250=143/250=0.57mm 侧肋挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

26

8.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm，I=113500mm，A=450mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.10qL=1.10×6.43×0.14=1.01kN Mmax=KmPL=0.171×1.01×0.60×10=103626N·mm=0.10kN·m σ=Mmax/W=103626/(2×4730)=10.95N/mm

檩梁抗弯强度σ=10.95N/mm＜fm=205.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×1.01=0.67kN τ=3Vmax/(2bh)=3×667/(2×2×450)=1.11N/mm

檩梁抗剪强度τ=1.11N/mm＜fv=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.10qL=1.10×3.96×0.14=0.62kN; υ

max

,

2

2

2

2

2

2

6

3

4

2

=KυPL/(100EI)=1.097×624×600/(100×206000×2×113500)=0.03mm

=0.03mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 檩梁挠度υ

max

27

9.计算结果

底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@600mm；盘扣式A-LG Φ60×3.2钢管支撑纵向间距900mm，钢管横向间距600mm，竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓Φ48×3.2双钢管2排,υ12@600mm,采用作为横檩。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

28

29

30

梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=450mm，层高6.45m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm，木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径60mm，壁厚3.2mm，截面积5.71cm，回转半径i=20.10mm；立杆钢管重量0.0601kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm,抗剪强度fv=120.00N/mm,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm。

2

2

2

2

2

2

2

2

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m ×(0.20 + 0.66 ) ×1.2 = 0.31 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.20 × 0.45 × 1.2 = 2.59 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.20 × 0.45 × 1.2 = 0.16 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 3.62 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 2.55 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh/6=200×18/6=10800mm,I=bh/12=200×18/12=97200mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×3.62×300=-34209N·mm σ=Mmax/W=34209/10800=3.17N/mm

22

2

2

2

3

3

3

4

2332

31

梁底模抗弯强度σ=3.17N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×3.62×300=658N τ=3Vmax/(2bh)=3×658/(2×200×18)=0.27N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.27N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=2.55kN/m; υ

max

2

2

2

22

=Kυq2L/(100EI)=0.644×2.55×300/(100×6000×97200)=0.23mm

=0.23mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

44

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度υ

max

（3）第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距L=600mm ，C=200、γ=200/600=0.33,

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh/6=80×80/6=85333mm；I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.62×300/200=5.43kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=5.43×200/1000×600/1000×(2-0.33)/8=0.14kN·m b 、板传荷载计算

3

3

4

2

2

3

32

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m

板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+100)/1000×300/1000×7.46=0.90kN a=0.5×(L-c)=0.5×(600-200)=200mm=0.2m，Mp=Pa=0.90×0.20=0.18kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.14+0.18)×10=320000N·mm=0.32kN·m σ=Mmax/W=320000/85333=3.75N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=3.75N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.43×200/1000+0.90=1.44kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.44×1000/(2×80×80)=0.34N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.34N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=2.55×300/200=3.83N/mm υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=3.83×200×600×(8-4×0.33+0.33)/(384×9000×3413333)=0.11mm υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=0.90×1000×200×600×(3-4×0.33)/(24×9000×3413333)=0.23mm υ

max

2

2

2

23

2

3

'

3

2

3

2

22

2

2

2

6

2

=υq＋υp=0.11+0.23=0.34mm

=0.34mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管横向间距L=900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm

33

W=1×80×80/6=85333mm，I=1×80×80/12=3413333mm ； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.333,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.43×200/1000+0.90=1438N=1.44kN Mmax=KmPL=-0.333×1.44×1000×900=-431568N·mm=-0.43kN·m σ=Mmax/W=431568/85333=5.06N/mm

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=5.06N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.333×1.44=1.92kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.92×1000 /(2×80×80)=0.45N/mm

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.45N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.466,P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×3.83×200/1000+0.90=1.28kN υ

max

'

2

22

2

2

2

2334

= KυPL/(100EI)=1.466×1.28×1000×900/(100×9000×3413333)=0.45mm

=0.45mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

33

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666 每根钢管承载NQK1=3.666×1440=5279N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):NQK2=1.4×0.60×0.90×1000=756N

2

34

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=5279+756=6035N 钢管重量0.0601kN/m,立杆重量=0.0601×6.0×1000=361N 水平拉杆5层,拉杆重量=5×1.50×47.90=359N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=361+359=720N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×720+6035=6899N (2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+ 2×0.7×0.20=1.28m LO=LO1=1.80m=1800mm,i=20.10mm,λ=LO/i=1800/20.10=89.55 钢管立杆长细比89.55＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.550,P=N/(A)=6899/(0.550×571.00)=21.97N/mm 钢管立杆稳定性计算21.97N/mm＜300.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.90kN=6899N （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN

2

(0.7βh ft＋0.25σ

pc,m

钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞6.90kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞6.90kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00=45.75kN/m =(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.45=10.80kN/m

F1、F2两者取小值F=10.80kN/m，有效压头高度=F/γ=0.45 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F 10.80 kN/m2 γG=1.2 12.96 kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 18.56 kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 10.80 kN/m （2）侧模板强度验算

2222

2

2

0.5

2

1/2

0.5

2

2

2

35

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh/6=330×18/6=17820mm，I=bh/12=330×18/12=160380mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=18.56×(450-120)/1000=6.12kN/m=6.12N/mm Mmax=KMqL=-0.105×6.12×300=-57834N·mm=-0.06kN·m σ=Mmax/W=57834/17820=3.25N/mm

侧模抗弯强度σ=3.25N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×6.12×300/1000=1.11kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.11×1000/(2×18×330)=0.28N/mm 侧模抗剪强度τ=0.28N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q'=10.80×(450-120)/1000=3.56kN/m=3.56N/mm υ

max

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

=KυqL/100EI=0.644×3.56×300/(100×6000×160380)=0.19mm

=0.19mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

44

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

6.对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×18.56=17.63kN/m;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m

2

，竖36

向间距

b=(450-120)/3=110mm=0.11m,N=abFs=0.60×0.11×17.63=1.16kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN

对拉螺栓受力1.16kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算

计算跨度110mm,跨数3跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh/6=80×80/6=85333mm,I=bh/12=80×80/12=3413333mm 。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.100,q=18.56×300/1000=5.57N/mm； Mmax=KMqL=0.100×5.57×110=6740N·mm=0.01kN·m σ=Mmax/W=6740/85333=0.08N/mm

侧肋抗弯强度σ=0.08N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.600,Vmax=KVqL =0.600×5.57×110/1000=0.37kN τ=3Vmax/(2bh)=3×0.37×1000/(2×80×80)=0.09N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.09N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.677,q'=10.80×300/1000=3.24N/mm; υ

max

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

b

=KυqL/100EI=0.677×3.24×110/(100×9000×3413333)=0mm

=0mm＜[υ]=0.44mm,满足要求。

44

[υ]=L/250=110/250=0.44mm 侧肋挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

37

8.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm，I=113500mm，A=450mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.10qL=1.10×5.57×0.11=0.67kN Mmax=KmPL=0.171×0.67×0.60×10=68742N·mm=0.07kN·m σ=Mmax/W=68742/(2×4730)=7.27N/mm

檩梁抗弯强度σ=7.27N/mm＜fm=205.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×0.67=0.44kN τ=3Vmax/(2bh)=3×443/(2×2×450)=0.74N/mm

檩梁抗剪强度τ=0.74N/mm＜fv=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.10qL=1.10×3.24×0.11=0.39kN; υ

max

,

2

2

2

2

2

2

6

3

4

2

=KυPL/(100EI)=1.097×392×600/(100×206000×2×113500)=0.02mm

=0.02mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 檩梁挠度υ

max

9.计算结果

底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@600mm；盘扣式A-LG Φ60×3.2钢管支撑纵向间距900mm，钢管横向间距600mm，竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓Φ48×3.2双钢管2排,υ12@600mm,采用作为横檩。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每

38

层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

39

盘扣式钢管楼面模板支撑计算书

1.计算参数

结构板厚120mm，层高6.45m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用Φ48×3.2mm盘扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支

2

2

2

2

40

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/dj2g.html