2012届毕业设计手算计算书基本步骤模板3

4.1 内力组合

4.1.1 弯矩调幅（此节蓝底内容可根据你的实际情况选择是否调幅，若梁端弯矩值不大，可不调，也可在内力组合时考虑弯矩调幅）

为了减小支座处负钢筋的数量，方便钢筋的绑扎与混凝土的浇捣；同时为了充分利用钢筋，以达到节约钢筋的目的。在内力组合前将竖向荷载作用下支座处梁端负弯矩（使梁上面受拉）调幅，调幅系数β＝0.8。

以顶层边跨梁在恒载作用下的梁端负弯矩为例：

该梁在恒载作用下，梁端负弯矩分别为：MA?77.54kN，MB?84.23kN，跨中正弯矩为M0?49.03kN；现将其调幅：

MM'A'B??M??MBA?0.8?77.54?62.03kN?0.8?84.23?67.38kN

?65.21kNBM0?M0?(1??)'MA?M2'?49.03?(1?0.8)?77.54?84.232 验算：M'AM'A?M2'B?M0?Mc0 ?M2'B?M0?'62.03?67.382?65.21?129.92kN Mc0?77.54?84.232?49.03?129.92kN 满足条件！

每一根梁均按以上介绍的方法进行支座负弯矩与跨中正弯矩调幅，结果如下表4.1：

表4.1 恒载作用下梁端弯矩调幅

固端弯距（kNm） 梁类型 层号 左 8 7 6 边跨 4 3 2 1 8 7 6 中跨 4 3 2 1 -16.46 -16.46 -16.67 -17.37 16.46 16.46 16.67 17.37 -2.33 -2.33 -2.54 -2.64375 -13.168 -13.168 -13.336 -13.896 13.168 13.168 13.336 13.896 0.962 0.962 0.794 0.83025 5 -121.62 -121.62 -120.09 -134.29 -17.94 -16.57 -16.46 -16.46 126.34 126.34 126.03 142.51 17.94 16.57 16.46 16.46 67.5751 67.5751 68.4951 78.6377 -2.83125 -2.44 -2.33 -2.33 -97.296 101.072 -97.296 101.072 -96.072 100.824 -107.432 114.008 -14.352 -13.256 -13.168 -13.168 14.352 13.256 13.168 13.168 92.3711 92.3711 93.1071 106.3177 0.75675 0.874 0.962 0.962 5 -77.54 -121.69 -121.62 -121.62 右 84.23 127.68 126.34 126.34 49.0327 66.8701 67.5751 67.5751 跨中弯矩 左 -62.032 右 67.384 65.2097 91.8071 92.3711 92.3711 调幅后梁端弯距 调幅后跨中弯距 -97.352 102.144 -97.296 101.072 -97.296 101.072

表4.2 活载作用下梁端弯矩调幅

梁类型 层号 左 8 边跨 6 5 -23.75 -23.75 25.31 25.31 13.42165 13.42165 -19 -19 20.248 20.248 18.32765 18.32765 7 -20.97 -24.29 右 24.49 25.55 15.22165 13.03165 固端弯距（kNm） 跨中弯矩 左 -16.776 -19.432 右 19.592 20.44 19.76765 18.01565 调幅后梁端弯距 调幅后跨中弯距 4 3 2 1 8 7 6 中跨 4 3 2 1 5 -23.75 -23.75 -23.54 -22.97 -5.61 -4.02 -4.32 -4.32 -4.32 -4.32 -4.25 -4.05 25.31 25.31 25.2 25.36 5.61 4.02 4.32 4.32 4.32 4.32 4.25 4.05 13.42165 13.42165 13.58165 13.78665 -1.39125 0.19875 -0.10125 -0.10125 -0.10125 -0.10125 -0.03125 0.16875 -19 -19 -18.832 -18.376 -4.488 -3.216 -3.456 -3.456 -3.456 -3.456 -3.4 -3.24 20.248 20.248 20.16 20.288 4.488 3.216 3.456 3.456 3.456 3.456 3.4 3.24 18.32765 18.32765 18.45565 18.61965 -0.26925 1.00275 0.76275 0.76275 0.76275 0.76275 0.81875 0.97875 4.1.2 内力调整（此节因框架抗震等级属二级，在抗震计算时。为满足强剪弱弯的要求进行的内力调整，对我们而言，如果没进行抗震计算，或虽进行了但因框架抗震等级较低以致通过计算来进行调整——详见抗震规范——时，无需按他的方法进行调整，但我们配筋时选择的内力，必须换算成支座边缘处得剪力和弯矩，可参阅其他资料）

将梁剪力由轴线处调支支座处,并求梁跨间的最大正弯矩(考虑地震作用的内力组合):

由于本工程的特殊性,现只把内力表中的一层,四层,八层进行梁截面设计,计算跨间最大弯矩过程如下: 1、一层AB跨:

由公式知: VA??MA?MlB?12q1l?(1??)2q2l 梁上荷载设计值:

q1?1.2?22.36?26.83kN/m

q2?1.2?(21.084?0.5?8.4)?30.34kN/m

VA??478.19/0.75?590.03/0.756.62.16.6?0.5?26.83?6.6左震时: ?0.5?(1? )?6.6?30.34??59.0kN?0则MMAX发生在左支座.

MMAX?1.3MEK?1.0MGK?1.3?598.1?(107.43?0.5?18.38)?660.91kN?m

?REMMAX?0.75?660.91?495.68kN?m

VA?688.11/0.75?366.55/0.756.62.16.6?0.5?26.83?6.6?右震时: 0.5?(1?12 )?6.6?30.34?369.87kN?0?7 369.8?(226?.833?0.3?4)2.1? 281.670 x?VA?q2369.87?0.5?2.1?30.342??7.02m?6.6mq1?q226.83?30.34?l 则MMAX发生在右支座.

MMAX?1.3?490.55?(114.01?0.5?20.29)?513.56kN?m ?REMMAX?0.75?513.56?385.17kN?m 剪力计算:AB净跨

?(0?.7 ln?6.60.620.7?)?2m5 .853k7N 2左震时: Vbl??50.43/0.85??59.33kN Vbr?317.02/0?.85 Mbl边?478.19/0?.75.75 Mbr边??590.03/0?0.65?9.33?(0.?720.737?2.9?6?2k)Nm6? 13.85kN65m ?6.17k5N5 .5右震时: Vbl?314.10/0.85?369.53kN Vbr??47.52/0.?8?.75 Mbl边??688.11/0?36?9.5?3?0.4kN7m ?6 Mbr边?366.55/0.75?55.91?0.35?469.16kN?m

Mbl边?Mbr边?613.8?5 VGb?12[26.8?35?.8565?6.171?270.0?2769?.674kN69?.m1 65.8?55?.85?2.1?30.34(?22)kN] 135.37查表得,h>30m时,抗震烈度为7度时,柱端剪力增大系数?vb=1.2 则 VA??vb(Mb边?Mb边)lnlr?VGb?1.2?1238.835.85?135.37?389.49kN VB左?1.2?1270.02?135.3?75.8539kN5 .89 ?REVA?0.85?389.?49 ?REVB左?0.8?5

2、BC跨：

?5 q1'?1.2?3.6706 q2'?1.2?(15.?k4N.41m

/ .3k3N1kN33 6395?.89?0.5?6)kN21m. 67/ VB??MB?MCl?12q1l?'14q2l' 左震

VB??297.83/0.75?325.76/0.753?0.5?4.41?3?14?21.67?3??254.28KN?0 则MMAX发生在左支座.

MMAX?1.3MEK?1.0MGK?1.3?319.79?(13.9?0.5?3.24)?400.21kN?m

?REMMAX?0.75?400.21?300.16kN?m

由于对称右震同上 ?REM剪力计算：BC净跨

7 ln?3?0.?2m. 3MAX?0.75?400.?213k0N0.?1m 6?.85左震时: Vbl??216.13/0.85??254.27KN Vbr?255.02/03K0N0 . Mbl边?297.83/0?.752?54.27?0.3k5N?m3 0

Mbr边??325.76/0?.75 Mbl边?Mbr边?308.1?1 VGb?12[4.4?12?.330?0.02??0.35kN ?23m32?9.34 5K6N37m.4]KN1 7.532.32?1.67?2查表得,h>30m时,抗震烈度为7度时,柱端剪力增大系数?vb=1.2 则 VB??vb(Mb边?Mb边)lnlr?VGb?1.2?637.452.3?17.53?350.11KN ?REVB?0.85?350.?11

3、四层AB跨:

由公式知: VA??MA2K9N 7.?MlB?12q1l?(1??)2q2l 梁上荷载设计值:

q1?1.2?17.685?21.22kN/m

)N3m0.34 q2?1.2?(21.0?84?0.5?8.4k

/VA??293.37/0.75?452.36/0.756.62.16.6?0.5?21.22?6.6左震时: ?0.5?(1? )?6.6?30.34??12.36kN?0则MMAX发生在左支座.

MMAX?1.3MEK?1.M0GK?1.3?399.?48(?97.3?0.?519k)N4m?12.52

?REMMAX?0.75?412.52?309.39kN?m

VA?485.61/0.75?252.21/0.756.62.16.6?0.5?21.22?6.6?右震时: 0.5?(1?12 )?6.6?30.34?287.35kN?0?5 287.3?(221?.223?0.3?4)2.1? 250.960 x?则.

MMAXVA??l2q1?q2q2?287.35?0.5?2.1?30.3421.22?30.34?6.19m?6.6m ?MA?VAx?12(q1?q2)x?212q2?l(x?13?l)2 ??485.61/0.75?287.35?6.19?0.5?(21.22?30.34)?6.19?0.5?30.34?2.1(6.19?13?2.1)?318.32kN?m ?REMMAX?0.75?318.12?238.74kN?m

剪力计算:AB净跨

?0?.6m 6 ln?6.6?.85左震时: Vbl??10.68/0.85??12.56kN Vbr?245.79/02k8N 9 Mbl边?293.37/0?.75.75 Mbr边??452.36/0?0.61?2.5?620.628?9.1?6?2kN38?m 7.39kN51m ?6.401k0N .585?右震时: Vbl?244.07/0.85?287.14kN Vbr??8.96/0.?.75 Mbl边??485.61/0?28?7.1?4?0.3kN5m ?61?0.5?40.k3N3?m 3561?.34 Mbr边?252.21/0?.75?9 Mbl边?Mbr边?387.351?6.40?903.79?3kN33?m.1 2 VGb?12[21.2?2?66?6?2?.13?0.34(22?)]kN1 22.82查表得,h>30m时,抗震烈度为7度时,柱端剪力增大系数?vb=1.2 则 VA??vb(Mb边?Mb边)lnlr?VGb?1.2?903.796?122.82?303.58kN VB左?1.2?894.46?122.8?263k0N1 .71VA?0.85?303.?58 ?RE2k5N8 . ?REVB左?0.8?54、BC跨：

q1'?1.2?3.1?5301?.71 .2kN56 3k.N78m// q2'?1.2?(15.?06 VB??MB 67?0.5?6)kN21m.q1l?'?MCl?1214q2l' 左震

VB??215.20/0.75?242.02/0.753?0.5?3.78?3?14?21.67?3??181.29KN?0 则MMAX发生在左支座.

MMAX?1.3MEK?1.0MGK?1.3?234.47?(13.17?0.5?3.46)?289.91kN?m

?REMMAX?0.75?289.91?217.43kN?m

由于对称右震同上 ?REM剪力计算：BC净跨

6 ln?3?0.?2m. 4MAX?0.75?289.?912k1N7.?m4 3?.85左震时: Vbl??154.09/0.85??181.28KN Vbr?191.36/02K2N5 . Mbl边?215.20/0?.75.75 Mbr边??242.02/0?1?81.2?80.k3N2?m 322?5.1?3?0.3kN2m ?5 Mbl边?Mbr边?232.55?255.15?487.7KN/m VGb?12[3.7?82?.42.42?1.67?2]KN1 7.54查表得,h>30m时,抗震烈度为7度时,柱端剪力增大系数?vb=1.2 则 VB??vb(Mb边?Mb边)lnlr?VGb?1.2?487.72.4?17.54?261.39KN VB?0.85?261.?39 ?RE2k2N2 .5、八层AB跨:

由公式知: VA??MA?MlB?12q1l?(1??)2q2l 梁上荷载设计值:

q1?1.2?4.725?5.67kN/m

q2?1.2?(23.0?16?0.5?8.4k )N3m2.66VA??1.52/0.75?116.65/0.756.62.16.6?0.5?5.76?6.6/左震时: ?0.5?(1?12 )?6.6?32.66?68.62kN?012 VA?(2q1?q2)?l?68.62?(2?5.76?32.66)?2.1?22.23?0 VA?x?q268.62?0.5?2.1?32.662??2.68m?6.6mq1?q25.76?32.66?l MMAX?MA?VAx?12(q1?q2)x?212q2?l(x?13?l)2??1.52/0.75?68.62?2.68?0.5?(5.76?32.66)?2.68?0.5?32.66?2.1?(2.68?13?2.1)?111.80kN?m ?REMMAX?0.75?111.80?83.85kN?m

VA?125.23/0.75?22.27/0.756.62.16.6?0.5?5.76?6.6?右震时: 0.5?(1?12 )?6.6?32.66?122.33kN?0?3 122.3?(25?.763?2.66?)2.1? 75.940 x?则.

VA??l2q1?q2q2?122.33?0.5?2.1?32.665.76?32.66?4.08m?6.6m MMAX?MA?VAx?12(q1?q2)x?212q2?l(x?13?l)2 ??125.23/0.75?122.33?4.08?0.5?(5.76?32.66)?4.08?0.5?32.66?2.1?(4.08?13?2.1)?128.27kN?m ?REMMAX?0.75?128.27?96.20kN?m

剪力计算:AB净跨 ln?6.6?0?.6m 6.85左震时: Vbl?58.34/0.85?68.64kN Vbr?98.4/0?11kN5 .75 Mbl边??1.52/0.?0.668?.64?2kN18m? .57.75 Mbr边??116.65/0?0.611?5.7?6?2kN12m ?0.817kN1 .6右震时: Vbl?95.80/0.85?112.71kN Vbr?60.94/0?.85.75 Mbl边??125.23/0?11?2.7?1?0.3kN1m ?37?1.69??0.k3N1?39.38?m? 8 Mbr边??22.27/0.?75 Mbl边?Mbr边?18.5?7 VGb?12[5.7?6?6120?.8113?3.16kN8.?1m9

6?6?2?.132?.66(22?)]kN8 0.97查表得,h>30m时,抗震烈度为7度时,柱端剪力增大系数?vb=1.2 则 VA??vb(Mb边?Mb边)lnlr?VGb?1.2?139.386?80.97?108.85kN VB左?1.2?141.35?80.9?7610k9N .24VA?0.85?108.?85 ?RE5109?.24 ?REVB左?0.8?9kN2 .kN92 .86、BC跨：

q1'?1.2?3.1?53k.N78m

//44 q2'?1.2?(16.??0.5?6)kN23m .33

??Asbh0?3077350?565?100%?1.56%?0.3%??min

?2.5% （满足） ??maxAsAs'?24533077?0.797?0.3 （满足）

验算纵筋间距：9d?2as?9?28?70?322mm?350mm (满足） ：

③ 箍筋配置

剪力取跨间考虑抗震后的剪力:Vmax?336.5kN 根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?16.7?350?565?660.5kN?336.5kN

截面满足要求！ 根据《高规》6.3.2

箍筋的最大间距为?8d,h/4,100?min??8?25,600/4,100?min?100mm 梁端箍筋的加密区长度为1.5h?1.5?600?900mm与500mm中的大值. 配置箍筋：加密区——双肢?10@100（梁两端各900mm） 非加密区——双肢?10@200

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0157100?565?0.42?1.57?350?565?1.25?210??363.25kN?336.5kN （满足） （4.8a）

梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm，非加密区箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长范围内箍筋的配箍率?sv应符合下列规定： 二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.570.?28?2100.0 0209实际?svmin?Asvsb?157350?200?0.00224?0.00209，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?10@100，非加密区?10@200。

（2）中跨梁截面设计：

内力对称: MB?325.76/0.75?255.010.85?(0.7?0.62)?314.34kN?m

?REMB?0.75?314.34?235.76kN?m

MC?325.76/0?.75255.01?0.850.6?(0.7?2 4 . 34)kN31m? ?REMC?0.75?314.?34

62k3N5.?m7由于MMAX发生在B支座,故跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩.

由内力组合表,可求得相应的剪力 V?1.3?213.?19则支座边缘出

Mmax?300.16/0?.755 ?REMmax?0.7?0.62?58.0?9(0?.72kN)m? 296.98(1?6.81?0.5?4.k5N)

296?.982kN22?m.7 3① 跨中截面设计

设计内力：M?222.73kN?m；按T形单筋截面设计，首先确定截面几何参数：

bf?('l03,b?sn,b?12hf)minl0330003' ；

其中：

??1000mm b?sn?350?8400?350?8400mm；

h'f/h0?120/(600?35)?0.21?0.1，不需考虑b?12h'f； 所以，b'f?1000mm

截面简图如下：h0?h?as?400?35?365mm

图4.2 一层中跨梁跨中截面

??1fcbfhf(h0?hf/2)?1.0?16.7?1000?120?(365?120/2)?611.22kN?m?222.73kN?m'''属于第Ⅰ类T形截面。

?s?M'2?1fcbfh0?222.73?10621.0?16.7?1000?365?0.1001

??1?1?2?s?1?1?2?0.1001?0.1057??b?0.518 （满足）

As???1fcbfh0fy'?0.1057?1.0?16.7?1000?365360?1789.7mm

2跨中截面实配正钢筋：425 As?1962mm2

支座截面实配正钢筋：425 沿梁底通长延伸 （满足）

?min?(0.25,55ft/fy)max?0.25%

??Asbh0Asbh0?1962350?3651962350?365?1.54%??min

（满足）

????1.54%?2.5%??max② 支座处负筋配置

设计内力：M??235.76kN?m

h0?h?as?400?35?365mm

已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为425（As?1962mm2）

?s?M?fyAs(h0?a)'''?1fcbh20?235.76?10?360?1962?(365?35)1.0?16.7?350?3652?0h0'62?0.0034

??1?1?2?s?0.0034?0.19? （As'无法屈服）

所以，近似令x?2a'配筋：

As?Mfy(h0?a)'s?235.76?106360?(365?35)?1984.5mm

2实配： 425As?1962mm2

其中，以上四根钢筋中，通225长，于跨中处充当负筋（架立筋）；225于梁跨1/3处截断。

?min?(0.3,65ft/fy)max?0.3%

??Asbh0?1962350?365?100%?1.53%?0.3%??min

??max ?2.5% （满足） AsAs'?19621962?1?0.3 （满足）

验算纵筋间距：7d?2as?7?25?70?245mm?350mm（满足）

③ 箍筋配置 剪力Vmax?297.6kN

根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?16.7?350?365?426.69kN?297.6kN

截面满足要求！ 根据《高规》6.3.2

梁端箍筋的加密区长度为1.5h?1.5?400?600mm与500mm中的大值 配置箍筋：加密区——?12@100（梁两端各600mm） 非加密区——?12@200

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0226100?365

?0.42?1.57?350?365?1.25?210??300.78kN?297.6kN （满足）

二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.570.?28?2100.0 0209实际?svmin?Asvsb?226350?200?0.00322?0.00209，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?12@100，非加密区?12@200。

2、四层梁截面设计 （1）边跨截面设计：

从内力组合表中分别选出AB跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中 心出的弯矩换算成支座控制截面的弯矩进行配筋计算. 支座弯矩

MA?485.61/0?.75244.07?0.850.6?25k6N1.?m 34?561.?34 ?REMA?0.754kN21?m. 00.6?25k1N6.?m 40 MB?452.36/0?.75245.79?0.85?516.?40 ?REMB?0.753k8N7.?m3 0

由于MMAX发生在A支座,故跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩.

由内力组合表,可求得相应的剪力 V?1.3?115.?27则支座边缘出

Mmax?309.39/0?.755 ?REMmax?0.7?0.63?5.4?42kN40?m 1.89(10?5.0?80.5?18k.6N 6401?.893kN01?m.4 2

① 跨间截面设计

设计内力：M?301.42kN?m；按T形单筋截面设计，首先确定截面几何参数：

bf?('l03,b?sn,b?12hf)min'

其中：

l03?66003?2200mm；

b?sn?300?8400?300?8400mm；

h'f/h0?120/(600?35)?0.21?0.1，不需考虑b?12h'f； 所以，b'f?2200mm

截面简图如下：h0?h?as?600?35?565mm

图4.3 四层边跨梁跨中截面

??1fcbfhf(h0?hf/2)?1.0?14.3?2200?120?(565?120/2)?1906.5kN?m?301.42kN?m'''属于第Ⅰ类T形截面。

?s?M'2?1fcbfh0?301.42?10621.0?14.3?2200?565?0.030

??1?1?2?s?1?1?2?0.030?0.030??b?0.518 （满足）

As???1fcbfh0fy'?0.030?1.0?14.3?2200?565360?1504.8mm

2实配钢筋:225, 220 As?1609mm2?1504.8mm2

2(d1?d2)?2as?3s?2?(25?20)?70?75?235mm?b?300mm（满足） 考虑抗震的要求，二级框架纵向受拉钢筋的跨中最小配筋率为：

?min?(0.25%,55ft/fy%)max?0.25%

??Asbh0?1609300?565?0.95%??min

（满足）

将下部跨间截面的225, 220 钢筋伸入支座,作为支座负弯矩作用下的受压钢筋

(As?1609mm2),再计算相应的受拉钢筋As ② 支座处负筋配置

设计内力：取MA和MB左中的大值,钢筋通长配置. 故M?(421,387.3)max?421kN?m

h0?h?as?600?35?565mm

已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为225, 220（As'?1609mm2）

?s?M?fyAs(h0?a)'''?1fcbh20?421?10?360?1609?(565?35)1.0?14.3?300?5652?0h0'62?0.083

??1?1?2?s?0.087?0.123? （As'无法屈服）

所以，近似令x?2a'配筋：

As?Mfy(h0?as)'?421?106360?(565?35)?2206.5mm

2实配：525 As?2453mm2

其中，以上四根钢筋中，225通长，于跨中处充当负筋（架立筋）；325于梁跨1/3处截断。

??Asbh0?2453300?565?100%?1.45%?0.3%??min

??max ?2.5% （满足） AsAs'?16092453?0.656?0.3 （满足）

验算纵筋间距：9d?2as?9?25?70?295mm?300mm (满足） ③ 箍筋配置

剪力取跨间考虑抗震后的剪力:Vmax?258.04kN 根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?14.3?300?565?484.77kN?258.04kN

截面满足要求！ 根据《高规》6.3.2

箍筋的最大间距为?8d,h/4,100?min??8?25,600/4,100?min?100mm 梁端箍筋的加密区长度为1.5h?1.5?600?900mm

配置箍筋：加密区——双肢?8@100（梁两端各900mm） 非加密区——双肢?8@150

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0101100?565

?0.42?1.57?300?565?1.25?210??261.56kN?258.04kN （满足）

梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm，非加密区箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长范围内箍筋的配箍率?sv应符合下列规定：

二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.430.?28?2100. 0019实际?svmin?Asvsb?101300?150?0.00224?0.0019，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?8@100，非加密区?8@150。

（2）中跨梁截面设计：

内力对称:

MB?242.02/0.75?191.360.85?0.62?255.15kN?m

?255.?15 ?REMB?0.751k9N1.?3m 7 MC?242.02/0?.75191.36?0.850.6?2 1 5 2k5N5.?m ?REMC?0.75?255.?15 71k9N1.?3m由于MMAX发生在B支座,故跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩. 由内力组合表,可求得相应的剪力 V?1.3?156.?31则支座边缘出

Mmax?217.43/0?.755 ?REMmax?0.7?0.61?84.9?32(1?6.02?0.5? 4.k5N) 4.43kN23?m234?.431kN75?m.8 2① 跨中截面设计

设计内力：M?175.82kN?m；按T形单筋截面设计，首先确定截面几何参数：

bf?('l03,b?sn,b?12hf)minl0330003' ；

其中：

??1000mm b?sn?300?8400?300?8400mm；

h'f/h0?120/(600?35)?0.21?0.1，不需考虑b?12h'f； 所以，b'f?1000mm

截面简图如下：h0?h?as?400?35?365mm

图4.4 四层中跨梁跨中截面

??1fcbfhf(h0?hf/2)?1.0?14.3?1000?120?(365?120/2)?523.38kN?m?175.82kN?m'''属于第Ⅰ类T形截面。

?s?M'2?1fcbfh0?157.82?10621.0?14.3?1000?365?0.0828

??1?1?2?s?1?1?2?0.0828?0.0866??b?0.518 （满足）

As???1fcbfh0fy'?0.0866?1.0?14.3?1000?365360?1255.4mm

2跨中截面实配正钢筋：420 As?1256mm2

支座截面实配正钢筋：420沿梁底通长延伸 （满足）

?min?(0.25,55ft/fy)max?0.25%

??Asbh0Asbh0?1256300?3651256300?365?1.15%??min

（满足）

????1.15%?2.5%??max② 支座处负筋配置

设计内力：M??191.37kN?m

h0?h?as?400?35?365mm

已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为420（As?1256mm2）

?s?M?fyAs(h0?a)'''?1fcbh20?191.37?10?360?1256?(365?35)1.0?14.3?300?3652?0h0'62?0.0738

??1?1?2?s?0.0767?0.19? （As'无法屈服）

所以，近似令x?2a'配筋：

As?Mfy(h0?a)'s?191.37?106360?(365?35)?1610.8mm

2实配：225,220 As?1609mm2

其中，以上四根钢筋中，225通长，于跨中处充当负筋（架立筋）；220于梁跨1/3处截断。

?min?(0.3,65ft/fy)max?0.3%

??Asbh0?1609300?365?100%?1.47%?0.3%??min

??max ?2.5% （满足） AsAs'?12561609?0.78?0.3 （满足）

验算纵筋间距：2(d1?d2)?2as?3s?2?(20?25)?70?75?235mm?300mm（满足）

③ 箍筋配置 剪力Vmax?222.18kN

根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?14.3?300?365?313.17kN?222.18kN

截面满足要求！

根据《高规》6.3.2 配置箍筋：加密区——?12@100（梁两端各600mm） 非加密区——?12@200

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0226100?365

?0.42?1.43?300?365?1.25?210??282.3kN?222.18kN （满足）

二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.430.?28?2100. 0017实际?svmin?Asvsb?226350?200?0.00322?0.0017，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?12@100，非加密区?12@200。

3、八层梁截面设计 （1）边跨截面设计：

从内力组合表中分别选出AB跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中 心出的弯矩换算成支座控制截面的弯矩进行配筋计算. 支座弯矩

MA?125.23/0?.7595.80?0.850.6?21k3N3.?m 16?133.?16 ?REMA?0.759kN9.?8m 70.6?2k1N20?m .8 MB?116.65/0?.7598.40?0.85?120?.8 ?REMB?0.75k9N0.?m6

跨间最大弯矩:

kN7?m ?REMmax?103.8 ① 跨间截面设计

设计内力：M?103.87kN?m；按T形单筋截面设计，首先确定截面几何参数：

bf?('l03,b?sn,b?12hf)min'

其中：

l03?66003?2200mm；

b?sn?300?8400?300?8400mm；

h'f/h0?120/(600?35)?0.21?0.1，不需考虑b?12h'f； 所以，b'f?2200mm

截面简图如下：h0?h?as?600?35?565mm

图4.5 八层边跨梁跨中截面

??1fcbfhf(h0?hf/2)?1.0?14.3?2200?120?(565?120/2)?1906.5kN?m?103.87kN?m'''属于第Ⅰ类T形截面。

?s?M'f20?1fcbh?103.87?10621.0?14.3?2200?565?0.0103

??1?1?2?s?1?1?2?0.0103?0.0104??b?0.518 （满足）

As???1fcbfh0fy'?0.0104?1.0?14.3?2200?565360?513.34mm

2实配钢筋:220 As?628mm2?513.34mm2

?1m4m5?b? 2d?2as?s?50?70?253m0m（满足）

考虑抗震的要求，二级框架纵向受拉钢筋的跨中最小配筋率为：

?min?(0.25%,55ft/fy%)max?0.25%

??Asbh0?628300?565?0.37%??min

（满足）

将下部跨间截面的220钢筋伸入支座,作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(As?628mm2),

再计算相应的受拉钢筋As ② 支座处负筋配置

设计内力：取MA和MB左中的大值,钢筋通长配置. 故M?(99.87,90.6)max?99.87kN?m

h0?h?as?600?35?565mm

已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为 220（As'?628mm2）

?s?M?fyAs(h0?a)'''?1fcbh20?99.87?10?360?628?(565?35)1.0?14.3?300?5652?0h0'62??0.0146

??1?1?2?s??0.0145?0.123? （As'无法屈服）

所以，近似令x?2a'配筋：

As?Mfy(h0?as)'?99.87?106360?(565?35)?523.4mm

2实配：220 As?628mm2

其中，以上两根钢筋通长，于跨中处充当负筋（架立筋）;

??Asbh0?628300?565?100%?0.37%?0.3%??min

??max ?2.5% （满足） AsAs'?628628?1?0.3 （满足）

验算纵筋间距：2d?2as?s?50?70?25?145mm?b?300mm (满足） ③ 箍筋配置

剪力取跨间考虑抗震后的剪力:Vmax?92.85kN 根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?14.3?300?565?484.77kN?92.85kN

截面满足要求！ 根据《高规》6.3.2

箍筋的最大间距为?8d,h/4,100?min??8?25,600/4,100?min?100mm 梁端箍筋的加密区长度为1.5h?1.5?600?900mm

配置箍筋：加密区——双肢?8@100（梁两端各900mm） 非加密区——双肢?8@150

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0101100?565

?0.42?1.43?300?565?1.25?210??173.13kN?92.85kN （满足）

梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm，非加密区箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长范围内箍筋的配箍率?sv应符合下列规定： 二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.430.?28?2100. 0019实际?svmin?Asvsb?101300?150?0.00224?0.0019，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?8@100，非加密区?8@150。

（2）中跨梁截面设计：

内力对称:

MB?45.68/0.75?42.930.85?0.62?45.75kN?m

?45.?75 ?REMB?0.75.75 MC?45.68/0?42.93?0.853k4N.3?m 20.6?24kN5.7?m 5?45.?75 ?REMC?0.753k4N.3?m 2跨间截面由于剪力非常小 ,故

?REMmax?18.3kN?m

① 跨中截面设计

设计内力：M?18.3kN?m；按T形单筋截面设计，首先确定截面几何参数：

bf?('l03,b?sn,b?12hf)minl0330003' ；

其中：

??1000mm b?sn?300?8400?300?8400mm；

h'f/h0?120/(600?35)?0.21?0.1，不需考虑b?12h'f； 所以，b'f?1000mm

截面简图如下：h0?h?as?400?35?365mm

图4.6 八层中跨梁跨中截面

??1fcbfhf(h0?hf/2)?1.0?14.3?1000?120?(365?120/2)?523.38kN?m?18.3kN?m'''属于第Ⅰ类T形截面。

?s?M'f20?1fcbh?18.3?10621.0?14.3?1000?365?0.0096

??1?1?2?s?1?1?2?0.0096?0.0096??b?0.518 （满足）

As???1fcbfh0fy'?0.0096?1.0?14.3?1000?365360?140mm

2跨中截面实配正钢筋：220 As?628mm2

支座截面实配正钢筋：220 沿梁底通长延伸 （满足）

?min?(0.25,55ft/fy)max?0.25%

??Asbh0Asbh0?628300?365628300?365?0.57%??min

（满足）

????0.57%?2.5%??max

② 支座处负筋配置

设计内力：M??34.32kN?m

h0?h?as?400?35?365mm

已知支座负弯矩作用下，受压钢筋为220（As?628mm2）

?s?M?fyAs(h0?a)'''?1fcbh20?34.32?10?360?628?(365?35)1.0?14.3?300?3652?0h0'62??0.07

??1?1?2?s??0.068?0.19? （As'无法屈服）

所以，近似令x?2a'配筋：

As?Mfy(h0?a)'s?34.32?106360?(365?35)?288.8mm

2实配：220 As?628mm2

其中，以上两根钢筋通长，于跨中处充当负筋（架立筋）

?min?(0.3,65ft/fy)max?0.3%

??Asbh0?628300?365?100%?0.57%?0.3%??min

??max ?2.5% （满足） AsAs'?628628?1?0.3 （满足）

验算纵筋间距：2d?2as?s?50?70?25?145mm?b?300mm（满足）

③ 箍筋配置 剪力Vmax?43.63kN

根据《高规》6.2.6 验算受剪截面

Vc?0.2?cfcbh0?0.2?1.0?14.3?300?365?313.17kN?43.63kN

截面满足要求！

根据《高规》6.3.2 配置箍筋：加密区——?8@100（梁两端各600mm） 非加密区——?8@150

Vu1?0.42ftbh0?1.25fyvAsvsh0101100?365

?0.42?1.43?300?365?1.25?210??173.13kN?43.63kN （满足）

二级抗震等级： ?sv?0.28t?fyvf1.430.?28?2100. 0017实际?svmin?Asvsb?101300?150?0.0022?0.0017，满足要求。

因此，在全框架范围内：加密区?8@100，非加密区?8@150。

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