判断题

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四、判断题

280. 砂土的土粒相对密度可用于判定其密度。（） 281. 土中空气与孔隙不是一个概念。（） 282. 土的液性指数与其天然含水量无关。（） 283. 区分粉土与粘土的指标是液性指数。( )

284. 土的渗透系数K越大，土的透水性也越大，土中的水力梯度i也越大。（） 285. 饱和粘性土固结的过程是抗剪强度增加的过程。( ) 286. 无粘性土主要的物理特征是其密实度。（） 287. 地下水位以下的土是三相体系。( )

288. 粘性土中粘粒含量越多，其塑性指数越大。（） 289. 粘土矿物中，伊利石亲水性最弱。( ) 290. 土粒中蒙脱石含量越多，土的湿陷性越强。( )

291. 塑性指数表示粘性土处于可塑状态的含水量变化范围。（） 292. 液限是粘性土由可塑状态转变为流动状态的界限含水量。（） 293. 缩限是粘性土由流动状态转变为可塑状态的界限含水量。( ) 294. 粉土的工程性质介于粘性土和砂土之间。（）

295. 粘性土是指塑性指数大于或等于10的土。( )

296. 粘性土的工程性质与粒组含量和粘土矿物的亲水性有关。（） 297. 计算不透水层顶面的自重应力，地下水位以下的土采用饱和重度。 298. 地下水位下降会增加土层的自重应力，引起地基沉降。 299. 土中附加应力的计算公式为?z建筑物，其沉降值应相同。

300. 在任何情况下，土体自重应力都不会引起地基沉降。 301. 在求地下水位以下的自重应力时，应取其有效重度计算。 302. 建筑物荷载的大小对土的自重应力没有影响。 303. 基础的埋深对附加应力有影响。 304. 基础的底面尺寸对附加应力没有影响。 305. 位于基础边缘下的土容易发生剪切破坏。 306. 附加应力在地基中存在着大小相同的值。 307. 粘性地基土中有水头差时即会发生渗流现象。

308. 土的渗透系数K越大，土的透水性也越大，土中的水头梯度i也越大。 309. 土的压缩通常是土中孔隙减小及土颗粒压缩的结果。 310. 分层总和法中，计算深度由附加应力和自重应力的比值确定。

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?Kp0，因此建筑在同样的地基上，基底附加应力p0相同的两个

311. 土中附加应力的计算公式为?z建筑物，其沉降值应相同。

312. 当土层的自重应力小于先期固结压力时，称为超固结土。 313. 压缩模量是土在无侧限压缩时的竖向应力与应变之比。

314. 当土层的自重应力等于先期固结压力时，这种土称为正常固结土。

315. 一般建筑物在施工过程中就开始沉降，在施工期间完成的沉降量，对砂土可认为已完全最终沉降量的100％。

316. 一般建筑物在施工过程中就开始沉降，在施工期间完成的沉降量，对高压缩性的粘性土，在施工期间只完成最终沉降量的5％—20％。

317. 一般建筑物在施工过程中就开始沉降，在施工期间完成的沉降量，对低压缩性的粘性土，在施工期间只完成最终沉降量的50％—80％。 318. 压缩系数越大，土的压缩性越高。 319. 压缩指数越大，土的压缩性越高。 320. 压缩模量越大，土的压缩性越高。（ 321. 压缩模量越大．土的压缩性越小。

322. 地基的局部剪切破坏通常不会形成延伸到地表的滑动面。（）

323. 在直剪试验时，剪切破坏面上的剪应力并不是土样所受的最大剪应力。（） 324. 建立土的极限平衡条件的依据是极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系。（） 325. 地基土整体剪切破坏的特征是基础四周的地面隆起。（） 326. 软土地基多发生局部剪切破坏。（）

327. 土的强度破坏是由于土中某点的剪应力达到土的抗剪强度所致。（） 328. 土体发生强度破坏时，破坏面上的剪应力达到最大值。（） 329. 土的抗剪强度就是土体中剪应力的最大值。（）

330. 当抗剪强度包线与摩尔应力圆相切时，土体处于弹性平衡状态（） 331. 三轴压缩试验中，破裂面发生在试样的最薄弱处。（） 332. 土的抗剪强度与该面上的应力的大小成正比。（）

333. 如果加荷速率较慢，地基土的透水性较大以及排水条件又较佳时，可采用三轴仪固结排水剪切试验或直剪仪慢剪试验方法测定土的抗剪强度。（） 334. 墙背垂直光滑是朗肯土压力理论的基本假设。（）

335. 对仰斜墙、俯斜墙和直立墙，就墙背所受的主动土压力而言，设计时宜优先选用仰斜墙。（） 336. 相同墙体和填土条件下，三种土压力中静止土压力最小。（） 337. 条分法常用于分析无粘性土坡的稳定性。（）

338. 设计中选择挡土墙形式时，应优先选用重力式挡土墙。（） 339. 重要的、高度较大的挡土墙，墙后回填土一般不选用粘性土。（） 340. 挡土墙后的回填土应优先选用砂土、碎石土等透水性较大的土。（） 341. 就墙背所受的主动土压力而言，设计时宜优先采用俯斜墙。（） 342. 如在临时边坡以后筑墙，设计时宜优先采用仰斜墙。（）

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?kp0，因此建筑在同样的地基上，基底附加应力p0 相同的两个

343. 碎石、砾石、粗砂可以作为挡土墙后的填土。（）

344. 计算软弱下卧层的承载力修正特征值时，仅需作深度修正，不作宽度修正。 345. 柱下独立基础发生冲切破坏的原因是底板钢筋不足。 346. 由偏心受压基础的地基承载力条件的结论。

347. 按土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值无需再作基础宽度和埋深修正。 348. 地基承载力验算时，软弱下卧层顶面处附加应力的计算常采用角点法。

349. 计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合。不计入风荷载和地震作用。

350. 按地基压力扩散角的概念计算软弱下卧层顶面处的附加应力时以基础底面处传至软卧层顶面处的总压力在扩散前后数值不变为前提条件。

351. 柱荷载较大或地基条件较差，如采用单独基础，可能出现过大的沉降时，可采用柱下条形基础。 352. 设置圈梁可以减小基底的附加应力。

353. 可采取设置架空地板代替回填土的措施，以减轻建筑物的自重。

354. 同一承台下n＞3根的非端承桩，当单桩与基桩受荷相等时，基桩的沉降量等于单桩的沉降量 355. 桩是通过桩侧阻力和桩端阻力来承担桩顶竖向荷载的。对于单根桩来说，桩侧阻力和桩端阻力的发挥程度与桩土之间的相对位移无关。

356. 非挤土桩由于桩径较大，故其桩侧摩阻力常较挤土桩大。 357. 地下水位下降有可能对端承型桩产生负摩阻力。 358. 在有门洞的墙下布桩时应将桩设置在门洞的两侧。 359. 沉管灌注桩不属于挤土桩。 360. 对于端承桩，不考虑桩基的承台效应。

361. 对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，以减少负摩阻力。 362. 端承型桩和摩擦型桩应沿桩身等截面或变截面通长配筋。