Satwe参数的设置-绝对很详细 例子

结构专业技术文件（J02-2010）

结构模型输入及参数设臵

青岛国立设计有限公司

2010年7月

结构模型输入及参数设臵

青岛国立设计有限公司

1、总信息：

1.1水平力与整体坐标系夹角：0

根据抗规（GB50011-2001）5.1.1条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向的抗侧力构件承担；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用”。

当计算地震夹角大于15度时，给出水平力与整体坐标系的夹角（逆时针为正），程序改变整体坐标系，但不增加工况数。同时，该参数不仅对地震作用起作用，对风荷载同样起作用。

通常情况下，当Satwe文本信息“周期、振型、地震力”中地震作用最大方向与设计假定大于15度（包括X、Y两个方向）时，应将此方向重新输入到该参数进行计算。

1.2混凝土容重：26KN/m2

本参数用于程序近似考虑其没有自动计算的结构面层重量。同时由于程序未自动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因而该参数主要近似计算竖向构件的面层重量。

通常对于框架结构取25-26 KN/m2；框架-剪力墙结构取26 KN/m2；剪力墙结构，取26-27 KN/m2。

1.3钢容重：78 KN/m2

一般情况下取78，当考虑饰面设计时可以适当增加。

1. 4裙房层数：按实际填入

混凝土高规（JGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。

同时抗规（GB50011-2001）6.1.10条条文说明要求：带有大底盘的高层抗震墙（筒体）结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，向下延伸一层，大底盘顶板以上至少包括一层。裙房与主楼相连时，加强部位也宜高出裙房一层。

本参数必须按实际填入，使程序根据规范自动调整抗震等级，裙房层数包括地下室层数。

1.5转换层所在层号：按实际填入

该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息。输入转换层号后，程序可以自动判读框支柱、框支梁及落地剪力墙的抗震等级和相应的内力调整。

同时当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级。自动实现0.2Q0或0.3Q0的调整。

本参数必须按实际填入，转换层层号包括地下室层数。指定转换层层号后，框支梁、柱及转换层的弹性楼板还应在特殊构件定义中指定。

1.6地下室层数：按实际填入

程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整，内力组合计算时，其控制高度扣除了地下室部分；对I、II、III、即抗震结构的底层内力调整系数乘在地下室的上一层；剪力墙的底部加强部位扣除了地下室部分。

程序据该参数扣除地下室的风荷载，并对地下室的外围墙体进行土、水压力作用的组合，有人防荷载时考虑水平人防荷载。

本参数必须按实际填入，当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

1.7墙元细分最大控制长度：2.0；

该参数用于墙元细分形成一系列小壳元时，为确保设计精度而给定的壳元边长限值。该限值对精度有影响但不敏感。

对于尺寸较大的剪力墙，可取2.0，对于框支结构和其他的复杂结构、短肢剪力墙等，可取1.0～1.5。

1.8强制刚性楼板假定：按照需要勾选

计算楼层位移比和结构层间位移比时应勾选；计算结构周期、位移、内力与配筋计算时不应沟选。

1.9墙元侧向节点：内部

墙元刚度矩阵凝聚计算的控制参数。对于多层结构或者复杂高层建筑需提高计算精度时，选择出口节点；对于一般高层建筑，可选择内部节点。

选择出口节点，只把因墙元细分而在其内部形成的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性较好，但计算量大；选择内部节点，墙元仅保留上下两边的节点作为出口节点，墙元的其它节点作为内部节点被凝聚掉，故墙元两侧的变形不协调，精度稍差，但效率高。

1.10墙梁转框架梁：5 （填0为不转换）

目前程序只能自动转换规则对齐、墙厚不变的洞口。设计时应通过平面图查看转换后的结果。连梁按照壳元进行有限元分析，当壳元划分不够细时，

将造成较大的误差。

具体操作时，当跨高比大于5时，应直接按照框架梁输入，跨高比小于2.5时，按洞口输入，其它情况可酌情处理。

1.11结构材料信息：钢筋混凝土结构

根据该参数确定地震作用和风荷载计算所遵照的规范。不同结构的地震影响系数取值不同，不同结构体系的风振系数不同，结构基本周期也不同，影响风荷计算。

结构材料信息分应按实填写。其中底框结构按砌体结构填写。

1.12结构体系：按照实际结构体系填写

规范规定不同体系的结构内力调整及配筋要求不同，程序根据该参数对应规范中相应的调整系数。当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，程序对其抗震等级自动提高一级。(短肢剪力墙见高规7.1.2)

结构体系应在给出的多种体系中选最接近实际的一种按实填写。

1.13荷载计算信息：模拟施工加载3

程序给出4种模拟施工加载方式，通常情况下应选择模拟施工加载3。 一次性加载：整体刚度一次加载，适用于多层结构、有上传荷载的情况； 模拟施工加载1：整体刚度分次加载，可提高计算效率，但与实际不相符；

模拟施工加载2：整体刚度分次加载，但分析时将竖向构件的刚度放大10倍，是一种近似方法，改善模拟施工加载1的不合理处，是结构传给基础的荷载比较合理；

与上部结构相同，地下一层以下可根据情况采用三级或四级。

4）无上部结构的地下室或地下室中无上部结构的部分，可根据情况采用三级或四级。

5）乙类建筑时，应按照提高一度的设防烈度查表确定抗震等级。 6）高规（JGJ3-2002）10.6.2条及其条文说明：抗震设计时，转换层不宜设臵在底盘屋面的上层塔楼内，否则，应采取增大构件内力，提高抗震等级等有效的抗震措施。

对于复杂高层建筑，因可能带来结构不同部位的抗震等级不同。如带转换层的高层建筑，底部加强部位和非底层加强部位以及地下二层以下抗震等级不一致，程序给出两种指定方式。

但无论采用何种方式，程序以手工修改的抗震等级为最优级别进行计算。

第一种方式：在该两项填入底部加强部位剪力墙和框架的抗震等级，

然后在特殊构件补充定义中，人工调整非加强部位（包括地下二层及以下楼层）的抗震等级。此时应注意，填入的抗震等级为按照高规（JGJ3-2002）表4.8.2、4.8.3查出的抗震等级，对于转换层在3层及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位抗震等级的提高有程序自动完成，不必再人工干预底部加强部位的柱、墙抗震等级。

第二种方式：在该两项填入非底部加强部位剪力墙和框架的抗震等级，然后在特殊构件补充定义中，人工调整加强部位和地下二层及以下楼层的抗震等级，这时注意底部加强部位人工调整的框支梁、柱及剪力墙的抗震等级应为提高以后的最终等级。

另外，对于转换层在3层及以上时底部加强部位的剪力墙的抗震等级，无论程序自动调整还是人工调整，抗震等级提高均指落地剪力墙，非落地剪力墙不必提高，参见高规（JGJ3-2002）10.2.5条条文说明。

短肢剪力墙结构输入剪力墙抗震等级时，应按照剪力墙结构查表给出，程序自动提高一级计算。

3.4中震（大震）不屈服设计：不选

属于结构性能设计的范围，目前规范没有规定。程序处理的原则为：地震影响系数按中震（大震）采用；地震分项系数为1.0；取消强柱弱梁、强剪弱弯调整；材料强度取标准值；等等。

不同于中震（大震）弹性设计，这时应采用中震（大震）的地震影响系数，将抗震等级改为四级（不进行相关调整）。

3.5斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：按需要填写

这里填入的参数主要是针对非正交的平面不规则结构中，除了两个正交方向外，还要补充计算的方向角数。注意该参数仅对地震作用计算有关，与风荷载计算无关。

根据抗震规范（GB50011-2001）5.1.1条规定，当计算地震夹角大于15度时，应计算抗侧力构件方向的水平地震作用。抗侧力构件方向一般就是结构的较大侧向刚度方向，也就是地震力作用不利方向，所以在此应输入沿平面布臵中局部柱网的主轴方向。同时，输入时应选择对称的多方向地震，如45度和-45度（逆时针方向为正），因为风荷载计算没有考虑多方向不对称的输入易造成对称结构的配筋不对称。

3.6考虑偶然偏心:勾选

抗规（GB50011-2001）5.2.3条对平面规则的结构采用增大边榀结构地震内力的方式考虑该扭转影响，这对高层建筑不尽合理。根据高规（JGJ3-2002）3.3.3条，由于施工、使用、地震地面运动的扭转分量等因素所引起的偶然偏心的不利影响，计算单向地震作用是，应考虑偶然偏心（5%Li）的影响。

同时，高规（JGJ3-2002）3.3.3条条文说明规定当计算双向地震作用时，可不考虑质量的偶然偏心影响。当设计者同时指定考虑偶然偏心和双向地震作用时，程序仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震作用，无论左偏心还是右偏心均不做双向地震作用计算。

因此，无论是否考虑双向地震作用，均应勾选本参数。

3.7双向地震作用：勾选

抗规（GB50011-2001）5.1.1条和高规（JGJ3-2002）3.3.2条规定质量和刚度明显不对称的结构应计入双向地震作用的影响。位移比超过1.2时，必须考虑双向地震作用。

程序计算双向地震的扭转效应方法见PKPM08用户手册，X、Y方向的地震作用均有不同程度的放大，比高规（JGJ3-2002）5.2.3条的要求严格。

程序隐含“考虑双向地震作用”是不考虑偶然偏心的，自动按二者最不利计算，因此，所有结构计算均应选上考虑双向地震作用。

3.8计算振型个数：15

抗震规范（GB50011-2001）5.2.2条条文说明规定振型个数一般取振型参与质量达到总质量的90%所需的振型数，同时高规（JGJ3-2002）3.3.10条规定不考虑扭转藕联振动的结构，规则结构取3，当建筑较高、结构沿竖

向刚度不均匀是可取5-6；高规（JGJ3-2002）3.3.11条规定考虑扭转转藕联振动的结构，一般情况可取9-15，多塔结构每个塔楼的振型数不小于9个。

目前Satwe软件对所有结构均考虑扭转转藕联振动计算。因此振型数按以下原则选取，并同时满足地震作用有效质量系数要大于等于0.9且不小于3个，振型数应为3的倍数。

当结构按侧刚计算时，单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；多塔结构的振型个数应大于等于9倍的塔楼数。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）。

当结构按总刚计算时，采用的振型数不宜小于按铡刚计算的2倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。

3.9活载折减系数：0.5

按照抗规（GB50011-2001）5.1.3条和高规（JGJ3-2002）3.3.6条执行。 楼面活荷载按照实际情况计算时取1.0；按等效均布活荷载计算时。藏书库、档案库、库房取0.8；硬钩吊车悬吊物重力取0.3，软钩吊车悬吊物重力取0；其它情况取0.5。

3.10周期折减系数：0.9

周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充墙刚度对结构自振周期的影响，因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构偏于不安全。

高规（JGJ3-2002）3.3.17 条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，可按下列规定取值：框架结构0.6-0.7；框架－剪力墙结构0.7-0.8；剪力墙结构

0.9-1.0。

实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小取上限或下限。当非承重墙体为空心砖或砌块时，可按下列规定取值：框架结构0.75(灰砂砖)，0.80(空心砌块)；框架－剪力墙结构0.9-1.0；剪力墙结构可取0.95-1.0。应注意短肢剪力墙结构的周期折减可按照框架-剪力墙取值。

当结构的第一自振周期T1≤Tg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。

3.11结构阻尼比：5%

抗规（GB50011-2001）5.1.5条规定，除有专门规定的外，建筑结构的阻尼比取0.05；抗规（GB50011-2001）8.2.2条、高层民用钢结构规程（JGJ99-98）4.3.3条规定，钢结构在多遇地震下的阻尼比，不超过12层的钢结构可采用0.035，超过12层的钢结构可采用0.02，罕遇地震分析，阻尼比采用0.05。

3.12特征周期及多遇地震、罕遇地震影响系数最大值： 按照规范执行。

抗规（GB50011-2001）5.1.4条给出了场地特征周期和水平地震影响系

数。场地特征周期根据设计地震分组确定；水平地震影响系数由设防烈度确定。

3.13查看和调整地震影响系数曲线：不修改

一般情况下按照抗规（GB50011-2001）5.1.5条执行，确定地震影响系数的参数主要包括：地震影响系数的最大值、阻尼比、特征周期、和结构自振周期。

4、活载信息：

4.1墙柱及基础活荷载折减：按照需要勾选或不选

按照荷载规范（GB5009-2001）4.1.2条规定，设计楼面梁、墙柱、基础时，楼面活荷载应乘以规定的折减系数。其中楼面梁的活荷载折减是在PM楼面荷载导算过程中完成，而竖向荷载折减在Setwe荷载信息中规定。 规定楼面梁活荷载折减时，程序的处理方式为：对房间荷载导算到梁上时才折减，导算到墙上时不折减；程序只对标准层（即楼面）的梁折减，对屋面梁不折减；当次梁按照主梁输入时，结构主梁可能被分成几段引起导荷面积减少，程序无法判断而少折减部分活荷载；程序无法判断大底盘主楼以外的屋面梁而统一按照楼面梁进行折减；程序无法判断荷载规范（GB5009-2001）4.1.2条中汽车通道及汽车库的楼板为单向板或双向板，统一按一个折减系数进行折减；Setwe计算时，直接按照折减后的楼面梁荷载向下传递，如此时规定竖向构件和基础的活荷载折减，将导致活荷载被折减了两次，与规范规定不符。因此如果需要，楼面梁的和竖向构件的内力和配筋应按照折减和不折减分别计算两次。

规定竖向（柱、墙）构件及基础的活荷载折减时，程序自动判断柱、墙上方楼层数进行折减，在JCCAD中点取自动按楼层折减活荷载，也可实现柱、墙下的活荷载根据其上连楼层数折减；按照荷载规范（GB5009-2001）4.1.2条第2款规定的折减系数，根据建筑功能和结构特点修改折减系数。

通常情况下，民用建筑可以折算，工业厂房不折算。建议楼面梁在PM导算时不考虑楼面梁荷载折减，Satwe计算时考虑墙、柱及基础活荷载的折算，当应注意根据不同建筑功能修改活荷载折减系数。

4.2梁活载不利布臵：输入的最高层号

高规（JGJ3-2002）5.1.8条规定：当楼面活荷载大于4KN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布臵引起的梁弯矩增大。

建议所有结构计算均考虑活荷载不利布臵，输入结构的最高层号。

5、调整信息：

5.1梁端负弯矩调幅系数：0.8

高规（JGJ3-2002）5.2.3条规定竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布，其调幅系数为：现浇框架梁取0.8-0.9；装配整体式框架梁取0.7-0.8；

框架梁端负弯矩条幅后，梁跨中弯矩应按照平衡条件相应增大；应先对竖向荷载作用下的框架梁的弯矩进行调幅，然后与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合。

对于现浇楼板，一般取0.8。另外，程序隐含钢梁为不调幅梁，若需调幅，应在特殊构件定义中人工交互修改。

5.2梁活载内力放大系数：1.0

高规（JGJ3-2002）5.1.8条条文说明：如果活荷载较大，可将未考虑活荷载不利布臵计算的框架梁弯矩乘以1.1-1.3，近似考虑活荷载不利布臵影响时，梁正、负弯矩应同时放大。

已考虑活荷载不利布臵时，取1.0。 5.3梁扭矩折减系数：0.4

高规（JGJ3-2002）5.2.4条规定对于现浇楼板结构，应考虑楼板对梁抗扭的约束作用。程序通过对梁的扭矩进行折减达到减少梁的扭转变形和扭矩

计算值，折减系数为0.4-1.0，一般取0.4。对不与刚性楼板相连或圆弧梁，此系数不起作用。

5.4剪力墙加强区起算层号：1

程序在计算底部加强区高度时，扣除地下室的高度计算且缺省将地下室作为剪力墙的底部加强区，这时剪力墙的底部加强区起算层号为1。实际上根据规范要求，除特殊情况外，地下室可以不作为底部加强部位。

具体操作时，可认为地下二层及其以下不作为底部加强部位，通过修改本参数使剪力墙的底部加强部位自地下一层起算。

关于剪力墙的底部加强部位，规范有如下要求： 1）除框支剪力墙外的其它剪力墙

抗规（GB50011-2001）6.1.10条：除框支剪力墙外，其它结构的剪力墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部两层二者的较大值，且不大于15m。

高规（JGJ3-2002）7.1.9条：一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部两层二者的较大值，当剪力墙高度超过150米时（B级高度），其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/10。

2）框支剪力墙结构的剪力墙

抗规（GB50011-2001）6.1.10条：部分框支剪力墙，其底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度及落地剪力墙总高度的1/8二者的较大值，且不大于15m；

高规（JGJ3-2002）10.2.4条：底部带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度及墙肢总高度

的1/8二者的较大值。

3）带有大底盘（裙房）高层的剪力墙

抗规（GB50011-2001）6.1.10条条文说明：带有大底盘的高层抗震墙（含筒体）结构，底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，加强部位应向下延伸到地下一层，在大底盘顶以上至少包括一层。裙房与主楼相连时，加强范围也以高出裙房至少一层。

5.5连梁刚度折减系数：0.7

抗规（GB50011-2001）6.2.13条规定折减系数不宜小于0.5，当连梁内力由风荷载控制时，不宜折减；高规（JGJ3-2002）5.2.1条条文说明指出，设防烈度低（6、7度）时可少折减（0.7），抗震烈度高时可多折减（0.5），折减系数不宜小于0.5，以保证连梁承受竖向荷载的能力。

程序通过该参数考虑连梁进入塑性状态后的连梁刚度。一般工程取0.7（并不小于0.55），位移由风载控制时取≥0.8。

5.6在内力与位移计算时，中梁刚度放大系数：2

高规（JGJ3-2002）5.2.2条：现浇楼面和装配整体式楼面可考虑翼缘作用对梁的刚度予以放大。

一般情况下，装配式楼板取1.0；装配整体式楼板取1.3；现浇楼板取2.0。程序自动处理边梁、独立梁及与弹性楼板相连梁的刚度不放大。另外，该系数对连梁不起作用。

5.7调整与框支柱相连的梁内力：勾选

高规（JGJ3-2002）10.2.7条规定，框支柱按0.3Q0调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁（不包括转换梁）的剪力和弯矩，框支柱轴力可不

调整。

该参数目前不起作用。

5.8托墙梁刚度放大系数：100

由于Satwe程序计算框支梁和梁上的剪力墙分别采用梁元和墙元两种不同的计算模型，造成剪力墙下边缘与转换大梁的中性轴变形协调，而与转换大梁的上边缘变形不协调，或者说，计算模型的刚度偏柔了。

为了真实反映转换梁刚度，使用该放大系数。一般取100，当为了使设计保持一定的富裕度，也可小考虑或不考虑该系数。

5.9按抗震规范5.2.5条调整各楼层地震内力：勾选

抗规（GB50011-2001）5.2.5条为强制性条文，必须执行。应注意的是6度区没有剪重比控制指标要求，宜按λ=0.008控制。该内容可在计算结果文本信息中查看。

5.1.10指定的薄弱层个数及其层号：根据具体情况选择

抗规（GB50011-2001）3.4.3条和高规（JGJ3-2002）5.1.14条规定了竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数。薄弱层应同时满足剪重比要求，即地震剪力应乘以1.15λ。

程序只是根据层间侧向刚度的比值来确定薄弱层，没有根据受剪承载力的比值确定薄弱层。通常情况下，如框支结构、刚度、承载力削弱层应人工定义为薄弱层层。

5.1.11全楼地震作用放大：1.0

当采用时程分析计算出的楼层剪力大于按振型分解计算的地震剪力时，应乘以相应的放大系数，其它情况下一般不考虑地震作用放大。

2）约束混凝土，提供混凝土竖向构件的横向约束，其控制指标为配箍特征值确定的构件体积配箍率。

3）约束钢筋，提供纵向钢筋的侧向支撑，防止钢筋压屈。

通常情况下根据梁柱受剪承载力和配箍特征值的大小以及保证混凝土对钢筋的握裹选择钢筋品种。对于框支梁柱及约束边缘构件宜采用HRB400钢筋，对于一般框架梁柱和构造边缘构件选择HPB235钢筋。

7.3墙分布筋强度

一般情况下，墙的竖向分布筋由规范规定的最小配筋率确定，故宜选择HPB235钢筋，以降低钢筋成本。一般部位的混凝土墙的水平分布筋，HPB235钢筋也能能够满足墙受剪承载力的要求。

对于复杂高层和筒体结构的特殊部位，因受力复杂，以考虑HRB400钢筋作为墙分布筋。

混凝土墙的水平分布筋和竖向分布筋应采用同一品种，且都应符合最小配筋率的要求。

7.4梁、柱箍筋间距：100

通常情况下为100，当抗震设计时，本参数为加密区的间距。 混凝土规范（GB50010-2002）10.2.10条规定了非抗震设计时梁箍筋最大间距要求，根据梁的高度和剪压比大小取100-400；10.3.2条规定了非抗震设计时柱箍筋最大间距要求为Min（400、柱短边尺寸、15倍柱纵筋最小直径）。

抗规（GB50011-2001）6.3.3、6.3.8条和高规（JGJ3-2002）6.3.2、6.4.3条规定了抗震设计时梁、柱箍筋加密区的最大间距要求。当个别梁构件因高

度（h/4）或个别梁柱因其纵筋最小直径（6d或8d）造成箍筋加密区间距小于100时，应在画图时人工修改以满足规范要求。

7.5墙水平分布筋间距及竖向分布筋配筋率：200、0.25%

混凝土规范（GB50010-2002）6.4.3条、高规（JGJ3-2002）7.2.18条及高规（JGJ3-2002）10.2.15条规定：一、二、三级混凝土竖向和横向分布钢筋的最小配筋率均不应小于0.25%，四级抗震时不应小于0.2%，钢筋最大间距不大于300，最小直径不应小于8；部分框支剪力墙结构的底部加强部位，竖向和横向分布钢筋的最小配筋率均不应小于0.3%（非抗震设计时不应小于0.25%），钢筋间距不大于200。

混凝土规范（GB50010-2002）6.5.2条、高规（JGJ3-2002）8.2.1条：框架-抗震墙结构的抗震墙的竖向和横向分布钢筋配筋率，抗震设计时均不应小于0.25%，非抗震设计时均不应小于0.2%。

高规（JGJ3-2002）4.9.2条规定：抗震等级为特一级的筒体、剪力墙一般部位的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率应取为0.35%，底部加强部位应取为0.4%。

高规（JGJ3-2002）7.2.20条：房屋顶层剪力墙及长矩形平面房屋的楼梯间和电梯间剪力墙、端开间的纵向剪力墙、端山墙的水平及竖向分布筋的最小配筋率不应小于0.25%，钢筋间距不大于200。

高规（JGJ3-2002）10.4.5条：错层处平面外受力的剪力墙，其截面厚度抗震设计时不应小于250（非抗震设计时200），抗震等级提高一级。错层处剪力墙的混凝土强度等级不小于C30，水平和竖向分布筋的配筋率，非抗震设计时不小于0.3%，抗震设计时不小于0.5%。

根据以上规范要求，通常情况下取墙水平分布筋的间距为200，竖向分布筋的配筋率为0.25%，特殊情况根据规范要求调整。混凝土墙分布筋的配筋率为水平、竖向两排或几排钢筋面积和的配筋率。

7.6结构底部需要单独指定墙竖向分布筋的层数及其配筋率：顶层加强部位最高层号，0.3%；

本参数用于设定不同部位的混凝土墙分布筋的配筋率，可按照上述规范要求调整，如底部加强部位和非加强部位；框筒结构核心筒剪力墙的配筋率等。

7.7其它

板配筋宜采用HRB400钢筋，并可采用塑性方法计算板配筋； 另外，除受力钢筋外的其它构造钢筋、分布钢筋宜采用HPB235钢筋。

8、荷载组合：一般按默认值计算

8.1荷载分项系数：恒载：1.2（1.35）；活载（含吊车荷载）：1.4；风荷载：1.4

按照荷载规范（GB5009-2001）3.2.5条、高规（JGJ3-2002）5.6.2条规定执行。

8.2活荷载组合值系数：0.7

荷载规范（GB5009-2001）4.1.1条、4.3.1、6.1.5条：一般的民用建筑、工业建筑活荷载及屋面雪荷载的组合值系数为0.7；荷载规范（GB5009-2001）4.4节规定了屋面积灰荷载的组合值系数为0.9或1.0（高炉临近建筑的屋面积灰荷载）；荷载规范（GB5009-2001）5.4节规定了吊车荷载的组合值系数，除硬钩吊车和工作级别A8的软钩吊车为0.95外，其它

软钩吊车的荷载组合值系数均为0.7。荷载规范（GB5009-2001）7.1.4条规定风荷载的组合值系数为0.6。

高规（JGJ3-2002）5.6.1条：无地震作用组合时，当永久荷载起控制作用时，楼面活荷载和风荷载的组合值系数取0.7（书库、档案库、通风机房、电梯机房取0.9）和0.0；当可变荷载起控制作用时应分别取1.0和0.6或者0.7（书库、档案库、通风机房、电梯机房取0.9）和1.0。

高规（JGJ3-2002）5.6.3条：有地震作用组合时，风荷载的组合值系数取0.2。

8.3活载重力代表值系数：0.5

抗规（GB50011-2001）5.1.3条、高规（JGJ3-2002）3.3.6条规定了活载重力代表值系数，雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，屋面活荷载和软钩吊车荷载取0，硬钩吊车取0.3，藏书库、档案库为0.8，按实际情况计算的楼面活荷载取1.0。

8.4地震作用分项系数：水平地震作用：1.3、竖向地震作用：0.5。

按高规（JGJ3-2002）5.6.4条执行。

8.5特殊风荷载分项系数：1.4

按荷载规范（GB5009-2001）3.2.5条执行。

8.6温度荷载分项系数：1.2

参照金属与石材幕墙工程技术规范（JGJ133-2001）5.1.6条的规定，取1.2，同时温差效应组合值系数取0.8。

8.7采用自定义组合及工况：不勾选

直接按规范要求执行，一般不采用另外的组合。

9、地下室信息：

9.1回填土对地下室约束的相对刚度比：3

该参数通过填入与地下室侧移刚度的相对刚度比模拟基础回填土对

结构约束作用。填0认为回填土对结构没有约束作用，上部结构嵌固于基础上；若该参数大于5，则认为地下室基本上没有侧移，上部结构在地下一层顶嵌固（但竖向变形没有约束）。

若填入负数（-m），则相当于在地下室在-m层顶的顶板嵌固，这时根据抗规（GB50011-2001）6.1.14条的规定，应保证地下室的剪切刚度大于一层剪切刚度的2倍。

若地下室不考虑嵌固作用，地下室信息中回填土对地下室约束的相对刚度比一般为3，模拟约束作用为70-80%。

9.2外墙分布筋保护层厚度：50

根据地下工程防水规范（GB50108-2008）4.1.7条的规定，结构混凝土迎水面的钢筋保护层厚度不小于50mm，当不考虑结构防水时，应按照混凝土规范（GB50010-2002）9.2.1条依据环境类别选用，并适当加大（可按相应环境类别柱的保护层厚度选用）。该参数用于地下室外墙的配筋计算。

9.3扣除地面以下几层的回填土约束：0

本参数指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，一般可不扣除，当地下室不完整时，可以考虑扣除相应的地下室层数。

9.4地下室外墙侧土水压力参数：按实际填写

用于计算地下室外墙的土压力，应按实填写，室外地面附加荷载取4.0～10.0KN/m2。

9.5人防设计信息：按实际填写

用于人防地下室外维护结构计算，根据人防地下室设计规范（GB50038-2005）按实际填写。

10砌体结构信息：

10.1砌块类别、容重：均按实填写 10.2底部框架层数：按实填写

10.3底框结构空间分析方法：按规范算法

通常情况下选择规范算法，以满足规范要求；对一些特殊的复杂砌体结构，可以选取有限元整体算法计算结构中的局部梁柱构件内力。

10.4配筋砌块砌体结构：按实勾选

勾选后，程序按相应的规范进行分析和构件设计。

11特殊构件补充定义： 11.1特殊梁定义

1）按照混凝土高规（JGJ3-2002）7.1.8条，根据跨高跨比确定连梁（<5）或框架梁（>=5），连梁可以进行刚度折减，框架梁不折减，但框架梁考虑刚度放大。

2）程序自动对梁两端的支撑情况判断，当梁两端的支座均为混凝土墙或柱时，隐含定义为调幅梁，否则为不调幅梁；

混凝土规范（GB50010-2002）第5.3.1条：房屋建筑中的钢筋混凝土连续梁和连续单向板，宜采用考虑塑性内力重分布的分析方法，其内力值可由弯矩调幅法确定；框架、框架-剪力墙结构以及双向板等，经过弹性分析求得内力后，也可对支座或节点弯矩进行调幅，并确定相应的跨中弯矩；对直接

承受动力荷载的构件及要求不出现裂缝或处于腐蚀环境等情况的结构，不应考虑塑性内力重分布。

高规（JGJ3-2002）5.2.3条只规定框架梁在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅。

通常情况下框架梁一般支座弯矩大，实际配筋困难，而且是实际塑性铰形成的点，所以应该进行调幅。多跨连续梁一般荷载较小，调幅的意义不大。对于梁端内力较大的多跨连续梁，按照规范规定，也可以调幅，实际操作时可灵活掌握。

3）根据实际情况指定框支梁。注意转换次梁和托柱梁也应指定为框支梁，使得程序可以自动对其调整抗震等级并进行内力调整。

4）根据计算结果可以将个别超筋或配筋率大的梁端定义为铰接梁，并在设计图纸中规定相应的构造措施。

5）滑动支座梁、门式钢梁、耗能梁、组合梁根据实际情况指定；梁的抗震等级、材料强度、刚度系数、扭转系数、调幅系数根据需要单独调整个别梁的相关参数。

11.2特殊柱定义

1）根据柱的布臵位臵判断并定义角柱、框支柱，程序根据指定自动进行相关的内力调整和抗震等级的调整。

2）其它如铰接柱（上端、下端）、门式钢柱根据实际情况指定；柱的抗震等级、材料强度、剪力系数（广东规范）根据需要单独调整个别柱的相关参数。

11.3特殊墙、特殊支撑：

根据需要指定或修改相关参数。

11.4弹性楼板：

程序以房间为单元指定进行定义。程序将楼板划分为四类：

1）刚性楼板，平面内无限刚，平面外刚度为0。程序默认楼板为刚性楼板。

2）弹性楼板3，平面内无限刚，平面外有限刚。适用于厚板转换。厚板转换PM建模时，与板柱结构一样布臵虚梁，将厚板高度一分为二，分别加在上下楼层的层高上。

3）弹性楼板6，壳元计算真实反映平面内、平面外的刚度。适用于板-柱或板柱-剪力墙结构，按照混凝土高规（JGJ3-2002）5.3.3条的要求执行。

4）弹性膜，应用应力膜单元真实反映板平面内、外的刚度，同时忽略平面外刚度。适用于转换层、楼板开大洞、楼板弱连接的情况。

12温度荷载定义：

超长结构需进行温度荷载定义。

计算结构的温度荷载，应指定相应楼层为弹性楼板（为了计算梁板内力）；然后根据30年一遇的夏季最高日平均气温与夏季空调设计温度（26）的差以及30年一遇的冬季最低日平均气温与冬季采暖设计温度（18）的差确定最高升温和最低降温值，升温为正，降温为负，不考虑季节性温度变化温差。

13弹性支座、支座位移定义：

根据需要按照Satwe用户手册定义。

14多塔定义：

14.1多塔的计算方式

多塔结构应采用拆分建模和整体建模分别计算，对于后者，必须定义为多塔。

周期比计算必须采用拆分单塔模型；位移比、剪重比、刚度比、承载力比的计算可以采用拆分单塔模型或者整体多塔模型。

结构内力分析及构件配筋的计算可以按照多塔整体建模分析（节点数满足软件限制的前提下）或拆分单塔计算，最好采用两种模型包络设计（因本工程裙房层数较少，当裙房层数较多时，应按照整体建模分析）。

14.2多塔结构离散方式

目前，多塔结构离散模型主要有三种模式如下：

1）对于底盘为地下室，且地下室面积相对塔楼面积较大时，沿塔楼周围向两个方向取地下室层高的两倍范围内的构件；

2）对于塔楼层数较多且相对底盘布臵对称，底盘层数相对较少时，沿45度剖分线范围内的构件；

3）对于底盘作为上部结构嵌固部位时，单独将塔楼从底盘中取出，在底部嵌固，另外计算底盘的周期比，验算时将各塔楼质量加在底盘顶相应位臵。

14.3多塔结构定义

设缝多塔应进行遮挡定义。

15用户指定0.2Q0调整系数：

根据需要，一般不指定。如需指定0.2Q0调整系数，在弹出的文本文件中按照提示编辑文件，填写时行首不要填入字符“C”，否则该行为注释行，

不起作用。

16修改构件计算长度系数：

一般不需要修改。当程序给出的计算长度系数不符合规范要求，明显不合理时，可修改梁（平面外）、柱、支撑的计算长度系数。

冷少杰 2010年7月1日

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/czog.html