设计计算书

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毕业设计计算书

专业： 级别： 姓名：

年 月 日

某活动中心钢筋混凝土框架结构

专业 班级 姓名 指导教师

年 月 日

目 录

（一）毕业设计任务书……………………………………………1

一．设计题目………………………………………………………1 二．设计原始数据…………………………………………………1 三．设计任务………………………………………………………2 四．毕业设计时间及进度总体安排…………………………………3 五．参考资料…………………………………………………………4

（二）摘要…………………………………………………………6 （三）结构设计说明………………………………………………8

一．方案选择…………………………………………………………8 二．材料选择、截面尺寸确定………………………………………8 三．主体结构计算……………………………………………………9 四．楼板及楼梯计算……………………………………………32 五．基础计算………………………………………………………48

（四）参考文献…………………………………………………54 （五）附录………………………………………………………55 （六） 致谢………………………………………………………57

毕业设计任务书

一、 设计题目：某活动中心钢筋混凝土框架结构 二、 设计原始数据：

1．规模：本工程为某活动中心。总楼层为2层，局部1层。各层的层高及门窗标高详见建筑施工图。

2．防火要求：建筑物属二级防火标准。

3．结构形式：钢筋砼框架结构。填充墙厚度见详表。活荷载取值见详表。

4．气象、水文、地质资料：

（1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W0见详表。

（2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m以下可见地下水。

（4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I1=0。90，场地覆盖层为1.0 M，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力见详表。

（5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于7度设防区，按构造进行抗震设防。

（6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑平面设计基础上进行建筑立面设计和结构设计。

1

参考资料

1．教材类

《结构力学》、《多高层建筑结构设计》、《钢筋混凝土结构》、《砌体结构》、

《地基基础设计》、《建筑施工》、《建筑施工组织与管理》、《建筑抗震设计》

《工民建专业课程设计指南》、《工民建专业毕业设计手册》、 《土木工程专业毕业设计指导》 《钢筋混凝土框架结构设计与实例》。 2．手册类

《建筑结构静力计算手册》、《建筑结构设计综合手册》、 《钢筋混凝土结构构造》、《建筑施工手册》、《建筑施工工长手册》。

3．设计规范、规程类：

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2002）、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）、

《砌体结构设计规范》（GB50003-2002）、《建筑地基设计规范》（GBJ17-2001）、

《建筑基础设计规范》(GB 50007—2002)、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2002）、

《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）。

《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94），中国建筑工业出版社，1994.

2

《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001），中国建筑标准设计研究所出版，2001.

《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（图集号03G101-1），中国建筑标准设计研究所出版，2003.

《建筑物抗震构造详图》（图集号03G329-1），中国建筑标准设计研究所出版，2003.5．

其他：

建筑法律法规及强制性技术标准、现行劳动定额、施工规范及有关参考书等。

3

摘 要

本设计根据建筑要求选取框架承重方案。在确定框架布局之后，进行梁柱等截面设计以及材料选择，分别选取一榀框架进行梁柱设计以及进行该榀框架的基础设计，在进行框架设计时，先计算各种荷载，竖向荷载采用分层法进行内力组合分析，水平荷载采用D值法进行内力组合分析，在确定了恒载和活载的内力以后，找出最不利的一组或几组内力组合,选取最安全的结果计算配筋并绘图。楼板在确定荷载后选取二层楼板进行计算配筋，室内楼梯的设计,完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。基础选用柱下独立基础，根据框架内力计算结果进行基础设计并绘制施工图。

关键词： 框架； 结构布置； 结构设计

4

结构设计说明

一、 方案选择

竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。

本工程中有较大空间的会议室、训练场、儿童游乐园等，框架结构具有建筑平面布置灵活的特点，可以满足本工程的需要，且比较经济界。根据以上建筑信息和楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼采用框架承重体系。

二、 材料选择，截面尺寸确定

1.墙、板尺寸

根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，填充墙采用190厚标准砖砌块，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚均为110mm。

2. 框架梁截面

高度可按照高跨比来确定，即梁高h=(11~)L。 1018h1=(111??1~)l1??~??9000?500mm~900mm 1018?1018?取h1=800mm

11?11?截面宽度b1=(~)h1??~??800mm=267mm~400mm

32?32?故取b1=300mm

故横梁的截面取为800mm3300mm。

同理确定纵梁截面取为600mm3300mm，次梁截面取为500mm3300mm。

3.框架柱截面

无论从受力的角度和净高而言，都以底层最大。一楼柱子长度为H＝

5

=5m,b=H/15=333mm,初选柱截面为500mm3500mm。

简单验算，假定楼屋面各层荷载设计值为15 kN/m2，则底层柱轴力近似为 N＝15363632＝1080kN 轴压比uN?N1080?1000??0.32?0.9 bhfc500?500?14.3满足轴压比要求

综合以上计算结果并考虑建筑因素取柱截面为500mm3500mm 。

三、主体结构计算

1．荷载计算 1.1恒载计算

屋面做法：

三毡四油防水 0.45 KN/m2

珍珠岩隔热层 0.1132.5=0.28 KN/m2 20厚水泥砂浆找平 0.02320=0.4 KN/m2 110厚钢筋砼板 0.11325=2.75 KN/m2 20厚混合砂浆纸筋石灰面 0.02318=0.36 KN/m2

gk=4.24 KN/m2

二层楼板做法：

30厚1：2水泥砂浆找平层 0.03320=0.60 KN/m2 110厚钢筋砼板 0.11325=2.75 KN/m2 20厚混合砂浆纸筋石灰面 0.02318=0.36 KN/ m2

gk=3.71 KN/m2

墙体做法：

240厚标准砖及粉刷 5.0 KN/ m2

gk=5.0 KN/ m2

梁自重计算：

横梁：0.3×0.8×25＋0.48=6.48kN/m 纵梁：0.3×0.6×25＋0.48=4.98kN/m 次梁：0.3×0.5×25＋0.48=4.23kN/m 柱自重计算：

6

0.5×0.5×25＋0.48=6.73kN/m 恒荷载传递方式：

对于该榀框架，其框架梁上的恒荷载应包括楼（屋）面恒载，梁上填充墙及梁的自重，柱上荷载集中力应包括柱上纵向框架梁和承担的恒荷载以及本层柱的自重，经计算得到该榀框架在恒载作用下的计算简图如下所示：

Q1=5.9334.5=26.7 kN/m（梯形）,Q2=4.434.5=19.8 kN/m, （梯形） Q3=3.5634.5=16.0kN/m,Q4=4.2 kN/m,

P1=98.3 kN,P2=98.3 kN,P3=182.2 kN,P4=98.8 kN, P5=77.8kN

1.2 活载部分

根据设计资料楼面活载为2.0 KN/ m2，屋面活载为3.0 KN/ m2。 活荷载传递方式：

7

根据楼、屋面荷载传递方式，传到该框架梁上的的荷载按图所示阴影面积承受楼、屋面传来的活荷载，此外纵向框架梁、次梁所分担的活荷载还以集中力的形式作用于对应的框架梁上，经计算得到该榀框架在活载作用下的计算简图如下所示：

Q1=1.1434.5=5.1 kN/m（梯形）,Q2=1.5334.5=6.9kN/m（梯形）, Q3=2.7 kN/m,Q4=1.4234.5=6.4 kN/m, P1=18.4 kN,P2=18.4 kN,P3=36.9 kN,P4=18.4 kN, P5=17.9kN

1.3风荷载计算

本设计只计算作用在横向框架上的风荷载。由于现浇框架的整体性和刚度都好，而且每榀横向框架的侧移刚度都相同，故各榀框架都受同样的风力。 风荷载标准值计算公式：?k??z?s?z?o 结构高度小于30m，可取?z=1.0, 基本风压： ω0=1.65KN/m2 风载体形系数：μs

迎风面： μs=0.8 背风面： μs=-0.5 地面粗糙度取为B类：μz=1

作用在建筑物表面单位面积上风载计算（?k??z?s?z?o）

8

标高（m） 5 8.6 位置 迎风面 背风面 迎风面 背风面 μs 0.8 -0.5 0.8 -0.5 μz 1 1 1 1 ωk (KN/m2) 0.68 -0.425 0.68 -0.425 各标高处均布荷载

标高（m） 5 8.6 迎风面(KN/m) q2=0.6836=4.08 q1=0.6836=4.08 背风面(KN/m) q2= -0.42536= -2.55 q1= -0.42536= -2.55 ω2=1/23（q3-q3’）3h3+1/23（q2-q2’）3h2=3.32KN ω1=1/23（q2-q2’）3h2+1/23（q1-q1’）3h1=6.63KN 风荷载计算简图：

2．内力分析

2.1竖向荷载作用下的内力计算

竖向荷载作用包括竖向恒载作用以及竖向活载作用，竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。 梁、柱线刚度及分配系数

梁: I0=b×h3/12=0.3×0.83/12=12.8×109mm4 柱：I= b×h3/12=0. 5×0. 53/12=5.2×109mm4

底层柱线刚度: ic=EI/H1=3×104 35.2×109 /5000= 3.12×1010N.mm 二层柱线刚度:ic=EI/H1=3×104 35.2×109 /3600= 4.33×1010N.mm 梁线刚度:ic=2EI/H1=3×104 312.8×109 /9000= 8.54×1010N.mm

用分层法计算内力时，除底层以外，其他各层柱的线刚度均乘以0.9的折减系数

2.1.1竖向恒载作用下的框架内力：

根据活荷载及各杆件线刚度,得出该榀框架在活荷载作用下内力。

9

0.00

98.66

恒载作用

0.687

0.00

0.687

0.00

45.58

3313. 13. 00-98.66 -216.55 216.55 36.90 80.99 40.50 -54.41 -108.81 -49.57 17.03 37.38 18.69 -12.84 -5.85 53.93 -152.59 154.08 -55.42 17.98

-18.47

(单

位

顶层弯矩分配 KN·M)

恒载作用

0.00

0.578 0.578

224 224 ..45.58 00-108.00 108.00 26.34 36.08 18.04 -49.60 -99.20 -72.42 20.93 28.67 14.33 -8.28 -6.05 47.27 -92.85 32.89 -78.47 23.64

-39.24

(单

位

底层弯矩分配

KN·M)

10

弯矩图:

框架剪力图:

11

柱轴力图:

2.1.2 竖向活载作用下的框架内力：

计算活载作用下的结构内力，采用满布荷载法。根据活荷载及各杆件线刚度,得出该榀框架在活荷载作用下内力。 0.00 活载作用

0.523

0.477

0.00

0.523 0.477 -61.35 -4.20 35.80

35.80

-81.00 21.56 23.64 16.04 -33.63 17.59 81.00 11.82 -67.27 8.80 -4.60

37.60 -73.40

29.75 -65.55

-21.85 (单位KN·M)

12.53

顶层弯矩分配

12

0.00

48.90

活载作用

0.578

0.00

0.578 0.422 7.69 0.64 0.422 -83.28

-61.43 5.29 7.24 -2.22 5.27 -3.04 61.43 3.62 10.54 -1.52 0.88

3.06 -51.96

74.94

8.34

4.17 (单位KN·M)

1.53

底层弯矩分配

弯矩图:

13

框架剪力图:

柱轴力图:

2.2 风荷载作用下的内力计算：

风荷载作用下的框架内力计算一般采用D值法。其主要计算步骤是，1：根据梁柱相对线刚度计算节点转动影响系数，计算各柱修正后的侧移刚度D；2：计算标准反弯点高度比?0；3：求各层各柱剪力；4：根据柱剪力和反弯点位置

14

画柱的弯矩图；5：根据节点内力平衡条件求梁端弯矩（其值与梁线刚度成正比）； 根据平衡条件，由弯矩图作剪力图和轴力图。

15

右风作用与左风方向相反，本计算书略。

16

2.3 .1内力组合：

框架内力组合表（一） 构件 截面 项次 M A2 柱A2A1 A1 N V M N V M A1 柱A1A0 A0 N V M N V M B2 柱B2B1 B1 N V M N V M B1 柱B1B0 B0 N V M N V

内力 静载 1 152.59 180 -58.6 92.85 857 -106.2 158.6 881.9 -43.1 75.7 881.9 -43.1 -336.3 331.9 174.2 -291.6 331.9 174.2 -138.6 684.0 38.9 -74.1 684.0 38.9 活载 2 73.4 58 -11.5 51.96 134 -11.2 143.5 778.5 -38.9 68.2 778.5 -38.9 -375.5 373.2 194.9 -326.9 373.2 194.9 -153.3 774.5 43.1 -81.9 774.5 43.1 左风 3 32.1 124.6 -94.9 32.1 124.6 -94.9 158.6 881.9 -43.1 75.7 881.9 -43.1 -375.5 373.2 194.9 -326.9 373.2 194.9 -153.3 774.5 43.1 -81.9 774.5 43.1 右风 4 -32.1 176.5 -74.2 -32.1 176.5 -74.2 143.5 778.5 -38.9 68.2 778.5 -38.9 -336.3 331.9 174.2 -291.6 331.9 174.2 -138.6 684.0 38.9 -74.1 684.0 38.9 17

A2 梁A2B2 跨间 B2 A1 梁A1B1 跨间 B1 M V Mmax M V M V Mmax M V -338.7 238.7 435.6 375.5 -223.2 -410.7 255.5 428.0 457.7 -294.6 -378.4 266.6 392.0 336.3 -202.5 -460.6 286.1 383.6 407.5 -262.6 -378.4 266.6 375.5 -202.5 -460.6 286.1 457.7 -262.6 -338.7 238.7 336.3 -223.2 -410.7 255.5 407.5 -294.6 正负号规定：杆端弯矩以顺时针转向为正，杆端剪力以使作用截面产生顺时针转动为正，轴力受压为正。

内力组合方式：

（1）由可变荷载效应控制的组合（一）

S＝rGSGK＋rQSQK

（2）由永久荷载效应控制的组合（二）

S＝1.35SGK＋0.7rQSQK

（3）竖向荷载与风荷载作用下的组合（三）

S＝rGSGK＋0.9rQ（SQK＋SWK）

框架内力组合表（二）

静＋活（组合一或组合二） +Mmax -Mmax +Nmax Nmin 组内力值 内力值 内力值 内力值 合项次 内力值 +Mmax 组合项次 417.8 1+1+422.93 2+-206.6 325.98 1+3 1+422.93 2+-206.6 3 -148.3 -148.3 263.46 271.25 静＋0.9（活＋风）（组合三） -Mmax 组内力值 合项次 1+350.93 2+4 1+350.93 2+4 -206.6 -206.6 325.98 417.86 +Nmax 组内力值 合项Nmin 内力值 次 1+422.93 2+3 1+422.93 2+3 -148.3 17.37 710.76 350.93 -148.3 263.46 350.93 271.25 M 378.4 338.7 378.4 338.7 A柱2 A2A1 A1 M 323.6 288.8 323.6 288.8 N 424.6 376.5 424.6 376.5 2+4 N 424.6 376.5 424.6 376.5 2+4 V -194.9 -174.2 -194.9 -174.2 V -194.9 -174.2 -194.9 -174.2 柱A1AM 158.6 143.5 158.6 143.5 1+2+271.05 1+897.34 217.37 1+710.76 2271.05 1+897.34 21 N 881.9 778.5 881.9 778.5 4 18

A0 V -43.1 -38.9 -43.1 -38.9 M A0 75.7 68.2 75.7 68.2 1+-93.14 +3 1+14.81 +4 1+-93.14 +3 1+14.81 235.77 -98.05 235.77 -98.05 710.76 14.81 -268.4 307.43 147.98 -264.9 307.43 147.98 -14.13 619.25 -14.18 91.03 619.25 -14.18 N 881.9 778.5 881.9 778.5 2+4 897.34 2+-93.14 -268.4 3 1+307.43 2+147.98 -264.9 3 1+307.43 2+147.98 -14.13 3 1+619.25 2+-14.18 91.03 3 1+619.25 2+-14.18 3 710.76 2+14.81 -415.2 4 1+372.67 2+206.98 -330.5 3 1+372.67 2+206.98 -264.7 3 1+792.87 2+92.51 -240.0 3 1+792.87 2+92.51 3 897.34 2+-93.14 -415.2 3 1+372.67 2+206.98 -330.5 4 1+372.67 2+206.98 -264.7 4 1+792.87 2+92.51 -240.0 4 1+792.87 2+92.51 4 V -43.1 -38.9 -43.1 -38.9 M -336.3 -375.5 -375.5 -336.3 B柱2 B2B1 B1 M -291.6 -326.9 -326.9 -291.6 1+1+N 331.9 373.2 373.2 331.9 2+4 V 174.2 194.9 194.9 174.2 N 331.9 373.2 373.2 331.9 2+4 V 174.2 194.9 194.9 174.2 M -138.6 -153.3 -153.3 -138.6 B柱1 B1B0 B0 M -74.1 -81.9 -81.9 -74.1 1+1+N 684.0 774.5 774.5 684.0 2+4 V 38.9 43.1 43.1 38.9 N 684.0 774.5 774.5 684.0 2+4 V A38.9 43.1 43.1 38.9 M -338.7 -378.4 -378.4 -338.7 -271.2 -417.8 -417.8 -378.1 梁2 V 238.7 266.6 266.6 238.7 A跨 2M 435.6 392.0 间 B2 BM 375.5 336.3 375.5 336.3 216.81 268.69 268.69 240.75 418.22 374.62 415.26 268.48 415.26 -180.6 -577.6 -225.2 -577.6 268.4 -180.6 -527.7 2 V -223.2 -202.5 -202.5 -223.2 -225.2 AM -410.7 -460.6 -460.6 -410.7 -261.4 梁1 V 255.5 286.1 286.1 255.5 A跨 1M 428.0 383.6 间 B1 BM 457.7 407.5 457.7 407.5 215.65 305.45 305.45 274.87 411.91 367.45 575.02 258.79 575.02 -222.7 -313.9 258.79 -222.7 1 V -294.6 -262.6 -262.6 -294.6 -313.9 19

2.3.2电算结果：

建筑结构的总信息

总信息 ..............................................

结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0

竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷1计算方式

风荷载计算信息: 计算普通风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00

墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国

风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.85

地面粗糙程度: A 类 结构基本周期（秒）: T1 = 0.30 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 3 各段体形系数: USi = 1.30

地震信息 ............................................

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 9 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD = 2

设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.75 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00

20

是否考虑偶然偏心: 是 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0

活荷载信息 ..........................................

考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到3层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 ------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数 1 1.00 2---3 0.85 4---5 0.70 6---8 0.65 9---20 0.60 > 20 0.55

调整信息 ........................................ 中梁刚度增大系数： BK = 2.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0

配筋信息 ........................................ 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 300 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00

21

墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30 单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60

设计信息 ........................................ 结构重要性系数: RWO = 1.00

柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00

是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否

荷载组合信息 ........................................ 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50

剪力墙底部加强区信息................................. 剪力墙底部加强区层数 IWF= 2 剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 6.40

22

弯矩包络图：

剪力包络图：

23

柱轴力包络图：

3．配筋计算 3.1梁截面设计

混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，α1=1;

钢筋为HRB335级，fy=300N/mm2,M=77.62kN.m2，ξb=0.55

截面尺寸：b=300mm,h=800mm，bf'=1800mm,hf'=150mm，αs=60mm,h0=h-αs=740mm。

3.1.1 屋面梁设计:

正截面受弯承载力计算

M?fyAszz??d?h0?0.5x?

l0h?d?0.8?0.04按弯矩最大的设计，设计计算过程如下：

M?58.3kN?m，受压区高度x?0.074?640<0.2h0?148mm?x?148mm，

?d?0.8?0.04l09000?0.8?0.04??1.25， h800z??d(h0?0.5x)?1.25?(740?0.5?148)?832.5mm

24

M58.3?106As???233mm

fyz300?832.5As.min?0.002?300?800?480mm As＜As.min，按最小配筋率配筋。钢筋选用4支座抗弯承载力计算

M?129.2kN?m,受压区高度x?0.074?740<0.2h0?148mm?x?148mm，

16 (As=803mm2)

?d?0.8?0.04l09000?0.8?0.04??1.25， h800z??d(h0?0.5x)?1.25?(740?0.5?148)?832.5mm

M129.2?106As???516mm

fyz300?832.5As.min?0.002?300?800?480mm As?As.min，满足要求。钢筋选用4梁斜截面受剪承载力计算

本框架梁主要承受均布荷载荷载，非地震组合：

Vb?0.7ftbh0?1.25fyvAsvh0。 s16 (As=803mm2)

采用HPB235级箍筋, Vc?0.7ftbh0?0.7?1.43?300?740?210210N?Vb， 因此只需按构造配筋，选用Φ8双肢箍，取S=200mm

?sv?f1.43Asv2?50.24??0.27%>0.24t?0.24??0.16%。 bs250?200ffv210梁端箍筋加密区为Φ8@100。

25

3.1.2 二层梁设计

正截面受弯承载力计算

M?fyAszz??d?h0?0.5x?

l0h?d?0.8?0.04按弯矩最大的设计，设计计算过程如下：

M?58.3kN?m，受压区高度x?0.074?640<0.2h0?148mm?x?148mm，

?d?0.8?0.04l09000?0.8?0.04??1.25， h800z??d(h0?0.5x)?1.25?(740?0.5?148)?832.5mm

M258.3?106As???1034mm

fyz300?832.5As.min?0.002?300?800?480mm As?As.min，满足要求。钢筋选用4支座抗弯承载力计算

M?129.2kN?m,受压区高度x?0.074?740<0.2h0?148mm?x?148mm，

20 (As=1256mm2)

?d?0.8?0.04l09000?0.8?0.04??1.25， h800z??d(h0?0.5x)?1.25?(740?0.5?148)?832.5mm

M371.2?106As???1086mm

fyz300?832.5As.min?0.002?300?800?480mm As?As.min，满足要求。钢筋选用2梁斜截面受剪承载力计算

本框架梁主要承受均布荷载荷载，非地震组合：

26

20+218 (As=1136mm2)

Vb?0.7ftbh0?1.25fyvAsvh0。 s采用HPB235级箍筋, Vc?0.7ftbh0?0.7?1.43?300?740?210210N?Vb， 选用Φ8双肢箍，取S=200mm

?sv?f1.43Asv2?80.24??0.38%>0.24t?0.24??0.16%。 bs250?200ffv210梁端箍筋加密区为Φ8@100。

3.2柱截面设计

混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，α1=1;

钢筋为HRB335级，fy=300N/mm2,M=77.62kN.m2，ξb=0.55 截面尺寸：b=500mm,h=500mm， 一层柱净高:Hc0=5000-800=4200mm 一层柱净高:Hc0=3600-800=2800mm

3.2.1按正截面受压承载力计算纵向受压钢筋

选用HRB335级钢筋（fy?300N/mm2,fy?300N/mm2,?b?0.55），C30混凝土，对称配筋，有Nb??bfcbh0?0.55?14.3?500?465?1828.6kN

据此分大偏压和小偏压情况。通过对柱内力组合的观察发现所有的内力组合均为大偏压，而框架柱的抗震设计一般应控制在大偏压破坏范围，因此是有利的，原因是柱的截面取得比较大导致。全部纵筋配筋率不小于0.8%，包括两个方向。 按大偏压计算: 当2as’≤X≤ξbh0时，

As=As’=[Ne-α1fcbx(h0-x/2)]/fy’(h0-as’) 当X< 2as’时，

As=As’=N（εei-h/2+as’）/fy(h0-as) 对于大偏心受压柱，

As=As’=[Ne-α1fcbh02ξ(1-0.5ξ)]/fy’(h0-as) 其中：

ξ=N-ξbα1fcbh0/ {[Ne-0.43α1fcbh02]/(β1-ξb)( (h0-as’)+ α1fcbh0)+ ξb

27

As=As’=[Ne-α1fcbh02ξ(1-0.5ξ)]/fy’(h0-as)

柱正截面设计计算表

部M N 位 (KNm) (KN) 大小偏心 e0=M/N ea ei= e0+ (mm) (mm) ea (mm) b h h0 fc fy ξ x 大柱417.8 422.9 500 500 465 14.3 360 0.127 偏59.1 987.9 20 1007.9 A 压 大柱415.2 372.7 500 500 465 14.3 360 0.112 偏52.1 1114.0 20 1134.0 B 压 ei/ l0 δ1 l0/h δ2 h0 (mm) ε 2aS'/h0 e(e') (mm) AS=AS' 面积As,min 实配钢筋 (mm2) mm2 225 225 225 225 2.17 1.0 5450 10.9 1.0 1.04 0.17 832.4 2274 500 1963 2.44 1.0 4500 9.0 1.0 1.02 0.17 945.9 2277 500 1963 3.2.2 柱抗剪承载力计算过程

影响框架柱受剪承载力的主要因素除混凝土强度外尚有：剪跨比，轴压比和配筋特征值（?svfy/fc）等。剪跨比越大，受剪承载力越低。轴压比小于0.4时,由于轴向压力有利于骨料咬合，可以提高受剪承载力；当轴压比过大时混凝土内部会产生微裂缝，受剪承载力反而下降。在一定范围以内，箍筋越多，受剪承载力越大。

《混凝土规范》规定，框架柱斜截面受剪承载力按下式计算： Asvy/s=(V-(1.75/(λ+1)×ft×b×h0+0.07×N))/(fyv×h0) 框架柱的箍筋加密区长度

取柱截面边尺寸，柱净高的1/6和500中的较大值， 二层柱：L=1/6Hn=1/6*2800=466mm,取L=500mm 底层柱上端：1/6*4200=700mm, 取L=700mm 底层柱下端：1/3*4200=1400mm, 取L=1400mm

28

柱斜截面配筋计算表

柱 Hn (m) λ=Hn/(2h0) γREVC (KN) 0.2 fcbh0 (KN) 截面是否满足要求 1.05ftbh0 λ?1柱A 4.2 4.5 175.6 657.8 满足 106.5 1275.5 422.9 23.68 110.02 0.679 4Ф8@100 4Ф8@200 柱B 2.80 3 176.0 657.8 满足 86.3 1072.5 372.7 20.87 107.21 0.712 4Ф8@100 4Ф8@200 0.3fcbh (KN) N (KN) 0.056N 1.05ftbh0+0.056N λ?1ASV/s 加密区 实配箍筋 非加密区

该榀框架配筋详施工图。

四、楼板及楼梯计算

1．楼板计算 1.1楼板布置图

1.2荷载计算

活荷载标准值：q＝2.0 kN/m2 恒荷载标准值：

29

二层楼板做法：

30厚1：2水泥砂浆找平层 0.03320=0.60 KN/m2 110厚钢筋砼板 0.11325=2.75 KN/m2 20厚混合砂浆纸筋石灰面 0.02318=0.36 KN/ m2

gk=3.71 KN/m2

1.3楼板设计

本设计选择二层楼板作为计算对象。 本设计按多跨连续双向板进行内力计算，此法规定支承梁不产生竖向位移且不受扭；同时还规定，双向板沿同一方向相邻跨度的比值lmin/lmax?0.75，以免误差过大。

跨中最大正弯矩，活荷载应该按棋盘布置。这种荷载分布情况可以分解满布荷载g+q/2及间隔布置±q/2两种情况，g为均布恒荷载，q是均布活荷载。对于前一种荷载情况，可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上；对于后一种荷载情况，可近似认为各区格板在中间支承处都是简支的。沿板周边则根据实际情况确定，边缘梁支座认为是简支。

支座最大负弯矩，可近似按满布活荷载时求得。这时认为各区格板都固定支座上，沿板边仍按实际支承情况确定。然后按照单块双向板计算出各支座的负弯矩。由相邻区格板求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值较大值作为该支座最大负弯矩。

楼板B1计算书

一、基本资料： 1、房间编号： 1

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

30

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01449+0.05444/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.22kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.01946+0.09232/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.46kN2M Mx= 1.22 + 0.46 = 1.68kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.05444+0.01449/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.75kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.09232+0.01946/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.16kN2M My= 2.75 + 1.16 = 3.92kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.07855*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 4.72kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.11576*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 6.96kN2M

Asy'= 344.52mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B2计算书

一、基本资料： 1、房间编号： 2

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4750 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01371+0.05583/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.19kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

31

Mxa =(0.01781+0.09566/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.45kN2M Mx= 1.19 + 0.45 = 1.64kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.05583+0.01371/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.81kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.09566+0.01781/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.20kN2M My= 2.81 + 1.20 = 4.01kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.07859*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 4.73kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.11745*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 7.06kN2M

Asy'= 349.78mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B3计算书

一、基本资料： 1、房间编号： 3

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2900 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01132+0.03748/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2 = 1.32kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.02641+0.07667/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 0.74kN2M Mx= 1.32 + 0.74 = 2.06kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.03748+0.01132/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2= 2.79kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.07667+0.02641/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 1.45kN2M

32

My= 2.79 + 1.45 = 4.23kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.05717*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 5.02kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.08005*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 7.03kN2M

Asy'= 348.02mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B4计算书

一、基本资料： 1、房间编号：4

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/固定/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4750 mm ；计算跨度 Ly = 2900 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01073+0.03828/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2 = 1.29kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.02485+0.08043/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 0.72kN2M Mx= 1.29 + 0.72 = 2.01kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.03828+0.01073/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2= 2.84kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.08043+0.02485/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 1.51kN2M My= 2.84 + 1.51 = 4.34kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.05712*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 5.02kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

33

My' =0.08102*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 7.11kN2M

Asy'= 352.39mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B5计算书

一、基本资料： 1、房间编号： 5

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01449+0.05444/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.22kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.01946+0.09232/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.46kN2M Mx= 1.22 + 0.46 = 1.68kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.05444+0.01449/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.75kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.09232+0.01946/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.16kN2M My= 2.75 + 1.16 = 3.92kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.07855*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 4.72kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.11576*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 6.96kN2M

Asy'= 344.52mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B6计算书

一、基本资料： 1、房间编号： 6

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/

34

3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4750 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01371+0.05583/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.19kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.01781+0.09566/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.45kN2M Mx= 1.19 + 0.45 = 1.64kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.05583+0.01371/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.81kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.09566+0.01781/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.20kN2M My= 2.81 + 1.20 = 4.01kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.07859*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 4.73kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.11745*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 7.06kN2M

Asy'= 349.78mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B7计算书

一、基本资料： 1、房间编号：7

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2900 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。

35

5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01132+0.03748/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2 = 1.32kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.02641+0.07667/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 0.74kN2M Mx= 1.32 + 0.74 = 2.06kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.03748+0.01132/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2= 2.79kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.07667+0.02641/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 1.45kN2M My= 2.79 + 1.45 = 4.23kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.05717*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 5.02kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.08005*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 7.03kN2M

Asy'= 348.02mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B8计算书

一、基本资料： 1、房间编号：8

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/固定/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4750 mm ；计算跨度 Ly = 2900 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01073+0.03828/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2 = 1.29kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.02485+0.08043/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 0.72kN2M

36

Mx= 1.29 + 0.72 = 2.01kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.03828+0.01073/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2= 2.84kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.08043+0.02485/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 1.51kN2M My= 2.84 + 1.51 = 4.34kN2M

Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

Mx' =0.05712*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 5.02kN2M

Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.08102*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.9^2 = 7.11kN2M

Asy'= 352.39mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%

楼板B9计算书

一、基本资料： 1、房间编号： 9

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载：

永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2

计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm

板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335

4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01449+0.05444/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.22kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

Mxa =(0.01946+0.09232/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.46kN2M Mx= 1.22 + 0.46 = 1.68kN2M

Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%

My =(0.05444+0.01449/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.75kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

Mya =(0.09232+0.01946/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.16kN2M

37

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/bad3.html