恒智天成模板专项施工方案（安全性性计算书）

恒智天成模板专项施工方案

第一节 工程概况 第二节 编制依据

主要依据施工图纸，施工组织设计，规范和规程

第三节 方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几

点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ5162-2008检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

第四节 材料选择

模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模

板统一整齐。 墙模板

采用15mm厚高强度多层板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M12使用。竖向内

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楞采用50×100 木方，水平外楞采用圆钢管48×3.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓。 柱模板

小于1m的柱采用15mm 厚高强度多层板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100 木方，柱箍采用［100×5×3.0槽钢围檩加固.大于1m的柱子采用可回收M14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。 梁模板

面板采用15mm 高强度多层板50×100木方（内楞）现场拼制，50×100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用υ48×3.5钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、顶撑组成，采用υ48×3.5钢管。

板模板

板底采用υ48×3.5钢管支撑。承重架采用扣件式钢管支模架，由扣件、立杆、横杆、顶撑组成，采用υ48×3.5钢管。

第五节 模板安装

1、模板安装的一般要求

竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。

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2、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板200（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 4、地下室模板安装要求

（1）墙体模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点

安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆\烂根\现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。

（3）梁模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）→按标高铺梁底板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板

②技术要点按设计要求起拱，并注意梁的侧模包裹包住底模，下面龙骨包住侧模。

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（4）楼板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

\满堂\脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序

②技术要点

楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

（5）柱模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

模板定位→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇注混凝土→拆除脚手架和模板→清理模板

②技术要点

板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。

第六节 模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术

人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

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（1）墙模板拆除

墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。 （2） 门洞口模板拆除

松开洞口模板四角脱模器与大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁砼拉裂，拆出的模板及时修整。所有洞口宽>1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。

（3）顶板模板拆

顶板模拆除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告，跨度均在2m以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8m的板当砼强度达到设计强度100%强度后方可拆除，其余顶板、梁模板在砼强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。拆顶板模时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。

顶板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬板接缝处，以防止损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及钢管要排放整齐，并注意不要集中堆料。拆除的钉子要回收再利用，作业面要清理干净，以防扎脚伤人

（4）后浇带模板拆除

拆除前必须经过江中集团施工技术负责人同意后方可拆除。

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4、模板的维护及维修

吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其他硬物；大模板吊运就位时要平稳、准确，不要兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口的海绵条。严格控制拆模时间。拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏

第七节 模板技术措施

1、进场模板质量标准 模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直

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尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即\模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\。 （1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

检查数量：全数检查。 检验方法：观察。

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2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。

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检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查对撑棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制

1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接对撑棍（墙厚每边减少1mm）。

2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土；

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4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。

（9）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下而上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10M左右设由下而上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°.当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位应在每隔剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑 （10）清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（11）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （12）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

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（13）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（14）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源。

（2）登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。

（3）拆除施工时，上下有人接应，随时支撑固定，防止倾覆随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。 （4）防止雷击措施

（5）安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。

（6）预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件、并加设临时支撑稳固。

（7）拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。

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（8）安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。

（9）吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。

（10）拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准先下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢靠，严防突然掉落、倒塌伤人。

（11）拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱落方可吊起。

（12）雨雪及五级大风等天气情况吓禁止施工。 （13）模板放置时不得有电线、气焊管线等。

（14）模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。

第八节 模板计算书

1．现浇板模板计算

楼板厚度为：400mm、250mm空心板（按200mm实心板计算）、180mm、100mm 模板的面板采用15mm厚高强度板

次龙骨采用50mm×100mm木方 E=10 N/mm主龙骨采用υ48×3.5钢管

- 12 -

4

2

I=bh/12=4.16×10 mm

244

1）.荷载计算

模板及支架自重标准值： 0.3KN/ m

2

混凝土标准值： 24KN/ m 钢筋自重标准值： 1.1KN/ m施工人员及设备荷载标准值： 2.5KN/ m楼板按400mm厚计算

荷载标准值：F1=0.3+24×0.4+1.1+2.5=13.5KN

荷载设计值：F2=（0.3+24×0.4+1.1）×1.2 + 2.5×1.4=16.7KN 楼板按250mm厚空心板（按200mm厚实心板）计算 荷载标准值：F1=0.3+24×0.2+1.1+2.5=18.7KN

荷载设计值：F2=（0.3+24×0.2+1.1）×1.2 + 2.5×1.4=10.94KN 楼板按100mm厚计算

荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN

荷载设计值：F2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2 + 2.5×1.4=8.06KN 2）.计算主龙骨间距

新浇注的混凝土均匀作用在面板上，单位宽度的面板可以视为梁。次龙骨作为梁支点按三跨连续梁计算

（1） 板厚按400mm计算（梁宽按300mm计算）

则最大弯矩Mmax =0.1 Q1 I1

22

2

2

2

2

最大挠度Umax=0. 677Q1 I1/(100EI)

- 13 -

4

其中线荷载设计值：Q1= F2×0.3=16.7×0.3=5.01KN 按面板的抗弯承载力要求

M22

max =0.1 Q1 I1=[fWW]=1/6bf2

Wh

0.1×5.01×I2

2

1=1/6bfWh=(1/6)×30×300×4002

=2.4×10

8

I1=21887

按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250

U24

max=0. 677Q1 I1/(100EI)= I1/250

I4

4

1/3

1=[(100×10×4.16×10)÷(5.01×0.667×250)] =367.9mm>300mm

所以满足要求

（2）板厚按200mm计算（梁宽按350mm计算） 则最大弯矩Mmax =0.1 Q2

2

1 I2

最大挠度U24

max=0. 677Q1 I2/(100EI)

其中线荷载设计值：Q1= F2×0.35=10.94×0.35=3.829KN 按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250

U24

max=0. 677Q1 I2/(100EI)= I1/250

I4

4

1=[(100×10×4.16×10)÷(3.829×0.667×250)]1/3

=402mm>350mm 所以满足要求

3）板厚按100mm计算（梁宽按400mm计算）

- 14 -

（

则最大弯矩Mmax =0.1 Q1 I3

2

22

最大挠度Umax=0. 677Q1 I3/(100EI)

其中线荷载设计值：Q1= F2×0.35=8.04×0.4=3.224KN 按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250

4

Umax=0. 677Q1 I2/(100EI)= I1/250

I1=[(100×10×4.16×10)÷(3.224×0.667×250)]

=424mm>400mm 所以满足要求 3）.立杆间距计算

ⅰ.取400mm板厚计算，立杆采用υ48×3.5钢管，间距为700mm，步距为700mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm (1) 抗压强度计算

N=16.7×0.7×0.7=8.183KN [N]=Af=489×215=105135KN>8.183KN (2) 稳定性计算（按中心最大偏心25mm计算）

2

4

4

1/3

24

Ix=π（D- d）/64=π（48- 41）/64=1.22×10mm ix =（Ix /A)1/2=(1.22×10/489)1/2=15.79

λx=1800/ ix =1800/15.8=114

λ= kuh/ ix =1.155×1.7×1800/15.8=223.7

- 15 -

5

22225

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.141

σ=8183/(0.141×489)=118.8<205N/ mm 所以满足要求，结构稳定 （3） 扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 根据前面计算结果得到 R=8.183 kN< Rc 不满足扣件抗滑要求，需要加一个托件

ⅱ.取200mm板厚计算，立杆采用υ48×3.5钢管，间距为700mm，步距为700mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm

（1）扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

N=10.94×0.7×0.7=5.36KN

- 16 -

2

2

根据前面计算结果得到 R=5.36 kN> Rc 满足扣件抗滑要求

ⅲ.取100mm板厚计算，立杆采用υ48×3.5钢管，间距为950mm，步距为950mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm2

(1) 抗压强度计算

N=8.06×0.7×0.7=7.27KN [N]=Af=489×215=105135KN>7.27KN (2) 稳定性计算（按中心最大偏心25mm计算）

I22225

x=π（D- d）/64=π（48- 41）/64=1.22×10mm i5

x =（Ix /A)1/2=(1.22×10/489)1/2=15.79

λx=1800/ ix =1800/15.8=114

λ= kuh/ ix =1.155×1.7×1800/15.8=223.7

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.141

σ=7270/(0.141×489)=105.44<205N/ mm2

所以满足要求，结构稳定 （4） 扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc

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其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 根据前面计算结果得到 R=7.27 kN

满足扣件抗滑要求,以上立杆间距是根据扣件抗滑承载力计算的，若钢管顶采用钢管顶丝连接，则立杆间距可适当加大一点。

2．墙体模板计算

⑴荷载计算

ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力①，按下列公式计算，并取其中的较小

值

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取t=5h T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h； H -- 模板计算高度，取4.46m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 得F1 =0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN ⅱ.倾倒混凝土时对模板产生水平荷载②

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砼采用布料杆浇注，取倾倒砼对模板产生的水平荷载4KN/m2 由1.2①+1.4②得模板承受的水平荷载值为 Q1=1.2×52.58+1.4×4=68.7 KN/m ⑵模板及次龙骨得设计及计算

次龙骨采用50 ×100mm白衫木方，间距300mm，按受力方向垂直木纹方向，其截面性能为E=10000 N/mm2 σ =87 N/mm2 W=83c㎡ I=416 c㎡ 主龙骨间距为450mm，次龙骨按三跨连续梁计算 ⅰ.次龙骨的强度计算 Q托=68.7×0.3=20.6KN/m 得次龙骨的截面最大弯矩为 M=0.1 Q托τ

托

=0.1×20.6×0.62=0.74KN

σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87 N/mm2 所以次龙骨的强度满足要求 ⅱⅱ.次龙骨的刚度计算

Q次=68.7×0.3=20.6KN/m

W =0. 677Q次L次/(100EI)= 0.677×20.6×0.64×1012÷（100×104×416×106） =0.021mm<[W]=1.5mm

次龙骨的刚度满足要求 ⅲ.对拉螺栓计算

现场使用υ12钢筋作为墙体的对拉螺栓，螺栓间距取0.45m，对拉螺栓抗拉强

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度取12.9KN 计算每根钢筋受力为N

N=0.45×0.45×52.58=10.64KN<12.9KN 由此可得，用υ12钢筋作为墙体螺栓满足要求 3．梁模板计算

ⅰ.梁取600×700mm计算，采用υ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托，立杆间距950mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm，，用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm2 ⑴ 荷载计算

钢筋混凝土荷载标准值：Q1=（24+1.5）×1.2×0.7=21.42 KN/ m2 模板自重荷载标准值： Q2=0.3 KN/ m2

施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q3=2.5+2=4.5 KN/ m2 Q=1.2×（21.42+0.3）+1.4×4.5=32.36 KN/ m2 侧模产生的集中荷载、

P ，=1.2 Q2ah=1.2×0.3×0.7×0.95=0.2394KN 梁底传递给支撑的荷载为

P=Qab/n-1=32.36×0.6×0.95/2=9.2226KN 则支座反力为

R1= R3=P/2+ P ，=4.8507KN R2=9.2226KN

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⑵ 扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，双扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.96kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.2226 KN R < 12.96kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ⑶ 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

① 梁两侧支撑钢管稳定性计算 支座反力N1= R1=4.8507KN 由计算可得楼板荷载N2=10.94KN N=4.8507+10.94×0.7×0.7=10.2113kn 钢管支撑采用υ48×3.5，其性能为

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

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[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2

由公式lo = k1uh

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7 可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343 长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7 由表可得υ=0.141

则σ=N/ΦA=10211.3÷0.141÷489=148.1N/ mm2<2O5 N/ mm2

由计算可知，所以满足要求。

② 梁底中间支撑稳定性计算 N= R2=9.2226KN

钢管支撑采用υ48×3.5，其性能为

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2

由公式lo = k1uh

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

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u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7 可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343 长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7 由表可得υ=0.141

则σ=N/ΦA=9222.6÷0.141÷489=133.73N/ mm2<2O5 N/ mm2

由计算可知，所以满足要求。

ⅱ.梁取400×750mm计算，采用υ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托，立杆间距700mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm，，用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm

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（1）荷载计算

钢筋混凝土荷载标准值：Q1=（24+1.5）×1.2×0.75=22.95 KN/ m 模板自重荷载标准值： Q2=0.3 KN/ m

施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q3=2.5+2=4.5 KN/ m Q=1.2×（22.95+0.3）+1.4×4.5=34.2 KN/ m 侧模产生的集中荷载、

P=1.2 Q2ah=1.2×0.3×0.95×0.4=0.137KN 梁底传递给支撑的荷载为

P=Qab/n-1=34.2×0.4×0.95/2=6.498KN 则支座反力为

R1= R3=P/2+ P=3.386KN

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，

，

2

2

2

2

R2=6.498KN

（2） 扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.788 Kn R < 8.00 kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （3） 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

① 梁两侧支撑钢管稳定性计算 支座反力N1= R1=3.386KN 由计算可得楼板荷载N2=10.94KN N=3.386+10.94×0.7×0.7=8.7466kN 钢管支撑采用υ48×3.5，其性能为

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

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σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2

由公式lo = k1uh

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7 可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343 长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7 由表可得υ=0.141

则σ=N/ΦA=8746.6÷0.141÷489=126.86N/ mm2<2O5 N/ mm2

由计算可知，所以满足要求。

② 梁底中间支撑稳定性计算 N= R2=6.498KN

钢管支撑采用υ48×3.5，其性能为

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2

由公式lo = k1uh

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k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7 可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343 长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7 由表可得υ=0.141

则σ=N/ΦA=6498÷0.141÷489=94.24N/ mm2<2O5 N/ mm2

由计算可知

4．柱模板计算

，所以满足要求。

宽度大于1m的柱子采用υ14螺栓加固，间距300×500mm。宽度不大于1m得柱

子采用［100×50×3.0槽钢为柱箍

ⅰ.柱子取1.2m×1.2m计算 ⑴荷载计算

ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取t=5h T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；

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3

H -- 模板计算高度，取4.46m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 得F1 =0.22×24×5×1.0×1.15×61/2

=74.4KN

对拉螺栓间距300×500mm，υ14对拉螺栓抗拉强度取17.8KN 则N=0.3×0.5×74.4=11.16KN<17.8KN 由计算可得，υ14对拉螺栓满足要求 设计计算满足要求!

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