某办公楼设计任务书 - 图文

毕业设计任务书

一、 设计题目

办公楼

二、建筑地点及拟建基地平面图

本建筑位于营口市沿海产业基地开发区地段。由主管批准拟建基地平面

图见附图一。 三、建筑面积和层数

总建筑面积2093平方米，层数3层。

四、结构形式

框架结构

五、设计任务 （一）建筑设计部分

1．使用要求 2．设计内容

（1）首页图（包括图纸目录、设计说明、总平面图及门窗表）

（2）底层平面图 （3）楼层平面图 （4）主要立面图 （5）主要剖面图

（6）节点详图（选3-4个主要节点） 3．成果形式

- 1 -

1）建筑设计说明书 2）绘制图纸

建筑设计说明，总平面图； 首层平面图、标准层平面图、正立面图、侧立面图；两个剖面图；墙身大样图1个，节点详图3～4个， （二）结构设计部分

1．计算内容要求

在结构设计方案确定后，进行一榀横向框架的内力计算和配筋，楼梯、雨蓬、基础等主要结构构件的设计与计算，最后完成结构设计计算书一份，除此之外，还应完成梁、板选型及布置等相关结构设计的内容。

2． 成果形式 1） 结构设计说明书 2） 结构设计计算书

3） 绘制图纸：基础平面图、基础详图、楼板配筋图、框架配筋图、楼梯、雨蓬配筋图等。 六、建筑技术条件 １．气象条件

营口地区主导风向为西南风，基本风压0.55kN/m2, 基本雪压0.30kN/m2。 ２．工程地质条件

根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表１

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岩土分类 土层深度 厚度范围序号 1 2 3 4 杂填土 粘土 （m） 0.8 3.8 （m） 0．6-0．9 3．7-4．0 6．7-6．9 地基承载力fk 120 180 170 粉质粘土 6.9 中细砂层 9.6 9．6-10．6 250 注：１）地下稳定水位距地表－1.2 M； ２）表中给定土层深度由自然地表算起。 建筑场地类别：Ⅱ类场地土； 地震设防烈度：７度，近震。 ３．办公楼活载2kN/m2,其余建筑活荷载标准值见现行《建筑结构荷载规范》。 七、学时分配 建筑部分六周，结构部分八周，毕业答辩准备一周，毕业答辩一周。 八、参考资料 1、国家标准、规范、规程 《总图制图标准》(GBJ 103-87) 《房屋建筑制图统一标准》(GBJ1-86) 《建筑结构制图标准》(GBJ 105-87) 《办公建筑设计规范》(JBJ 67-89) 《建筑设计防火规范》(GBJ 16-87) 《民用建筑设计通则》(JGJ 37-87) 《建筑结构荷载规范》(GB50009 2001) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) 《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002) 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001) - 3 - 《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 《网架结构设计与施工规程》（JGJ7-91） 1、参考书

教科书

建筑设计资料集(１～３) 钢筋混凝土、钢结构设计手册 建筑结构构造资料集 上、下册 4、 辽宁省建筑、结构通用图集 附图：建筑地基

毕业设计计算书

一、总设计说明: 1 设计依据：

依据建筑工程专业毕业设计任务书。

遵照国家规定的现行各种设计规范、有关授课教材、建筑设计资料集、

建筑结构构造上资料集等相关资料。 2 设计有关资料：

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本次设计的题目为“办公楼”，建筑面积：3064m2，共四层（局部五层），每层层高3.9m。

室内外高差0.600m，室外地面标高为-0.600m 建设地点：营口市 工程名称: 办公楼 基本风压:0.55kn/mm 设计基准期:n=50年 雪 压:0.30kn/mm 雪荷载准永久值分区:1 建筑地点冰冻深度:-1.2m 建筑场地类别:二类场地土 地震设防烈度:7度

3 结构：

本工程为框架结构，装配式楼盖。外墙300mm厚空心砖墙，走廊和楼梯间墙为240mm厚空心砖墙，其余内墙（除厕所外）均为180㎜厚空心砖墙。烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.15g。 4 各部分工程构造：

屋面：为不上人屋面 防水层：改性沥青防水卷材

25mm厚1︰2.5水泥沙浆找平层 焦渣混凝土找坡（最薄处30mm厚）

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120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚板下水泥沙浆抹灰 楼面： 30mm厚水磨石地面 120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚石灰沙浆抹灰 厕所： 30mm厚水磨石地面 50mm厚防水沙浆 120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚水泥沙浆抹灰 二、结构设计方案: 1、建筑部分：该工程位于营口市，为永久性建筑，共四层（局部五层）。总建筑面积：3064M2，楼内2部楼梯。建筑红线距马路6m，建筑用地15.2*59.5㎡，柱网尺寸见建筑图。 2、结构部分 自然条件：雪荷载0.30KN/M2，基本风压：0.55KN/M2. 地质条件：拟建场地地形平整，施工用水、电路畅通，地下稳定水位距地坪-10m以下，土质分布具体情况见表1，Ⅱ类场地，7度设防，建筑地点冰冻深度-1.2m。 建筑地层一览表 表1 序 岩 土 土层 厚度 地基土 - 6 - 土层描述 深度 范围 (M) (M) 承载力 (KPa) 号 分 类 由碎石、砖块 1 杂填土 、粘土等组成， 0.8 0.6-0.9 120 松散 黄褐色，湿， 2 粘土 可塑 黄褐色， 3.8 3.7-4.0 180 3 粉质粘土 湿， 中密 黄褐色，石英~ 4 中细砂层 长石质， 湿，中密 6.9 6.7-6.9 170 9.6 9.6-10.6 250 注：1、表中给定土层深度由自然地坪算起。2、表中给定桩端阻力为挖孔桩。 3、材料情况： 非重承空心砖；砂浆等级为M5； 混凝土：C25（基础）、C30（梁、板）、C40（柱） 纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋 4、抗震设防要求：设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.15g。 5、结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。 6、施工：梁、板、柱均现浇。 三、荷载汇集及截面尺寸的选取： - 7 - 为满足使用要求作到强柱弱梁，梁柱完全按弹性理论计算配筋，板按塑性理论计算配筋，框架结构内力计算中对水平荷载和竖向荷载引起的内力、位移分别采用D值法和分层法进行计算。 1、构件的几何尺寸： 柱： 柱截面，初步估计为正方形柱 A=a2=G?n?Ffc(μ0.1)?103?Ψ μ=0.9(三级框架)， fc=16.7N/mm2, 取a=0.50m 截面尺寸为500×500mm 框架梁： h=(1/8～1/12)l b=(1/2～1/3)h 纵梁截面尺寸： hb=（1/8～1/12）L ，取600mm bb=（1/2～1/3）h且bb不应小于0.5bc=300mm 选定横纵向框架混合承重方案 横向框架梁截面尺寸为bb×hb=300mm×600mm； 纵向框架梁截面尺寸为bb×hb=300mm×600mm； 次梁尺寸为b×h=250mm×400mm 过梁尺寸为240×180mm。 楼板： - 8 - 边跨：1/30×3000=100mm 走廊：1/30×3000=100mm

2、荷载计算

（1）活荷载标准值

楼面可变荷载 4.0 KN/m2 基本风压值 0.55 KN/m2 屋面雪荷载 0.3 KN/m

Σ

=4.85 KN/m2

（2）恒荷载标准植

1）屋面： （1）恒载：

改性沥青防水卷材 0.35KN/M2

25mm厚1﹕2.5水泥砂浆找平 25×0.02=0.5KN/M2 焦渣混凝土找坡（最薄处30mm厚） 10×0.15=1.5KN/M 120mm厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.0KN/M2 20mm厚板下水泥沙浆抹灰 0.02×17=0.34 KN/M2 ∑ =5.69KN/M2 （2）车间活载（不上人屋面）： 4KN/M2 雪载： 0.30KN/M2 2）楼面： （1） 恒载：

30mm厚水磨石地面 0.65KN/M2 120mm厚钢筋混凝土板 3.0KN/M2 20mm厚石灰砂浆抹灰 0.34KN/M2 ∑ =3.99KN/M2

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2

（2）活载：

办公楼 2.0KN/M2 楼梯 2.5KN/M2 ∑=恒+0.5活 =3.99+0.5×2.0=4.99KN/M

2

（=3.99+0.5×2.5=5.24KN/M2）

3、截面尺寸选取：

1）框架柱：

根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：

N/fcbh≤0.9（三级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按12—14 KN/M2初估） 选定柱截面尺寸： bc×hc=450×450mm

2）框架梁：

hb=（1/8～1/12）L=600～900mm ，取600mm bb=（1/2～1/3）h=200mm～300mm 则取 bb=300mm

纵梁截面尺寸选定为bb×hb=300mm×600mm。 选定横向框架梁截面尺寸为bb×hb=300mm×600mm；

3）女儿墙

喷外墙彩色涂料 1：2.5水泥砂浆罩面8厚 20×0.008=0.16 KN/㎡ 1：3水泥砂浆打底10厚 20×0.010=0.20 KN/㎡ 普通砖240厚 19×0.240=4.56 KN/㎡ ∑=4.92KN/㎡

4）卫生间

300×300防滑地砖10厚 1.84×0.010=0.018 KN/㎡

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1：2硬性水泥砂浆结合层10厚 20×0.010=0.20 KN/㎡ 涂APP改性沥青10厚 10×0.010=0.10 KN/㎡ 1：2硬性水泥砂浆结合层10厚 20×0.010=0.20 KN/㎡

1：3水泥砂浆，从门口向地漏找坡，坡度不大于1%向上泛起150，最低处30厚，最高处50厚 20×0.040=0.80 KN/㎡ 素水泥砂浆结合层一道

钢筋混凝土楼板100厚 25×0.100=2.5 KN/㎡ 刷一道聚合物水泥砂浆结合层

1：3水泥砂浆打底5厚 2×0.005=0.10 KN/㎡ 1：2.5水泥砂浆罩面5厚 20×0.005=0.10 KN/㎡ 喷防水涂料 ∑=4.02KN/㎡

5）外墙做法

喷外墙彩色涂料

1：2.5水泥砂浆罩面8厚 20×0.008=0.16 KN/㎡ 1：3水泥砂浆打底10厚 20×0.010=0.20 KN/㎡ 外墙填空心砖300厚 19×0.300=5.70 KN/㎡ 1:0.3:4水泥白灰砂浆打底15厚 20×0.015=0.30 KN/㎡ 1:1:6水泥白灰膏砂浆抹面压光5厚 20×0.005=0.10 KN/㎡ 喷白色内墙涂料 ∑=6.46KN/㎡

6）内墙做法

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白色内墙涂料

1：1：6水泥白灰膏砂浆抹面压光5厚 20×0.005=0.10 KN/㎡ 1：0.3：4水泥白灰砂浆打底15厚 20×0.015=0.30 KN/㎡ 空心砖填内墙200厚 19×0.2=3.80 KN/㎡ 1：0.3：4水泥白灰砂浆打底15厚 20×0.015=0.30 KN/㎡ 1：1：6水泥白灰膏砂浆抹面压光5厚 20×0.005=0.10 KN/㎡ 喷白色内墙涂料 ∑=4.60 KN/㎡

7）办公室和生产车间做法

1：2硬性水泥砂浆结合层20厚 20×0.020=0.40 KN/㎡ 1：2.5水泥砂浆找平层20厚 20×0.020=0.40 KN/㎡ 素水泥浆结合层一道 钢筋混凝土楼板100厚 25×0.100=2.50 KN/㎡ 水泥砂浆打底刮大白15厚 20×0.015=0.30 KN/㎡ ∑=3.6 KN/㎡ 4、各层重量

女儿墙：

4.92×[(58.2×2+15.1×2) ×0.6－0.24×0.6×4]=429.93 kN

屋面恒荷：

5.69×58.2×15.1=5000.48 kN

横梁：

25×(0.60－0.10)×0.30×15.1×10=848.81 kN

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纵梁：

25×(0.60－0.10)×0.30×58.2×3=993.04 kN

柱：

25×0.52×(4.2－0.75) ×30=646.88 kN

柱（上半）：

25×0.52×(4.2/2－0.75) ×30=253.13 kN

柱（一层上半）：

25×0.52×(5.25/2－0.75) ×30=351.56 kN 楼面恒荷：

卫生间：4.02×（6.6×3.5+5.4×3.3）=164.50 kN

其它：3.95×(58.2×15.1－6.6×3.5-5.4×3.3-12×6.6×2)=2684.03 kN ∑=2848.53 kN 楼面活荷：

走廊、楼梯：2.5×(3×58.2+3.3×7.5×2)=560.25 kN 卫生间：2.0×6.6×3.6×2=95.04 kN

办公室：3.6×(12.0×15.1-6.6×5.4)=524.02 kN ∑=1179.31 kN 外墙：

6.46×[(15.1×2+58.2×2)×4.2－2.6×3.7×37－1.2×3.7]

=1649.50kN 外墙（上半）：

6.46×[(15.1×2+58.2×2)×4.2÷2－2.6×1.6×37－1.2×1.6×4 ]

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=944.84kN

外墙（一层上半）：

6.46×[(15.1×2+58.2×2)×5.25÷2－2.6×(3.7+1.05－3.6)×60－1.2×(3.7+1.05-3.6)×6－2.6×(4.7－3.6)×4]=1199.65kN 内墙：

4.60×[(58.2×2－4.2×2－6+7.5×16+11.4×2)×(4.2－1.6)－2.6×1.05×14－1.0×2.6×28－1.5×2.3×3 ]+6.10×7.5×(4.2－1.6)×4=2845.31kN 内墙（上半）：

4.60×[(58.2×2－4.2×2－6+7.5×16+11.4×2)×(4.2÷2－1.6)－2.6×1.05×14－1.0×0.3×28－1.5×0.5×3]+6.10×7.5×(4.2÷2－1.6)×4=429.74kN 内墙（一层上半）：

4.6×[(58.2×2－4.2×2－6－12+7.5×16+11.4×2)×(5.25÷2－1.6) －1.5×1.05×13－1.0×(2.6－1.925)×27－1.5×(2.3－1.925)×2－1.2×(1.5+1.05－1.925)]+6.10×7.5×(5.25÷2－1.6)×4=1098.58kN 门：

0.2×(0.8×2.5×20+1.5×2.5×11)=16.25 kN 门（上半）：

0.2×(0.8×0.4×20+1.5×0.6×11)=3.26 kN 门（一层上半）：

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0.2×[ 0.8×(2.5－1.925) ×19+1.5×(2.5－1.925) ×2+2.5×(2.5－1.925) ×4 ] =3.24 kN 窗：

0.3×(3.6×2.4×36+1.5×2.4×23+1.8×2.4×11+3.0×2.4×7+1.2×2.4×6)=152.71 kN 窗（上半）：

0.3×(3.6×0.6×36+1.5×0.6×23+1.8×0.9×11+3.0×0.9×7) =40.55 kN 窗（一层上半）：

0.3×[ 2.4×(1.5+0.9－1.425) ×40+1.2×(1.5+0.9－1.425) ×4+1.5×0.9×13+1.2×(1.5+0.9－1.425) ] =31.59 kN 雨篷+雨篷梁：

25×(13.6×3.9×0.12+13.6×0.7×0.12+0.7×3.9×0.12×2+1.5×3.4×0.10×2)+25×3.9×(0.65×3+0.55×2) ×0.3 =318.77kN

G4=女儿墙+屋面恒荷+横梁+纵梁+次梁+柱（上半）+外墙（上半）+内墙（上半）+门（上半）+窗（上半）

=429.93+5000.48+858.81+993.04+253.13+944.84+429.74+3.26+40.55 =8953.78kN

G2～3=楼面恒荷+0.5楼面活荷+横梁+纵梁+次梁+柱+外墙+内墙+门+窗 =5697.06+589.66+858.81+993.04+646.88+1694.05+2845.31+16.25+152.71

- 15 -

=13493.77kN G1=楼面恒荷+0.5楼面活荷+横梁+纵梁+次梁+柱（一层上半）+外墙（一层上半）+内墙（一层上半）+门（一层上半）+窗（一层上半）+雨篷 =5697.06+589.66+858.81+993.04+351.56+1199.65+1098.58+3.24+31.59+318.77 =11141.96kN 3、内力分析 断面 跨度 矩形截面惯边框架梁 中框架梁 （1）刚度计算 梁的线刚度计算 - 16 - b×h (㎡) l (m) 性矩 I0 （m4 ） Ib=1.5I0 (m4 ) K=_Kb=EIb/l (kN·m) ?KbIb=2.0I0 (m4 ) _Kb=EIb/l (kN·m) 混凝土 层次 强度 0.30×0.60 等级 0.30×0.60 断面 b×h 7.20 (㎡) 7. 20 K α?_2Kc71～3层梁采用C30混凝土2 ?K线刚度 E=3.00×10KN/㎡层高 惯性矩 12Kc=EIc/（一般层） （一般层） D??Kh I-3 cc24_-34-3h h8.56×1012.84×10 _5.14×10 17.12×10 6.85×10 ?K(m) (m4 ) 0.5?Kb α?K=(kN·m) _8.56×10 -312.84×10 -3（底层） 5.07×104 Kc（底层） 2?K17.12×10-3 6.76×104 、D混凝土轴边框架边柱 107KN/㎡ 4层梁采用AC25E=2.80×4 C30 0.30×0.60 2～3 C40 0.502 7.20 0.502 7.20 20.50 5.21×3.90 -3 -3108.56×10 5.21×3.90 -3 10-38.56×105.21 ×4.20 3.91×10 10-3 12.84×4.03×10 -312.84×10 4.03×441.21 44.79×10 1.26 4.73×104 1.26 0.38 -317.12×10 0.39 17.12×10-3 0.54 10107 46.39×10 10692 6.31×104 14804 0.30×0.60 1 C40 - 17 - 10-3 10 3.91×10 4.03×10 4.03×10 3.91×10 4.03×104 4.03×104 44444A、D轴边框架中柱 4 2～3 1 C30 C40 C40 0.50 0.50 0.50 2223.90 3.90 4.20 5.21×105.21×1010-3 -3 1.61 1.68 1.68 0.45 0.46 0.59 11969 12611 16175 5.21×-3 B、C轴中框架边柱 4 2～3 1 C35 C40 C40 0.502 0.502 0.502 3.90 3.90 4.20 5.21×105.21×10-3 5.21×10-3 -3 1.23 1.28 1.28 0.38 0.39 0.54 10107 10692 14804 B、C轴中框架中柱 4 2～3 1 C30 C40 C40 0.502 0.502 0.502 3.90 3.90 4.20 5.21×105.21×105.21×10-3 -3 -3 3.91×10 4.03×10 4.03×10 4441.63 1.70 1.70 0.45 0.46 0.59 11969 12611 16175 柱的侧移刚度计算 各层D值汇总 D值 柱类型 A﹑D轴 B、C轴 A﹑D轴 中柱 B、C轴 ∑D（kN/m） 边柱 层次 4 2～3 1 （D值×根数） （D值×根数） （D值×根数） 10107×4 10107×4 11969×2 11969×2 128692 10692×8 10692×8 12611×32 12611×18 801622 14804×4 14804×4 16175×16 16175×9 522807 (2)自振周期计算 - 18 - 横向框架顶点位移计算 层次 4 3 2 1 Tl1.7α0Gi(kN) 8145 13494 13494 11142 ΔT?G(kN) iinDi 128692 801622 801622 522807 lΔi/Δi－1??G(m) iDΔi(m) 8145 21639 35133 46275 0.0632 0.0270 0.0438 0.0685 0.2199?0.57s0.1827 0.1433 0.1038 0.0685 T＋1.7?0.6? (3)横向地震作用计算 地震作用按7度设计，Ⅱ类场地分组按第一组，则Tg=0.35s，αmax=0.08，采用底部剪力法计算。由于Tl=0.57s>1.4Tg=0.49s，故应考虑顶点附加地震作用，取δn=0.08×0.57+0.01=0.056。 结构底部剪力为： ?TgFEk＝??T?l????0.9?αmax?0.850.9?G ii－1n?0.35?＝? ?0.57???0.08?0.85?46275 =2028.75kN 顶点附加地震作用为 ΔFn=δnFEk=0.056×2028.75=113.61kN Fi?GiHinFEk(1/δn) ?Gi—1iHi各层地震作用及楼层地震剪力 层次 4 Hi (m) 15.90 Gi (kN) 8145 GiHi 136836 GiHi?GjHFEK jVi (kN) 594.44 Di (kN) 128.69 D7i 10.51. V7i?D7iDiV 48.55 594.44 - 19 - 3 2 1 ∑ 12.00 8.10 4.20 13494 13494 11142 46275 170024 113350 46796 467006 738.61 492.41 203.29 2028.75 1333.05 801.52 1825.46 801.52 2028.75 522.81 36.82 36.82 21.00 61.24 83.86 81.49 (4)横向框架柱端弯矩计算 注：表中y=y0+y1+y2，3；Vim= Vi Dim/ Di；M上=Vimyihi；M下=Vim(1-yi)hi （5） 横向水平风荷载的计算 由题知： 基本风压 ω0=0.55KN/m 2 由于 H =4.2×4 + 0.45 + 0.6m =17.85m〈30m 故βZ =1.0；μS =0.8 +0.5 =1.3，则 ωK =βZμZμSω0 =1.0×μZ×1.3×0.55KN/m2 =0.72μZ KN/m2 风压高度变化系数μZ的取值（地面粗糙度为B类）见下表。 各节点处（各标高处）的集中水平风荷载为 Wi =ωK×4.5×（ Wi计算过程见下表 hi?hi?12）=2.25（hi + hi+1）ωK 水平集中风荷载Wi计算 层次 女儿墙 4 3 2 H / m 0.60 3.90 3.90 3.90 H / m 16.50 15.90 12.00 8.10 μZ 1.15 1.04 0.92 - 20 - ωK /（KN.m） 0.83 0.75 0.66 -2Wi =2.25（hi + hi+1）ωK / KN 9.69 13.14 11.63

1 4.20 4.20 0.75 0.54 10.07 4、竖向荷载内力分析 （1）地震作用下框架的内力分析 层次 层间剪力 Vi (kN) 层间刚度 Di (m) 4 层3 次 2 1 层高 hi (m) 594.44 层间剪力1333.05 Vi (kN) 1825.46 2028.75 128692 层间刚度 801622 Di D 801622 522807 0.0046 边柱 y (m) ui?ui?1?ViDi 层高 hi (m) 3.90 3.90 M上 DDi 0.0017 Vim －K (kN) 0.0023 0.0039 M下 （kN·m） （kN·m） 3.90 4.20 - 21 - 4 3 2 1 3.9 3.9 3.9 4.2 594.44 1333.05 1825.46 2028.75 128692 801622 801622 522807 10107 10692 10692 14804 0.079 0.013 0.013 0.028 17 27 39 58 1.21 1.21 1.21 1.46 0.45 0.50 0.50 0.55 40.05 56.70 86.90 100.56 32.13 56.70 86.90 133.98 边柱 层次 中间柱 ?McE/MbE -40.05 -88.83 -143.60 -187.46 R?McE/ibL（KN·m） 4 3 2 1 40.05 88.83 143.60 187.46 （KN·m） 55.95 122.85 178.50 227.16 ?i bMbE -33.57 -73.71 -107.10 -136.30 LibL?i bMbE -22.38 -49.14 -71.40 -90.86 R0.60 0.60 0.60 0.60 0.40 0.40 0.40 0.40 中间柱 层次 层高 hi (m) 层间剪力Vi (kN) 层间刚度 Di D DDi Vim (kN) －K y (m) M上 M下 （kN·m） （kN·m） 4 3 2 1 3.90 3.90 3.90 4.20 594.44 1333.05 1825.46 2028.75 128692 801622 801622 522807 11969 12611 12611 16175 0.093 0.016 0.016 0.031 25 36 49 63 4.22 4.22 4.22 5.09 0.45 0.50 0.50 0.55 55.95 75.60 102.90 124.26 47.25 75.60 102.90 145.53 - 22 - 层层高 层间剪力层间刚度 边柱 地震作用下框架梁柱弯矩图（单位：KN?m） 水平风荷载作用下的柱内力 - 23 - 次 hi (m) Vi (kN) Di D DDi Vim (kN) －K y (m) M上 M下 （kN·m） （kN·m） 4 3 2 1 3.90 3.90 3.90 4.20 9.69 22.83 34.46 44.53 128692 801622 801622 522807 10107 10692 10692 14804 0.079 0.013 0.013 0.028 2.21 5.22 7.87 10.58 1.21 1.21 1.21 1.46 0.45 0.50 0.50 0.55 5.11 10.96 16.53 20.00 4.18 10.96 16.53 24.44 中间柱 层次 层高 hi (m) 层间剪力Vi (kN) 层间刚度 Di D DDi Vim (kN) －K y (m) M上 M下 （kN·m） （kN·m） 4 3 2 3.90 3.90 3.90 9.69 22.83 34.46 128692 801622 801622 11969 12611 12611 0.093 0.016 0.016 2.63 6.20 9.36 4.22 4.22 4.22 0.45 0.50 0.50 6.08 13.02 19.66 4.97 13.02 19.66 风荷载作用下框架梁柱弯矩图（单位：KN?m） - 24 - （2）竖向荷载作用下框架内力分析 竖向荷载汇总 荷载 计算公式 4层（屋面） 永久荷载 96.03 KN 61.79 KN 6.18 KN·m 103.26 KN 10.33 KN·m 4.35 KN/m 4.35 KN/m 9.66 KN/m 荷载 PK14 PK04 MPk04 PK24 MPk24 pK14 pK24（min） pK24（max） （4.77×2.5+0.3×0.35×25）×6.6 （4.77×1.25+0.3×0.35×25+0.25×3.1）×6.6 0.1×PK04 （4.77×3.15+0.3×0.35×25）×6.6-4.77×1.85×1.5 0.1×PK24 0.3×（0.7-0.12）×25 0.3×（0.7-0.12）×25 2.5+4.77×1.5 - 25 -

可变荷载 11.55 KN 5.78 KN 0.58 KN·m 12.61 KN 1.26 KN·m 0.00 KN/m 1.05 KN/m 1—3层 QK14 QK04 MQK04 QK24 MQK24 qK24（min） qK24（max） 0.7×6.6×2.5 0.5×QK14 0.1×QK04 0.7×3.15×6.6-0.7×1.85×1.5 0.1×QK24 0.7×1.5 永久荷载 82.50 KN PK1i PK0i MPk0i PK2i MPk2i pK1i pK2i（min） pK2i（max） （3.95×2.5+0.3×0.35×25）×6.6 （3.95×1.25+0.3×0.35×25+3.6×3.1）×6.6-3.75×3.6×（3.1-0.3） 85.77 KN 0.1×PK0i （3.95×3.15+0.3×0.35×25+3.6×3.1）×6.6-3.95×1.85×1.5-1.3×3.8×（3.1-0.3） 0.1×PK2i 0.3×（0.7-0.1）×25+3.1×（4.2-0.7） 0.3×（0.7-0.1）×25 4.5+3.95×1.5 8.58 KN·m 149.37 KN 14.94 KN·m 15.66 KN/m 4.50 KN/m 10.43 KN/m 66.00 KN 33.00 KN 3.30 KN·m 可变荷载 QK1i QK0i MQK0i 4×6.6×2.5 0.5×QK1i 0.1×QK0i - 26 - QK2i MQK2i QK2i（min） qK2i（max） （4×1.25+2.5×1.5）×6.6-2.5×1.85×1.5 0.1×QK2i 2.5×1.5 50.81 KN 5.08 KN·m 0.00 KN/m 3.75 KN/m （活荷载作用框架受力简图） - 27 - (恒荷载作用框架弯矩计算) - 28 - (活荷载作用框架弯矩计算) - 29 - 恒荷载作用下框架弯矩图 （单位：KN?m） - 30 -

活荷载作用下框架弯矩图 （单位：KN?m） （3）取一榀框架进行计算 - 31 - 中柱轴力计算 层次 截面 顶 底 顶 底 顶 底 顶 底 楼屋盖恒荷载 126.00 126.00 126.00 126.00 楼屋盖活荷载 63.00 63.00 63.00 63.00 层间填充墙重 113.20 113.20 梁自重 柱自重 恒荷载引起的轴力 823.31 841.75 1133.54 1151.98 1443.77 1462.21 1443.77 1462.21 活荷载引起的轴力 141.75 204.75 267.75 267.75 重力荷载引起的轴力 894.19 912.63 1235.92 1254.36 1577.65 1596.09 1577.65 1596.09 4 3 2 1 52.59 52.59 52.59 52.59 18.44 18.44 18.44 18.44 边柱轴力计算 层次 截面 楼屋盖楼屋面恒荷载 4 3 2 层间填充墙重 180.00 180.00 梁自重 柱自重 恒荷载引活荷载重力荷载起的轴力 引起的引起的轴轴力 力 活荷载 45.00 45.00 45.00 顶 底 顶 底 顶 90.00 90.00 90.00 40.59 40.59 40.59 - 32 - 18.44 18.44 18.44 805.98 824.42 1135.01 1153.45 1464.04 101.25 146.25 191.25 856.61 875.05 1208.14 1226.58 1559.67 底 1 顶 底 90.00 45.00 40.59 18.44 1482.48 1464.04 1482.48 191.25 1578.11 1559.67 1578.11 5 框架梁柱内力组合 中柱内力组合 项目 内力 层次 截面 静力组合（恒荷载+100%活荷载） 恒荷载 MGNG M -40.21 823.31 40.79 841.75 活荷载 MQNQ -11.18 141.75 11.14 141.75 M*=1.2MG+1.4MQ 地震组合（地震内力+相应竖向荷载内力） 1.3ME 内力组合取值 Mmax 与相应的N -201.21 674.72 201.08 692.42 -299.93 878.17 233.50 895.87 -266.02 Nmax 与相应的M -63.90 1116.96 64.54 1139.09 -64.00 1546.57 69.99 1568.70 -43.11 1.2M?G γRE?1.2M??1.3ME? GγRE?1.2N??1.3NE? GN=1.2NG+1.4βNQ -63.90 1116.96 64.54 1139.09 -64.00 1546.57 69.99 1568.70 -43.11 1976.18 16.89 1998.30 -43.11 1976.18 16.89 1998.30 *1.3NE -196.56 ?1.2NG 柱4 柱-54.95 -201.21 674.72 201.08 692.42 -299.93 878.17 233.50 895.87 -266.02 1059.79 208.22 1077.50 -266.02 1059.79 208.22 1077.50 顶 N M 底 N -229.63 1073.03 196.56 54.79 -229.63 1095.16 -231.66 231.66 -295.48 -55.75 60.22 -37.04 -385.39 1483.10 -385.39 1505.23 -568.44 1893.18 241.75 18.53 -568.44 1915.31 -295.48 -37.04 -568.44 1893.18 241.75 18.53 -568.44 1915.31 3 柱M -40.10 -11.34 顶 N 1133.54 204.75 柱M 44.06 12.23 底 N 1151.98 204.75 柱M -27.07 -7.59 顶 N 1443.77 267.75 2 柱M 9.64 3.80 底 N 1462.21 267.75 柱M -27.07 -7.59 顶 N 1443.77 267.75 1 柱M 9.64 3.80 底 N 1462.21 267.75 1059.79 1976.18 208.22 16.89 1077.50 1998.30 -266.02 -43.11 1059.79 1976.18 208.22 16.89 1077.50 1998.30 边柱内力组合 项目 内力 层次 截面 柱M 4 顶 N 柱M 静力组合（恒荷载+100%活荷载） 恒荷载 MGNG 63.62 805.98 -61.98 活荷载 MQNQ 18.12 101.25 -17.66 M*=1.2MG+1.4MQ 地震组合（地震内力+相应竖向荷载内力） 1.3ME 内力组合取值 Mmax 与相应的N Nmax 与相应的M ??1.2MG γRE1.2MG?1.3ME??? N=1.2NG+1.4βNQ 101.71 1059.31 -99.10 *1.3NE -109.98 -71.19 109.98 ?1.2NG ?γRE1.2NG?1.3NE?87.22 1027.93 -84.98 -18.21 765.39 20.00 101.71 101.71 1059.31 1059.31 -99.10 -99.10 - 33 - 底 N 824.42 柱M 63.56 顶 N 1135.01 3 柱M -74.37 底 N 1153.45 101.25 18.12 146.25 -21.19 146.25 1081.44 101.64 1495.10 -118.91 1517.23 63.42 1930.89 -31.72 1953.01 63.42 1930.89 -31.72 1953.01 -71.19 -128.70 -119.29 128.70 -119.29 1050.06 87.14 1449.77 -101.95 1471.90 783.10 -33.25 1064.38 21.40 1082.09 -140.67 1347.46 106.23 1365.17 -140.67 1347.46 106.23 1365.17 1081.44 1081.44 101.64 101.64 1495.10 1495.10 -118.91 -118.91 1517.23 1517.23 -140.67 106.23 -140.67 106.23 63.42 -31.72 63.42 -31.72 1347.46 1930.89 1365.17 1953.01 1347.46 1930.89 1365.17 1953.01 2 柱M 39.68 11.29 顶 N 1464.04 191.25 柱M -19.84 -5.65 底 N 1482.48 191.25 柱M 39.68 11.29 顶 N 1464.04 191.25 柱M -19.84 -5.65 底 N 1482.48 191.25 -230.22 54.38 -187.27 1871.60 159.98 -27.19 -187.27 1893.73 -230.22 54.38 -187.27 1871.60 159.98 -27.19 -187.27 1893.73 1 框架横梁内力组合 恒荷载+ 100%活荷载 截面部位 M*G 地震作用内力+相应竖向荷载内力 ?1.2M?G???1.3ME???1.3ME?γRE????1.2M?G?????M?GE 内力组合取值 支 座 +M 支座 跨支中 座V VG *1.3ME γRE?1.2VGbVGE Kjl-05 -M M A -106.55 -166.48 -108.60 -107.21 149.19 148.91 161.44 177.41 68.99 161.51 32.85 -19.27 48.13 -32.85 -96.33 -47.06 160.42 160.42 64.18 160.42 166.81 166.81 84.54 166.84 -47.06 -98.67 -38.13 -47.27 -96.33 166.81 166.81 84.54 166.84 B支座 左 -127.57 -98.67 -127. 57 -110.32 -96.55 B右 -110.32 -38.13 D -96.55 -47.27 14跨A中 B 128.17 128.03 9.19 148.91 BD Kjl-04 - 34 - A -199.03 -241.09 -117.22 -204.84 246.26 257.48 76.64 253.86 122.99 -64.34 160.77 -122.99 -220.77 -36.29 215.87 215.87 63.96 219.25 241.15 241.15 107.68 244.65 -36.29 -106.72 45.81 -38.17 -220.77 -203.23 -195.35 -222.65 241.15 241.15 107.68 244.65 B左 -203.23 -106.72 B右 -195.35 45.81 D -222.65 -38.17 20A202.4B 9 125.29 2.49 208.11 BD 208.11 128.27 Kjl-03 A -199.52 -241.90 -177.01 -205.82 246.22 257.51 76.71 253.85 197.50 -96.97 242.33 -197.50 -276.43 19.82 215.87 215.87 63.96 219.25 252.11 252.11 124.38 255.61 19.82 -82.69 106.89 17.80 -276.43 -228.15 -256.61 -278.45 2AB 202.13 85.00 02.13 2B207.5D 2 87.96 07.52 252.11 252.11 124.38 255.61 B左 -228.15 -82.69 B右 -256.61 106.89 D -278.45 17.80 - 35 -

Kjl-02 A -200.74 -244.99 -116.46 -20D 7.07 245.98 257.76 76.71 253.61 238.68 -122.38 305.84 -238.68 -308.10 49.92 215.87 215.87 63.96 219.25 58.64 61.64 259.28 259.28 137.29 49.92 -65.63 154.88 -308.10 -249.20 -303.88 -31 259.28 259.28 137.29 262.73 20 0.40 20 5.75 B左 -249.20 -65.63 B右 -303.88 154.88 -310.14 47.88 26247.88 0.1.73 4 跨中 A200.4B 0 BD 205.75 Kjl-01 -182.A 33 B支座 左 244.27 259.47 358.92 -150.66 376.48 -358.92 -386.44 151.94 215.87 215.87 63.96 219.25 272.33 272.33 153.59 275.80 151.94 -40.79 201.52 150.08 -386.44 -266.78 -364.70 -388.30 21 272.33 272.33 153.59 275.80 -239.38 -126.27 -188.09 -266.78 -40.79 B右 76.60 -364.70 201.52 D 251.84 -388.30 150.08 跨中 A210.0B 5 BD 215.67 10.68 13.73 0.05 215.67 - 36 - 6、框架配筋 （1）框架梁配筋 1）梁正截面配筋计算 梁采用C25混凝土 fc=11.9N/mm2 纵筋采用Ⅱ级 箍筋采用Ⅰ级 截面尺寸： b×h=300mm×600mm h0=h－40=560mm 受剪截面验算： 1γRE0.2fcbh0＝10.85?0.2?11.9?300?615＝516.60kNfy=310 N/mm2 fy=210 N/mm2 梁中剪力设计值均小于516.60kN，此项满足 梁斜截面配筋计算 选用双肢箍筋,φ8@200 , 验算如下： nASV1??0.056fbh?1.2fh0?＝236.36kN?C0YVγRE?s? 此项满足 加密区：双肢箍筋φ8@100 ，验算如下： nASV1??0.056fbh?1.2fh0?＝328.07kN?C0YVγRE?s? - 37 - 此项满足 （2）框架柱配筋 柱采用C30混凝土 fc=14.3N/mm2 钢筋采用Ⅱ级 截面尺寸： b×h=500mm×500mm h0=h－40=460mm 配筋形式： 主筋对称配筋： 柱中箍筋选φ6@200，柱端加密φ6@100，加密区长度为1/6柱高。 剪力设计值应符合V≤经计算柱中V均符合 一层主梁正截面配筋计算： 位置 M ?s 1fy=310 N/mm2 ??0.20fCbh0?=903.76，其中V??Vc?Mtc?Mbc?Hn REA支座 +M －M AB跨 B支座 +M －M BD跨 D支座 +M －M -388.30 0.239 0.861 2366 151.94 -386.44 210.05 201.52 -364.70 215.67 150.08 0.094 0.951 838 320 942 0.238 0.862 2351 622 2661 0.129 0.931 1183 420 1256 0.124 0.934 1132 420 1256 0.225 0.871 2196 622 2281 0.133 0.928 1219 420 1256 0.092 0.952 827 ?s As 选筋 实配 320 622 942 2661 - 38 - 面积AS 二层主梁正截面配筋计算： 位置 M A支座 +M －M AB跨 B支座 +M －M BD跨 D支座 +M －M 19.82 -276.43 202.13 106.89 -256.61 207.52 17.80 -278.45 0.170 0.906 1600 425 0.125 0.933 1136 420 0.066 0.966 580 420 0.158 0.913 1474 425 0.128 0.931 1169 0.011 0.994 94 0.172 0.905 1614 425 ?s 0.012 ?s 0.994 As 选筋 实配面积AS 105 420 420 420 1256 1964 1256 1256 1964 1256 1256 1964 四层主梁正截面配筋计算： 位置 M A支座 +M －M AB跨 B支座 +M －M BD跨 D支座 +M －M -47.06 -96.33 149.19 -98.67 -127.57 148.91 -47.27 -96.55 0.071 0.963 525 318 0.110 0.942 831 418 0.073 0.962 538 418 0.094 0.951 704 318 0.110 0.942 829 418 0.035 0.982 252 418 0.072 0.963 526 318 ?s 0.035 ?s 0.982 As 选筋 实配面积AS 251 418 1017 763 1017 1017 763 1017 1017 763 - 39 - 一层柱配筋计算 项目 M N l0 bh0 e0?MN B柱 208.42 1077.52 6000 500×460 193 20 213 12 1.22 0.281 大偏心 344.26 610.93 690 418 1017 1.62 0.520 大偏心 287.38 <0 690 418 1017 1.37 0.355 大偏心 469.86 <0 690 418 1017 8 20 28 78 20 98 16.89 1998.30 106.23 1365.17 D柱 63.42 1930.89 6000 500×460 33 20 53 12 1.46 0.503 大偏心 255.36 <0 690 418 1017 ea ei=e0+ea l0/h η ??NfCbh0判别大小偏心 e As 构造配筋 0.3%bh0 选筋 实际As 二层柱配筋计算 项目 M N l0 bh0 e0?MN B柱 201.08 692.42 6000 500×460 290 20 310 57 20 77 96 20 116 64.54 1139.09 99.10 1081.44 D柱 99.10 1081.44 6000 500×460 96 20 116 ea ei=e0+ea - 40 -

l0/h η 12 1.15 0.180 大偏心 566.50 789.89 690 418 1017 1.40 0.297 大偏心 317.80 <0 690 418 1017 1.36 0.276 大偏心 367.76 <0 690 418 1017 12 1.36 0.276 大偏心 367.76 <0 690 418 1017 ??NfCbh0判别大小偏心 e As 构造配筋 0.3%bh0 选筋 实际As 四层柱配筋计算 项目 M N l0 bh0 e0?MN B柱 107.86 199.90 6000 500×460 540 20 560 12 1.08 0.061 大偏心 841.80 606.15 690 418 1017 1.20 0.085 大偏心 841.80 155.38 690 418 1017 1.08 0.057 大偏心 814.80 610.77 690 418 1017 215 20 235 565 20 585 60.42 280.98 100.10 210.66 D柱 100.10 210.66 6000 500×460 565 20 585 12 1.08 0.057 大偏心 492.00 610.77 690 418 1017 ea ei=e0+ea l0/h η ??NfCbh0判别大小偏心 e As 构造配筋 0.3%bh0 选筋 实际As - 41 - 7、现浇板计算 楼板厚120mm h0=120－20=100mm 1～3层采用C30混凝土 fc=14.3N/mm2 4层采用C25混凝土 fc=11.9N/mm2 钢筋采用Ⅲ级 fy=360kN/mm2 取1m宽板计算 B1区 恒荷载：g=4.00kN/m2 活荷载：q=2.00kN/m2 p=1.2g+1.4q=7.60kN/m2 l01=ln1=3000－150－120+50=2780mm=2.78m 板的弯矩系数：跨中：αm＝114 116111支座：左αm＝－右α 板的弯矩：跨中：M＝pα2m01 ＝－ml＝4.20kN?m2m01 支座：左：M＝pα 右：M＝pαB2区： 恒荷载：g=4.00kN/m2 l＝－3.67kN?ml＝－5.34kN?m2m01- 42 - 活荷载：q=2.00kN/m2 p=1.2g+1.4q=7.60kN/m2 l02=ln2=3000－300=2700mm=2.7m 板的弯矩系数：跨中：αm＝116 114 支座：αm＝－ 板的弯矩：跨中：M＝pα 支座：M＝pαB3区： 恒荷载：g=3.80kN/m2 活荷载：q=2.00kN/m2 p=1.2g+1.4q=7.36kN/m2 2m01 l＝3.46kN?m2m01l＝－3.96kN?m l03=ln3=3000－300=2700mm=2.7m 板的弯矩系数：跨中：αm＝116 114 支座：αm＝－ 板的弯矩：跨中：M＝pα 支座：M＝pαB4区： 恒荷载：g=4.00kN/m2 活荷载：q=2.50kN/m2 p=1.2g+1.4q=8.3kN/m2 2m01 l＝3.35kN?m2m01l＝－3.83kN?m- 43 - l05=ln5=3000－300=2700mm=2.7m m1= m2=0.0176×8.3×2.72=1.06kN?m ?mm/1= m/2=－0.0513×8.3×2.72=－3.10kN B1 项目 M αS B2 右支座 -5.34 0.058 0.060 190.67 320 8@150 335 -5.34 0.070 0.073 193.04 320 8@150 335 左支座 -3.96 0.043 0.044 139.83 320 8@150 335 -3.96 0.052 0.053 140.16 320 8@150 335 按构造As 320 跨中 1～3层 3.46 0.038 0.039 123.94 320 8@150 335 4层 3.46 0.045 0.046 121.64 320 8@150 335 右支座 -3.96 0.043 0.044 139.83 320 8@150 335 -3.96 0.052 0.053 140.16 320 8@150 335 左支座 -3.67 0.040 0.041 130.29 320 8@150 335 -3.67 0.048 0.049 129.58 320 8@150 335 跨中 1～3层 4.20 0.046 0.047 149.36 320 8@150 335 4层 4.20 0.055 0.057 150.73 320 8@150 335 ξ As 按构造As 配筋 实配As M αS ξ As 按构造As 配筋 实配As B4板 （1～4） 跨中m1=m2 m h0 γ As?mfY?h0 配筋 实配As 1.06 80 0.95 38.74 8@150 335 支座??m1=m2 -3.10 80 0.95 113.30 320 8@150 335 项目 左支座 B3 跨中 右支座 左支座 B4 跨中 右支座 - 44 - 1～3层 M αS 1～3层 -3.83 0.042 0.043 136.65 320 8@150 335 -3.83 0.051 0.051 134.87 320 8@150 335 -2.15 0.023 0.023 73.09 320 8@150 335 -2.15 0.028 0.028 73.09 320 8@150 335 2.46 0.027 0.027 85.80 320 8@150 335 4层 2.46 0.032 0.033 85.80 320 8@150 335 -3.13 0.034 0.035 111.22 320 8@150 335 -3.13 0.041 0.042 111.22 320 8@150 335 -3.83 0.042 0.043 136.65 320 8@150 335 -3.83 0.050 0.051 134.87 320 8@150 335 3.35 0.037 0.038 120.76 320 8@150 335 4层 3.35 0.045 0.045 119.00 320 8@150 335 ξ As 按构造As 配筋 实配As M αS ξ As 按构造As 配筋 实配As 8、楼梯计算 （1）基本设计： 采用现浇板式楼梯，层高4.2m，踏步尺寸150mm×300mm。采用C20混凝土，板采用Ⅲ级钢筋，梁纵筋采用Ⅱ级钢筋。 （2）梯段板设计： 取板厚h=140mm，约为板斜长的1/30。板倾斜角tanα=150/300=0.5，cosα=0.894。取1m宽板带计算。 荷载计算 梯段板的荷载计算如下： - 45 -

恒荷载： 水磨石面层 0.98 三角形踏步 1.88 混凝土斜板 3.36 板底抹灰 0.38 Σ=6.6 活荷载： 2.5 总荷载设计值：p=1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m. 截面设计 板水平计算跨度ln=3.6m，弯矩设计值M＝ 板的有效高度h0=120-20=100mm。 αS＝Mα1fCbh02110pln＝14.80kN?m2。 ＝14.80?10621.0?9.6?1000?100＝0.154 查表得γS＝0.916 As＝MγSfyh0＝769mm2 ， 采用10@100,As=785mm2 分布筋骨每级踏步1根φ6。 （3）平台板设计： 设平台板厚h=70mm，取1m宽板带计算。 荷载计算 - 46 - 平台板的荷载计算如下： 恒荷载： 水磨石面层 0.65 KN/㎡ 70mm厚混凝土板 1.75 KN/㎡ 板底抹灰 1.34 KN/㎡ Σ=2.74 KN/㎡ 活荷载： 2.5 KN/㎡ 总荷载设计值：p=1.2×2.74+1.4×2.5=6.79 KN/㎡ 截面设计： 平台板的计算跨度l0=1.8-0.2/2+0.12/2=1.76m。 弯矩设计值M110pl0?0.1?6.79?1.76?2.10kN?m22。 板的有效高度h0=70-20=50mm。 αS?Mα1fCbh02?2.10?10621.0?9.6?1000?50?0.088 查表得γS＝0.954 AsMγSfyh0?87mm2 ， 采用6@200,As=141mm2 （4）平台梁设计： 设平台梁截面尺寸为250mm×300mm。 荷载计算： 平台板的荷载计算如下： - 47 - 恒荷载： 梁自重 1.4 KN/㎡ 梁侧粉刷 0.19 KN/㎡ 平台板传力 2.47 KN/㎡ 梯段板传力 10.89 KN/㎡ Σ=14.95 KN/㎡ 活荷载： 2.5×(3.3/2+1.8/2)=6.38 KN/㎡ 总荷载设计值： p=1.2×14.95+1.4×6.38=26.87 KN/㎡ 截面设计 计算跨度l0=1.05ln=1.05(3.6-0.18)=3.59m 弯矩设计值M剪力设计值V1218pl0?43.29kN?m2 pln45.95kNf f截面按倒L形计算，b?b?5h?250梁的有效高度h0=350-35=315mm。 经判别属第一类T形截面 αS?Mα1fCbh02?5?70?600mm， ?43.29?10621.0?9.6?600?315?0.08 查表得γS0.958 As?MγSfyh0?463mm2 ， 采用314,As=461mm2 配置φ6@200箍筋，则斜截面受剪承载力 VCS?0.7ftbh0?1.25fYVASVsh0?70796N>45950N - 48 - 满足要求。 9基础计算 9.1 基础选型及基础布置 9.1.1基础选型 地质条件：拟建场地地形平坦，土质分布具体情况见表1，Ⅱ类场地，防，建筑地点冰冻深度-1.2m。 基础类型：阶梯柱基 计算形式：验算截面尺寸 平面: 剖面: - 49 - 7度设 （1）基本参数 ①依据规范 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》 ②几何参数： 已知尺寸： B1 = 1600 mm, H1 = 300 mm, B = 600 mm, B3 = 1900 mm, 无偏心： B2 = 1600 mm, A1 = 1600 mm H2 = 300 mm A = 600 mm A3 = 1900 mm A2 = 1600 mm 基础埋深d = 1.50 m - 50 -

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