脚手架工程（悬挑斜拉式）

外墙脚手架施工方案范例三

(悬挑斜拉式)

1 工程概况 1.1工程设计概况

某住宅工程，建筑面积17200m2，地下1层，地上26层，建筑物长74m，宽14.5m,标准层高2.65m,总高度68.9m。外装饰为ZL保温砂浆粉刷+外墙涂料。本工程外脚手架用于结构施工时的外防护和外装饰施工时的操作脚手。 1.2外脚手架搭设方案的选定

由于本工程总高度较高，为了在地下室基坑回填完成之前连续进行上部结构的施工，为节约成本，本工程外墙脚手架选用悬挑梁加斜拉筋的方式搭设不落地脚手架，即：在地下室顶板施工完成以后，从地下室基坑底先搭设落地脚手架，满足一层框架结构的施工，从二层楼面开始采用［14槽钢(或I12.6工字钢)加Φ16斜拉钢筋（或6×19Φ17-1400钢丝绳）作悬挑支架，在悬挑支架上搭设脚手架。悬挑支架体系行成后，即可拆除二层楼面以下的落地脚手架，进行基坑回填施工。每14步高（25m左右）设一悬挑斜拉层。两个悬挑斜拉层之间相互脱离，在满足施工要求以后可以单独将某一悬挑斜拉层提前拆除。 1.3依据标准：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《钢结构设计规范》（GB50017-2003），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

图（1）：脚手架平面布置图

托管小横杆连墙杆拦杆安全网立管隔离板(网)竹笆大横杆连墙杆隔离板(网)扫地杆[14(或I12.6)悬挑梁

图（2）：脚手架剖面图

2 悬挑斜拉支架钢管扣件脚手架的搭设方法 2.1悬挑斜拉支架的搭设方式：

在浇注悬挑支架和斜拉锚固点所在层的结构梁板时，按脚手架立管的分布位置埋设悬挑槽钢的固定锚栓和斜拉锚固吊环，其构造形式如图(3)、(4)所示；在悬挑层砼强度小于C20时,安装悬挑槽钢时应将悬挑端支撑在底层的落地式脚手架上或另加临时斜撑（拉杆），然后在悬挑槽钢上搭设钢管脚手架。按照设计计算，当悬挑层砼强度大于C20以后,可拆除槽钢悬挑端部的下支撑件，在斜拉体系没有形成之前，悬挑架上搭设的高度不超过3步高，可以满足架体的整体稳定安全要求。在斜拉体系形成之后，并在斜拉锚固层的混凝土强度大于C20以后，整个悬挑层的脚手架可以满足架体的整体稳定安全要求。

Φ16预埋吊环钢丝绳夹6×19Φ17-1400钢丝绳[14(或I12.6)悬挑梁

a

Φ16螺栓M16螺母-6*50*50垫片-6*50*200吊耳板花篮螺丝Φ16吊筋[14(或I12.6)悬挑梁Φ16螺栓M16螺母-6*50*200连接耳板

b 图(3)

Φ16预埋吊环斜拉钢丝绳[16悬挑梁阳台

图(4)

2.2脚手架架体搭设要求：

采用Φ48×3.5脚手钢管搭设双排脚手架，脚手架宽1000mm，立管间距1500mm，内排立管距建筑物外表面300mm，步高1800mm，每一悬挑层在高度方向共14步,总高25.2m。脚手架与建筑物之间每层每4500mm设一个拉结点（小于二步三跨），上下层错开，呈梅花形布置，外侧在每步的300mm和1000mm高度处各设一道拦杆。内侧立管与建筑物之间的空隙隔步设置250宽的密眼安全网。外立面每6根立管（5跨）之间设一道十字剪刀撑（注：规范6.6.2条）。外侧张挂立式密眼安全网。 2.3搭设步骤：

预埋锚定件→安装悬挑槽钢→立杆→底步小横杆→底步大横杆→铺竹笆→栏杆→第2~4步小横杆→第2~4步大横杆→铺竹笆→栏杆→安装拉结点→剪刀撑→安全网→隔板（网）→安装斜拉体系→上部各步小横杆→上部各步大横杆→栏杆→铺竹笆→安装拉结点→剪刀撑→安全网→隔板（网） 3脚手架的强度及稳定性验算

考虑每一悬挑斜拉层脚手架高度为14步,计25.2m。 3.1荷载计算: 1）均布施工荷载QK

结构用脚手架两步同时使用， QK=1.50×1×3×2=9KN 2）恒载：

（1）脚手架竹笆自重GK1 GK1=1.50×1×0.05×14=1.05KN （2）托管、大小横管、扣件自重GK2

GK2=（1.50×4+1.5）×0.0384×14+0.0132×6×14=5.14KN （3）脚手架立杆自重GK3

GK3=25.2×0.0384+4×0.0184=1.04KN

（4）栏杆、踢脚管、扣件：GK4=(1.50×0.0384×2+0.0132×2)×14=1.98 KN （5）外侧满挂密目安全网，自重0.003KN/m2 GK5=0.003×1.5×25.2=0.113KN （6）剪刀撑重：

GK6?0.0384?1.52?1.82?14/3 0.0146?222?0.0132?2?14/3??1.5?1.8?14/3?0.595KN63）风荷载： WK=0.7μZμSW0

W0基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001查得：南通地区基本风压W0=0.45 KN/m2

B类地面粗糙度28m高度μZ=1.39，（第二悬挑层的高度） μS=1.3ψ=1.3（ψ网+ψ框）

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001得 ψ框=0.089，密目安全网挡风系数ψ网=1.2×0.5=0.6 μS =1.3×（0.6+0.089）=0.896

故风荷载标准值：WK=0.7μZμSW0=0.7×1.39×0.896×0.45=0.392KN/m2 3.2立管内力计算:

1）立杆轴向力计算

不组合风荷载时(外侧立管内力):

N=1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3+GK4+GK5+ GK6]

=1.4×9/2+1.2[(1.05+5.14)/2+1.04+1.98+0.113+0.595]

=14.49KN

组合风荷载时(外侧立管内力):

N=0.85×1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3+GK4+GK5]

=0.85×1.4×9/2+1.2[(1.05+5.14)/2+1.04+1.98+0.113+0.595] =13.54KN

2）由风荷载产生的立杆段弯矩设计值: MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4WKLah2/10

=0.85×1.4×0.392×1.5×1.82/10=0.227 KN-m

3.3立杆稳定性验算

计算细长比K取1.155,计算长度系数μ=1.5(连墙件二步三跨) 计算细长比:λ=kμh/i=1.155×1.5×1.8/0.0158=197.4(规范5.3.3式)

则稳定系数φ=0.186 不组合风荷载时：

N/φA=14.49×103/(0.186×489)=159.3N/mm2＜[f]=205 N/mm2 可以满足要求。 组合风荷载时： 单立管：

N/φA+ M/W =13.54×103/(0.186×489)+ 0.227×106/(5.08×103) =193.5N/mm2 ＜[f]=205 N/mm2 可以满足要求。

3.4连墙杆验算

风压高度变化系数68m处μZ=1.842

WK=0.7μZμSW0=0.7×1.842×0.888×0.45=0.515KN/m2 风荷载产生的连墙杆轴力设计值:

N1W=1.4WKAW=1.4×0.515×1.8×2×1.5×2=7.79 KN 架体平面外产生的轴向力N0=5KN,所以连墙杆轴向力设计值: N1= N1W+N0=7.79+5=12.79 KN

连墙杆采用双扣件钢管钢性连接N1=12.79 KN＜2RC=16KN

连墙杆应根据楼层高度按不大于二步二跨的间距梅花型布置可以满足要求, 风压高度变化系数55m处μZ=1.72

WK=0.7μZμSW0=0.7×1.72×0.888×0.45=0.481KN/m2 风荷载产生的连墙杆轴力设计值:

N1W=1.4WKAW=1.4×0.481×1.8×2×1.5×3=10.91 KN 架体平面外产生的轴向力N0=5KN,所以连墙杆轴向力设计值: N1= N1W+N0=10.91+5=15.91 KN

连墙杆采用双扣件钢管钢性连接N1=15.91 KN＜2RC=16KN

标高55m以下的连墙杆应根据楼层高度按不大于二步三跨的间距梅花型布置可以满足要求,

连墙杆构造如图(5)所示。

预埋件及短管直角扣件双转扣件 图(5)。

3.5悬挑支架载力计算

3.5.1 搭设3步高，斜拉杆未安装时 1）均布施工荷载QK

结构用脚手架两步同时使用， QK=1.50×1×3×2=9KN 2）恒载：

（1）脚手架竹笆自重GK1 GK1=1.50×1×0.05×3=0.23KN （2）托管、大小横管、扣件自重GK2

GK2=（1.50×4+1.5）×0.0384×3+0.0132×6×3=1.10KN （3）脚手架立杆自重GK3 GK3=6×0.0384=0.23KN

（4）栏杆、踢脚管、扣件：GK4=(1.50×0.0384×2+0.0132×2)×3=0.43 KN （5）外侧满挂密目安全网，自重0.003KN/m2 GK5=0.003×1.5×5.4=0.024KN （6）剪刀撑重：

GK6?0.0384?1.52?1.82?3/3 0.0146?222?0.0132?2?3/3??1.5?1.8?3/3?0.13KN63）风荷载： WK=0.7μZμSW0

W0基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001查得：南通地区基本风压W0=0.45 KN/m2

B类地面粗糙度28m高度μZ=1.39，（第二悬挑层的高度） μS=1.3ψ=1.3（ψ网+ψ框）

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001得 ψ框=0.089，密目安全网挡风系数ψ网=1.2×0.5=0.6 μS =1.3×（0.6+0.089）=0.896

故风荷载标准值：WK=0.7μZμSW0=0.7×1.39×0.896×0.45=0.392KN/m2 4)立管轴力计算: 不组合风荷载时:

外侧立管内力：N1=1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3+GK4+GK5+GK6] =1.4×9/2+1.2[(0.23+1.10)/2+0.23+0.43+0.024+0.13]

=8.07KN

内侧立管内力：N2=1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3] =1.4×9/2+1.2[(0.23+1.10)/2+0.23]

=7.37KN

组合风荷载时(外侧立管内力):

外侧立管内力：N1=0.85×1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3+GK4+GK5+GK6] =0.85×1.4×9/2+1.2[(0.23+1.10)/2+0.23+0.43+0.024+0.13]

=7.13KN

内侧立管内力：N2=0.85×1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK35] =0.85×1.4×9/2+1.2[(0.23+1.10)/2+0.23]

=6.43KN 5)挑梁计算:

取N1=8.07KN ，N2=7.37KN计算挑架内力

计算简图如图（6）所示。斜拉杆未装之时F=0

图（6）

R2=[N1×（0.3+1.0）+ N2×0.3]/0.5 =[8.07×（0.3+1.0）+ 7.37×0.3]/0.5 =25.40KN

R1= R2 +N1 +N2=25.40+8.07+7.37=40.84 KN 挑梁最大弯矩Mmax= N1×（0.3+1.0）+ N2×0.3

=8.07×（0.3+1.00）+ 7.37×0.3 =12.7 KN-m

挑梁最大剪力Qmax=25.40KN

挑梁最大正应力（I12.6工字钢梁）: σ

max

=Mmax/γW=12.7×106/(1.05×77.5×103)=156.07N/mm2＜215N/mm2

[挑梁最大正应力（[12.6槽钢梁）: σ

max

=Mmax/γW=12.7×106/(1.05×62.1×103)=194.8N/mm2＜215N/mm2]

满足要求。

挑梁最大剪切应力（当选用I12.6工字钢梁作为挑梁时）: τ

max

=QmaxS/ItW=25.4×103×45.2×103/(488×104×5)=47.05N/mm2＜125N/mm2

[挑梁最大剪切应力（当选用[12.6槽钢梁作为挑梁时）: τ

max

= QmaxS/ItW=25.4×103×36.4×103/(391×104×5.5)=43N/mm2＜125N/mm2]

满足要求。

挑梁的整体稳定验算:

σ

max

=Mmax/φbW≤f

?b'稳定性系数确定1（当选用I12.6工字钢梁作为挑梁时） 由规范GBJ17-88附表1.3查得?b?2?0.6,由附表1.2查得

?b'?0.913 σ

max

=12.47×106/(0.913×77.5×103)=176.2 N/mm2＜215 N/mm2

满足要求。

[?b'稳定性系数确定2（当选用[12.6槽钢梁作为挑梁时） 由规范GBJ17-88附加1.2式得

?b?570bt/(L1h)?(235/fy)?570?55?8.5/(1300?126)?1?1.63?0.6

'?0.872 查附表1.2查得?bσ

max

=12.47×106/(0.872×62.1×103)=230 N/mm2＞215 N/mm2

不能满足整体稳安的要求,因此当选用[12.6槽钢作为挑梁时,在斜拉筋未起作

用之前,应在挑梁端部下面设临时斜撑,临时斜撑可采用Φ48×3.5脚手架钢管,一端支撑在下一层结构梁面上,一端支撑在挑梁的端部下侧。

?b'稳定性系数确定2（当选用[14a槽钢梁作为挑梁时） 由规范GBJ17-88附加1.2式得

?b?570bt/(L1h)?(235/fy)?570?58?9.5/(1300?140)?1?1.72?0.6

'?0.885 查附表1.2查得?bσ

max

=12.47×106/(0.885×80.5×103)=175 N/mm2＜215 N/mm2 满足要求。]

挑梁锚固端验算: R2=25.4KN 取2Φ14锚固螺栓 锚固螺栓的抗拉应力:

扣除丝扣后的锚固螺栓净搞拉面积:A=115.4mm2 σ

max

=R2/A=25.4×103/(115.4×2)=110N/mm2＜170N/mm2

满足要求。

100厚C20砼楼板抗冲切验算: 锚固端楼板承受的冲切力FL=25.4KN

根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中式7.7.1-1

FL??0.7?hft?0.15?pc.m??umh0

βh=1,ft=1.1N/mm2 σ

pc.m

=0,

η1=0.4+1.2/βs, βs=100/14=7.14 η1=0.4+1.2/βs=0.568

η2=0.5+αsh0/(4um), αs=40, um= (200+100)×2=600mm,h0=85mm η2=0.5+40×75/(4×600)=1.73,取η=0.568计算,

?0.7?hft?0.15?pc.m??umh0?(0.7?1?1.1?0)?0.568?600?85?22305N?FL?22.3KN可以满足要求。

（注：楼板的抗冲切力随锚筋作用于楼板的面积增加而增大）

3.5.2搭设14步高，斜拉杆已安装时（悬挑斜拉梁力学计算简图见图(7)）

图(7)

由架体立杆计算得:

不组合风荷载时(外侧立管内力):

N1=1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3+GK4+GK5+ GK6]

=1.4×9/2+1.2[(1.05+5.14)/2+1.04+1.98+0.113+0.595]

=14.49KN

N2=1.4(QK/2)+1.2[(GK1+GK2)/2+GK3] =1.4×9/2+1.2[(1.05+5.14)/2+1.04]

=11.26KN

不计R2作用,R2=0,则(由于斜拉筋是柔性结构,与R2不能同时起作用,所以在实际应用过程中,应对斜拉筋施加一定的预应力,使R2=0,) F=(14.49×1.3+11.26×0.3)/ 1.3sin62°=19.35KN R1=(14.49+11.26)-19.35 sin62°=8.66KN Qmax=8.66KN

M max=8.66×0.3=2.60KN-m

由上计算可知,挑梁的内力均小于未设斜拉之前的内力(Mmax=12.7 KN-m,Qmax=25.40KN),故挑梁的强度和整体稳定是满足要求的。

斜拉筋计算:

当采用Φ16钢筋时,A=156.7mm2,(考虑丝扣)

б=F/A=19.35×103/156.7=123KN/mm2＜170KN/mm2,满足要求。 [当采用6×19Φ17-1400钢丝绳时,钢丝绳的容许拉力

[Fg]=αFg/K=0.85×151/6=21.39KN＞19.35KN,(参见建筑施工手册混凝土结构吊装工程) ] 满足要求。

当采用钢筋作斜拉筋时，斜拉筋上的连接钢板验算：

取-50×6钢板，螺栓孔径D=20，钢板抗拉净面积A=30×6=180 mm2

钢板应力б=19.35×103/180=107N/mm2＜215N/mm2，钢筋与连接钢板双面焊，焊缝长100mm＞5d，满足要求。

锚固螺栓验算：取Φ16的预埋螺栓，其单面抗剪设计值N=82Л×130=26.1KN， 锚固螺栓的实际最大剪力Q=19.35×103×sin62°=17.09 KN＜26.1KN 锚固螺栓的实际最大拉力Nb=19.35×103×con62°=9.08 KN

锚固螺栓应力б=9080/156.7=57.95 N/mm2＜140 N/mm2,满足要求。构造形式如图（3）

b所示

[当采用钢丝绳作斜拉筋时，钢筋吊环计算： 取Φ16钢筋作吊环，A=162×3.14/4=201.06mm2

吊环拉应力б=19.35×103/(2×201.06)=48.1N/mm2＜50N/mm2,满足要求。 构造形式如图（3）a所示]

3.6悬挑支架载力计算（阳台部位）

阳台部位在悬挑梁的内外立管位置各用一根斜拉筋（或钢丝绳），受力简图台图（8）所示。斜拉筋吊拉于上一层阳台内侧的混凝土梁内。此时由于斜拉筋是柔性的，其延伸率较大，施工时必须施加预应力，使脚手架传递的荷载直接由两根斜拉筋承担，因此不考虑R1、R2的作用，仅需计算斜拉筋和吊环的受力，挑梁可以不计算。

图（8）

不计R1、R2作用, R1=R2=0,则 F1=14.49/sin40°=22.54KN F2=11.26/sin50°=16.00KN 斜拉筋计算:

当采用Φ16钢筋时,A=156.7mm2,(考虑丝扣)

б=F/A=22.54×103/156.7=143.8KN/mm2＜170KN/mm2,满足要求。 [当采用6×19Φ18.5-1400钢丝绳时,钢丝绳的容许拉力

[Fg]=αFg/K=0.85×180/6=25.5KN＞22.54.35KN,(参见建筑施工手册混凝土结构吊装工程) 满足要求。]

当采用钢筋作斜拉筋时，斜拉筋上的连接钢板验算：

取-50×6钢板，螺栓孔径D=20，钢板抗拉净面积A=30×6=180 mm2

钢板应力б=22.54.35×103/180=125N/mm2＜215N/mm2，钢筋与连接钢板双面焊，焊缝长100mm＞5d，满足要求。

锚固螺栓验算：取Φ16的预埋螺栓，其单面抗剪设计值N=82Л×130=26.1KN， 锚固螺栓的实际最大剪力Q=22.54×103×sin40°=14.49KN＜26.1KN 锚固螺栓的实际最大拉力Nb=22.54×103×con40°=17.27KN

锚固螺栓应力б=17270/156.7=110.2 N/mm2＜140 N/mm2,满足要求。构造形式如图（3）b所示

[当采用钢丝绳作斜拉筋时，钢筋吊环计算： 取Φ18钢筋作吊环，A=182×3.14/4=254.34mm2

吊环拉应力б=22.54×103/(2×254.34)=44.3N/mm2＜50N/mm2,满足要求。构造形式如图（3）a所示。]

3.7悬挑支架载力计算（转角部位）

转角部位搭设14步高，斜拉杆已安装时,转角处杆件布置如图（9）所示，悬挑斜拉梁力学计算简图见图(10)

图（9）

图(10)

转角挑架受力计算:

1）均布施工荷载QK

结构用脚手架两步同时使用， QK1=(3.50+2.5)/2×0.5×3×2=9KN(外立管) QK2=(1.50+2.5)/2×0.5×3×2=6KN(内立管) 2）恒载：

（1）脚手架竹笆自重GK1

GK11=(3.50+2.5)/2×0.5×0.05×14=1.05KN(外立管) GK12=(1.50+2.5)/2×0.5×0.05×14=0.7KN(内立管) （2）托管、大小横管、扣件自重GK2

GK21=（1.75×3+0.75+1.5×2/2+1.9/2）×0.0384×14+0.0132×9×14=6.21KN(外立管)

GK22=（1.75×3+0.75+1.5×2/2+1.9/2）×0.0384×14+0.0132×9×14=6.21KN(内立管)

（3）脚手架立杆自重GK3

GK31=(25.2×0.0384+4×0.0184)×3=3.12KN(外立管) GK32=25.2×0.0384+4×0.0184=1.04KN(内立管)

（4）栏杆、踢脚管、扣件：GK4=(3.50×0.0384×2+0.0132×6)×14=4.87 KN(外立管)

（5）外侧满挂密目安全网，自重0.003KN/m2 GK5=0.003×3.5×25.2=0.265KN （6）剪刀撑重：

GK6?[0.0384?1.52?1.82?14/3 0.0146?23.522?0.0132?2?14/3??1.5?1.8?14/3]??1.39KN61.5（按1.5距剪刀撑自重推算）

不组合风荷载时(外侧立管内力): N1=1.4QK1+1.2[GK11+GK21+GK31+GK4+GK5+ GK6]

=1.4×9+1.2[1.05+6.21+3.12+4.87+0.265+1.39] =32.89KN

N2=1.4QK2+1.2(GK12+GK22+GK32) =1.4×6+1.2(0.7+6.21+1.04)

=17.94KN

不计R2作用,R2=0,则(由于斜拉筋是柔性结构,与R2不能同时起作用,所以在实际应用过程中,应对斜拉筋施加一定的预应力,使R2=0,)

F=(32.89×1.838+17.94×0.424)/ (1.838sin53.1°)=46.3KN R1=(32.89+17.94)-46.3 sin53.1°=13.8KN Qmax=13.8KN

M max=13.8×0.424=5.85KN-m

由上计算可知,挑梁的内力均小于3.5.1节未设斜拉之前的内力(Mmax=12.7 KN-m,Qmax=25.40KN),故挑梁的强度和整体稳定是满足要求的。

斜拉筋计算:

当采用Φ22钢筋时,A=303.4mm2,(考虑丝扣)

б=F/A=46.3×10/303.4=152.6KN/mm＜170KN/mm,满足要求。

3

2

2

[当采用6×19Φ18.5-1400钢丝绳2根时,钢丝绳的容许拉力

[Fg]=αFg/K=0.85×180×2/6=51KN＞46.3KN,(参见建筑施工手册混凝土结构吊装工程)。注意：为确保2根钢丝绳受力一致，应采用1整根钢丝绳在吊环与钢梁之间穿2道的方法。 ] 满足要求。

当采用钢筋作斜拉筋时，斜拉筋上的连接钢板验算：

取-55×8钢板，螺栓孔径D=25，钢板抗拉净面积A=30×8=240 mm2

钢板应力б=46.3×103/240=192.9N/mm2＜215N/mm2，钢筋与连接钢板双面焊，焊缝长100mm＞5d，满足要求。

锚固螺栓验算：取Φ20的预埋螺栓，其单面抗剪设计值[Q]=102Л×130=40820N， 锚固螺栓的实际最大剪力Q=46.3×103×sin53.1°=37.03 KN＜40.82KN 锚固螺栓的实际最大拉力Nb=46.3×103×con53.1°=27.8 KN

锚固螺栓应力б=27.8×103/244.8=113.56 N/mm2＜140 N/mm2,满足要求。 [当采用钢丝绳作斜拉筋时，钢筋吊环计算： 取Φ25钢筋作吊环，A=252×3.14/4=490.6mm2

吊环拉应力б=46.3×103/(2×490.6)=47.19N/mm2＜50N/mm2,满足要求。 或取2个Φ18钢筋作吊环，A=182×3.14×2/4=508.68mm2

吊环拉应力б=46.3×103/(2×508.68)=45.51N/mm2＜50N/mm2,满足要求。]

4 悬挑式钢管扣件脚手架的搭设要求

4.1脚手架搭设前应向搭设人员及使用人员做好脚手架施工方案的交底；对脚手架所用钢管、扣件、安全网等认真组织检查验收，经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水，不合格产品不得用于脚手架的搭设。

4.2脚手架悬挑架所在楼面的预埋锚筋的材料、位置应符合设计要求。

4.3脚手架悬挑架所在楼面砼标号应大于C20时，方可承受整个悬挑架的使用荷载。 4.4每搭完一步脚手架后，应按规范允许偏差要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

4.5立杆的搭设应符合以下规定：严禁将其它规格的钢管用于本脚手架中；相邻立

杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不得小于500㎜；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆。

4.6纵向水平杆的搭设：纵向水平杆布置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，如采用搭接应采用三个旋转扣件固定，搭接长度不得小于1m，搭接或对接点应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100㎜。

4.7横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150㎜，靠墙一端的外伸长度不应大于250㎜。

4.8竹笆采用新竹笆，按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，对接平铺，四个角采用1.2㎜镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

4.9连墙杆采用钢管扣件式，按不大于二步三跨的要求布置。

4.10剪刀撑按每6根(5跨)立管布置一道,沿脚手架全高、全长连续方格布置。剪刀撑接头采用搭接，搭接长度不小于1m，采用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。

4.11在主节点处的固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。

4.12栏杆和踢脚板均布置在立杆的内侧。

4.13脚手架的外侧采用不小于800目/100cm2的密目安全网封闭。 5脚手架的检查验收

5.1脚手架所用钢管、型钢、锚筋应有产品合格证，质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合《碳素结构钢》中Q235中A3钢的要求；钢管、型钢表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应符合相关规定；钢管必须涂有防锈漆。如采用旧钢管，应符合下列规定：表面锈蚀深度不大于0.5㎜；弯曲变形符合相关要求，并做好防锈蚀处理。（见规范8.1.1~8.1.2

条）

5.2新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。（见规范8.1.3条）

5.3脚手架及其基础在下列阶段进行检查验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每完成10~13m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。（见规范8.2.1条）

5.4脚手架的检查验收应根据下列技术文件：规范、施工方案、技术交底文件。（见规范8.2.2条）

5.5脚手架使用过程中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆基础是否沉陷；立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。（见规范8.2.3条） 6脚手架安全管理

6.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。

6.2搭设脚手架人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。

6.3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方可使用。

6.4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

6.5当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

6.6脚手架应按规定要求进行检查与维护，安全网应按有关规定布置。

6.7在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙杆。

6.8在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

6.9搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入

内。

6.10工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。 7脚手架的拆除

7.1脚手架拆除应由单位工程负责人进行安全技术交底,拆除时必须有专人指挥,在地面要设置围栏和警戒标志,严禁非作业人员入内。

7.2拆除脚手架前应做好准备工作：做好交底工作；全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

7.3拆除时，必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。(见规范7.4.2条)

7.4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设抛撑加固后，再拆除连墙件。

7.5当脚手架采取分段拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设横向斜撑及连墙杆加固件然后分段拆除。

7.6卸料时各构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

内。

6.10工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。 7脚手架的拆除

7.1脚手架拆除应由单位工程负责人进行安全技术交底,拆除时必须有专人指挥,在地面要设置围栏和警戒标志,严禁非作业人员入内。

7.2拆除脚手架前应做好准备工作：做好交底工作；全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

7.3拆除时，必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。(见规范7.4.2条)

7.4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设抛撑加固后，再拆除连墙件。

7.5当脚手架采取分段拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设横向斜撑及连墙杆加固件然后分段拆除。

7.6卸料时各构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

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