超大梁高支模专项方案（修改）

目 录

第一节 编制说明 .......................................................... - 2 -

第二节 编制依据 ........................................................ - 3 - 第三节 设计概况 ........................................................ - 3 - 第四节 支撑系统构造措施 ................................................ - 5 - 第五节 模板安装及拆除 .................................................. - 5 - 第六节 计算书 ........................................................... - 9 -

A、250厚板模板（扣件式）计算书 ....................................... - 9 - B、400×750梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ...................... - 19 - C、600×650梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ...................... - 19 - D、300×1500梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ..................... - 39 - E、600×900梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ...................... - 49 - F、400×2800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ..................... - 59 - G、600×1200梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ..................... - 69 - H、750×1100梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ..................... - 79 - J、500×2050梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 ..................... - 89 - 第七节 混凝土浇筑方法及有关注意事项 .................................- 99 - 第八节 高支模监测 ....................................................- 100 - 第九节 质量保证措施 ..................................................- 102 - 第十节 安全技术措施 ..................................................- 103 - 第十一节 安全应急救援预案 ............................................- 103 - 附图：梁支模详图（划分Ⅰ~Ⅸ型梁）、地下室承重架平面布置图、楼梯及汽车坡道支模详图

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第一节 编制说明

根据建质《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》规定：建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统，需进行专家评审。

本工程地下一层（局部二层）大部分梁的截面尺寸比较大如下表所示

人防地下室顶板结构梁截面统计

2003400

2003500

2503500 3003950

2503600

3003500

30031000 30031800 3003600

30032050 3003700 30031300 30031700 30031500 30032000 3003900

35032800 35032050 4003800 4003850

40031700 40032800

30031400 30031800 30032600 35031700 35031000 3503700 3503600

35032600 35032000 35032200 35032450 3503500

40032250 40032600 40032700 40032050 40032650 4003900 40032550 5003800

5003900

50032050 5003950

5503900

50032000 50031700 55031000 5503650

60031000 60031100

55031100 55031200 55031700 5503800 60031200 6003900

6003950

70031700 75031100

平时地下室顶板结构梁截面统计

2003400 2503750

2003500 2503600

2003300 2503900

20033350 2003350 2503950

3003500

2003650 3003600 3003650

2003750 3003700

2503500 30031300

30031400 30032050 30032250 30031700 3003950 30031200 3003450 3503650

3503700

3003550

3003400

3003850

30031100 3003900

30031150 30032000 30031650

35032250 35031650

35032600 35031700 35032050 3503500

35032800 35032200 35031400 35031150 35032000 35031400 35031800 35032700 3503600 4003650 5503650

4003600 4003850

4003800 4003400

4003500 5003900

4003750 5003600

4003900

40031400 40032250

5503900

55031000 5503800 6003900

6003800

55031300 5503700 55031100 6003650

由于以上大部份梁施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m，故对以上梁模板支撑进行设计和计算。

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第二节 编制依据

《张江南二编制单元C1-7地块项目施工图》 《木结构设计规范》GB 50005-2003

《建筑施工手册》（第五版）中国建筑工业出版社 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑大模板技术规范》JGJ74-2003

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-2011 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 《钢结构设计规范》GB 50017-2003

第三节 设计概况

1．工程概况

工程名称：张江南二编制单元C1-7地块项目 建设单位：盛腾信息技术（上海）有限公司 设计单位：河北建筑设计研究院有限责任公司 人防设计：上海众防建筑设计有限公司

围护设计：现代设计集团 上海申元岩石工程有限公司 监理单位：上海复远建设监理有限公司 施工单位：上海培成建设集团有限公司

本工程位于上海张江高科园区东到盛荣路，南至殷家滨，西至向阳河，北至军民路。用地面积49118.40㎡，总建筑面积146941.31㎡，地下建筑面积45100.32㎡（含人防面积：15497㎡），地上建筑面积为101840.99㎡。由1#楼～33#楼和一个地下车库组成。基础形式为桩承台筏板基础，1#～4#楼结构形式为框架－抗震墙结构，5#~33#楼为框架架结构，地下车库为框架结构。抗震设防烈度为７度（丙类）。

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2.模板体系概况

本工程为地下室一层（局部二层）, 负一层层高非主楼部位4.05m和主楼部位5.8m，其中1#~4#楼为11层小高层，总高度为51.2米，5#~33#楼为5层多层，总高度为23.70米。地下层高主要为4米、5.8米，1#、4#楼首层层高4.67米，标准层层高4.2米；2#、3#楼首层4.67米，2~4层高4.5米，标准层层高4.2米；多层楼栋首层层高4.5米，标准层层高3.9米；柱最大截面为80031100、100031000，地下室主梁的最大截面、次梁的截面

见人防及平时地下室顶板结构梁汇总表。地下室顶板厚250mm（室外）和180mm（室

内），二层板厚120mm。针对本工程特点，决定支模系统采用钢管满堂模板体系。模板选用九夹板，厚度为15㎜长3宽为915㎜31830㎜；小楞条为50㎜3100㎜松木方，大楞条采用φ4833.0mm钢管。 2．模板支设设计

2.1钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。

2.2梁模板采用九夹板面板，加固肋条采用50㎜3100㎜松木方及φ4833.0mm钢管，配合紧固螺栓。

根据地下室顶板厚度及梁截面大小不同，经设计验算，梁底支撑形式： 板、梁底支模设计 类型 板、梁截面心尺寸 计算梁（板） 250 梁底立 杆间距 8003800 梁底方 梁底立杆 木数量 顶撑数量 间距 @150 板厚二种：120、180㎜、250㎜ 2003300、2003350、2003400、2003500、2003650、2003750、2503500、2503600、2503750、3003400、3003450、3003500、10003800 1根（采用Ⅰ 3003550、3003600、3003650、3003700、3503500、3503600、3503650、3503700、4003400、4003500、4003600、4003650、4003750、4003800 4003800 (梁跨度方向) 3 顶托加固） 12003800 1根（采用Ⅱ 5003600、5503650、5503650、6003650 Ⅲ 6003650 (梁跨度方向) 4 顶托加固） 10003800 2503900、2503950、3003850、3003900、30031500

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3 1根（采用

3003950、30031100、30031150、30031200、30031300、30031400、30031500、35031000、35031150 4003850、4003950、5003800、5003900、12003800 1根（采用(梁跨度方向) 顶托加固） Ⅳ 5003950、5503700、5503800、5503900、6003900 (梁跨度方向) 4 顶托加固） 5503950、6003800、6003900 20033350、30031650、30031800、30031700、30032000、30032050、30032250、30032600、35031700、35031800、35032000、35032050、35032200、35032250、10003400 40032800 (梁跨度方向) 1根（采用Ⅴ 35032450、35032600、35032650、35032700、35032800、40031700、40032050、40032250、40032550、40032600、40032650、40032700、40032800 50031000、50031100、55031000、55034 顶托加固） 12003800 Ⅵ 1100、55031200、55031300、6003950、60031000、60031100、60031200 60031200 (梁跨度方向) 4 2根（采用顶托加固） Ⅶ 75031100 75031100 13503800 (梁跨度方向) 11003400 5 2根（采用顶托加固） 2根（采用Ⅷ 50031700、50032000、50032050 Ⅸ 70031700 备注：顶托外伸螺杆不得大于300mm。

50032050 (梁跨度方向) 4 顶托加固） 为墙上梁，实际梁为墙上外挂400。 梁侧模均内楞（水平）木方间距300mm，竖向φ48钢管间距500mm，M12对拉螺栓间距500mm3300mm。满堂架横杆步距1.5m。板模采用九夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。所有梁底均增设立杆，并控制每根立杆支承砼方量不大于0.25m3，梁跨度方向立杆间距与板间距成模数。

第四节 支撑系统构造措施

一、垂直剪刀撑应在垂直面上和立杆形成45°~60°夹角,并与立杆用旋转扣件相连接。剪

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刀撑设置还应符合以下规定:

1、单榀垂直剪刀撑宽度应不大于6m。 2、同一立面应满设垂直剪刀撑。 3、垂直剪刀撑水平间距不应大于6m。

4、梁高大于2米时，应在梁两侧垂直剪刀撑，并且将高低跨的水平杆拉通。 4、垂直剪刀撑底部应延伸至支撑基础面,顶部应延伸至支架最顶层水平杆。 5、支架周边应设置垂直剪刀撑并形成封闭;支架中部还应设置纵横向垂直剪刀撑间距不大于6米,有连墙件部位侧可不设垂直剪刀撑。

二、支架周边有主体结构时,应设置连墙件,连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造,应靠近节点设置,偏离不应大于300mm,垂直间距应不大于2步,水平间距应不大于3跨。 三、垫板是立杆底端或底支座与支撑基础之间的承载件。垫板长度应大于1.2倍立杆的跨距。

四、杆件搭接接长时,搭接长度应大于1m,搭接扣件数量不得少于2个,且扣件的间距应为450mm~800mm,扣件盖板边缘距离杆件端部不得小于100mm。同一根立杆搭接的接头不得超过一个,同一步内的相邻立杆不得同时搭接。同一步内立杆搭接点不得大于全数的50%,同一跨内的杆件搭接点不得大于全数的30%。 五、高低跨支架的支撑设置应符合以下规定:

1、距离高跨边应大于等于200mm;距离低跨边应大于等于100mm。 2、水平杆:必须延伸不少于两跨,用扣件与立杆固定。

六、钢管扣件式模板垂直支撑系统除满足上述要求外,最大竖向荷载标准值不大于10kN/㎡ 时,可通过计算进行组合搭设。

七、支架下端应设纵横向扫地杆,扫地杆应紧靠底支座,距离支承面不大于200mm。 八、支架上端与上部的模板系统应连接牢固。 九、支架上端应设封顶杆,其位置应接近立杆顶端。

十、立杆的接长方式以对接为主。对接扣件与支架节点扣件的中心距不得大于支架步距的三分之一,且离最近的支架主节点扣件不得大于300mm。其四周相邻的立杆接头不应设置在同一步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向应错开500mm以上。

十一、剪刀撑杆件的接长方式应采用搭接,严禁对接。其搭接长度应不小于1m,杆件应连续设置。剪刀撑与支架杆件连接还应符合以下规定:

1、与立杆相交的剪刀撑两端部均应与立杆用扣件连接。 2、跨越立杆根数小于等于4根时,应全数与立杆用扣件连接。

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3、跨越立杆根数大于4根时,与立杆的连接点应大于等于4,并不少于相交立杆总数的50%。

4、同一位置中的支承立杆应连续,严禁将上段与下段立杆错开或分别与水平杆连接。 十二、结构中的梁下支撑,应按设计要求与支架立杆同步搭设。梁侧边的立杆与梁净距宜为300mm~350mm。

十三、扣件与钢管的接触面应贴合紧密。

十四、后浇带部位模板不得拆除，待框架结构连成整体后方可拆除。

第五节 模板安装及拆除

（一）、施工工艺 1、模板安装

(1) 在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。

（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。

(3) 支承钢管立柱脚铺垫木枋。支柱应垂直，垂直度容许偏差为2m高±5mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。 (4)通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。

(5)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。

(6)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当粱底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。

(7)梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据粱高及楼板模板碰旁或压旁来确定。

(8)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。 (9)安装底座及钢管、两侧剪刀撑，在混凝土面直接安装底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不宜超过200㎜。当安装完第一层钢管后应要校正垂直度，然后逐层向上安装。

2、模板拆除

(1)拆除前，宜在距架顶下一人高处设工作平台。

(2)拆除时，先松可调托座，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。

（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆1.2米

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高，严禁在同一垂直面上操作。

（4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。 (三)模板拆除质量应符合下列规定： 主控项目

底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。 检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。

底模拆除时的混凝土强度要求表

构件类型 构件跨度(m) ≤2 板 >2，≤8 ＞8 梁、拱，壳 悬臂构件 一般项目

1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。

(四)施工注意事项 1．避免工程质量通病

(1)模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。

(2)梁模板；防止梁身不平直、粱底不平及下挠、粱侧模爆模、局部模扳嵌入柱粱间，拆除困难的现象。

措施：a.支模时应遵守边模包底模原则，粱模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b．梁侧模必须有压脚板、斜撑等、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。

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达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率(％) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 ≤8 ＞8 －

措施；a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。 b．支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用。严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱。

(4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设木枋，满足承载力要求，做好卸荷措施。 (5)钢管立杆底座整体不稳定：可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，，纵横水平拉杆要与邻近坚固物（如柱等）连结，使钢管立杆不产生位移。

2．主要安全技术措施

(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

(2) 拆模时应搭设脚手板。

(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。

(4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保满堂红支架结构稳定和具有足够的承载力。

第六节 计算书

本工程计算采用品茗安全计算软件进行计算。 A、250厚板模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 地下室顶板 4.05 8.3 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 250 8.4 二、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 面板及小梁

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0.3 20.1

楼板模板 模板及其支架 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 31.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m) 22.5 基本风压ω0(kN/m) 0.4 地基粗糙程度 模板支架顶部距地B类(城市郊区) 2风荷载标准值ωk(kN/m) 21.8 面高度(m) 风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 0.5 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 4.05 800 1500 250 主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 平行立柱纵向方向 800 150 250 设计简图如下：

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模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态

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q1

＝

max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k

，

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.51.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5] ×1=11.756kN/m

q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = [1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)×1]=8.606kN/m q1活=(γQυcQ1k)×b=(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m q2＝1.35×G1k×b＝1.35×0.1×1=0.135kN/m p＝1.4×0.9×Q1k＝1.4×0.9×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1×2.5)×1＝6.375kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×8.606×0.152+0.117×3.15×0.152＝0.028kN·m M2

＝

max[0.08q2L2+0.213pL

，

0.1q2L2+0.175pL]

＝

max[0.08×0.135×0.152+0.213×3.15×0.15，0.1×0.135×0.152+0.175×3.15×0.15]＝0.101kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.028，0.101]＝0.101kN·m σ＝Mmax/W＝0.101×106/37500＝2.69N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.375×1504/(100×10000×281250)=0.008mm νmax=0.008mm≤min{150/150，10}=1mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型

方木 小梁截面类型(mm) - 12 -

50×100

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 43215.44 83.33 416.67 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 221.78 9350 二等跨连续梁 q1

＝

max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k

，

1.35(G1k

，

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.51.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×0.15=1.804kN/m

因此，q1静＝1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.15=1.331kN/m q1活＝1.4×0.9×Q1k×b=1.4×0.9×2.5×0.15＝0.472kN/m q2＝1.35 ×G1k×b=1.35×0.3×0.15＝0.061kN/m p＝1.4×0.9×Q1k＝1.4×0.9×2.5＝3.15kN 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.331×0.82+0.125×0.472×0.82＝0.144kN·m M2

＝

max[0.07q2L2+0.203pL

，

0.125q2L2+0.188pL]

＝

max[0.07×0.061×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.061×0.82+0.188×3.15×0.8]＝0.514kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.804×0.252/2，0.061×0.252/2+3.15×0.25]＝0.789kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.144，0.514，0.789]＝0.789kN·m σ＝Mmax/W＝0.789×106/83330＝9.473N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

- 13 -

满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.331×0.8+0.625×0.472×0.8＝0.902kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.061×0.8+0.688×3.15＝2.198kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.804×0.25，0.061×0.25+3.15]＝3.165kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.902，2.198，3.165]＝3.165kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×50×100)＝0.95N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1×2.5)×0.15＝1.361kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.361×8004/(100×9350×416.67×104)＝0.075mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(800/150,10)＝5.333mm;

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.361×2504/(8×9350×416.67×104)＝0.017mm≤[ν]＝min(2×l1/150,10)＝min(2×250/150,10)＝3.333mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Ф48×3 205 4.49 10.78 1、小梁最大支座反力计算 q1

＝

max[1.2(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k

，，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.9Q1k]×b=max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.51.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×0.15＝1.844kN/m

q1静＝1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b＝1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.15＝1.372kN/m q1活＝1.4×0.9×Q1k×b ＝1.4×0.9×2.5×0.15＝0.473kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1×2.5)×0.15＝1.391kN/m 承载能力极限状态

- 14 -

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.844×0.8＝1.844kN 按悬臂梁，R1＝1.844×0.25＝0.461kN R＝max[Rmax，R1]＝1.844kN; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.391×0.8＝1.391kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.391×0.25＝0.348kN R＝max[R'max，R'1]＝1.391kN; 计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

2、抗弯验算

- 15 -

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.716×106/4490=159.381N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.532×1000/424＝26.094N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

- 16 -

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.651mm≤[ν]=min{800/150，10}=5.333mm 悬挑段νmax＝0.343mm≤[ν]=min(2×250/150,10)=3.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=8.902kN，R2=9.769kN，R3=10.23kN，R4=7.98kN 图二

支座反力依次为R1=8.434kN，R2=10.006kN，R3=10.006kN，R4=8.434kN

七、扣件抗滑移验算

荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知，扣件受力N＝10.23kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！

八、立柱验算

- 17 -

水平杆钢管截面类型(mm) 剪刀撑设置

竖向剪刀撑横距跨数n2（跨） 扫地杆高度h1(mm) 悬臂长度h2（mm） 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 立柱截面惯性矩(cm)

432

Ф48×3 有 3 200 200 Ф48×3 424 4.49 0.15 10.78

水平杆钢管计算截面类型(mm) 竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨） 节点转动刚度(kN·m/rad) 高度修正系数 钢管截面类型(mm) 钢材等级

立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 立柱弹性模量(N/mm) 水平钢管截面惯性矩(cm)

42

2

Ф48×3 3 35 1 Ф48×3 Q235 15.9 205 206000 10.78

1、长细比验算

根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

立柱计算长度：l0=βHβaμh=1×1×1.068×1500=1603mm μ ----立柱计算长度系数，按规范附录B表B-3取值

K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ ly/(6h)=206000×10.78×104/(1500×35×106)+800/(6×1500)=0.512

βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值

α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,200/1500)=0.133

αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= lx/h=800/1500=0.533 βH----高度修正系数

λ=l0/i=1603/15.9=100.818，查表得，υ＝0.588

主梁支座反力：R1＝8.902kN，R2＝10.006kN，R3＝10.23kN，R4＝8.434kN 不考虑风荷载

- 18 -

N =Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[8.902,10.006,10.23,8.434]+1.35×0.15×4.05=11.05kN f＝ N/(υA)＝11049.844/(0.588×424)=44.321N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 第5.1.8：支撑结构高宽比应小于或等于3

H/B=4.05/8.3=0.488≤3 满足要求！

十、支撑结构抗倾覆验算

支架抗倾覆验算应符合下式要求： H/B≤0.54gk/ωk

式中：gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值， gk=Gk/LH=0.75×8.3×8.4/(8.4×4.05)=1.537kN Gk--支撑结构自重标准值

0.54gk/ωk=0.54×1.537/0.2=4.15≥4.05/8.4 满足要求！

B、400×800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 一、工程属性

新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 400*800 4.05 6.1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 400×800 4.15 250 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 0.5 0.75 20.1 0.3 - 19 -

3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 3混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m) 22 基本2风压0.4 ω0(kN/m) 地基粗糙程度 模板支架顶部距地9 面高度(m) 风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 0.2 非自定义:0.08 B类(城市郊区) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 ''梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 800 1000 1500 800、800 居中 500 1 按混凝土梁梁宽均分 500 4 133 0 - 20 -

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200 设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 215 1.4 - 21 -

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1

＝

max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k

，，

1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×21.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.9×2]×1＝28.474kN/m

q1静＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝25.954kN/m q1活＝1.4×0.9×Q1k×b＝1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

q2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×0.75+1×2]×1＝21.225kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×25.954×0.1332+0.117×2.52×0.1332＝0.051kN·m σ＝Mmax/W＝0.051×106/37500＝1.37N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×21.225×133.3334/(100×10000×281250)＝0.016mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×25.954×0.133+0.45×2.52×0.133＝1.535kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×25.954×0.133+1.2×2.52×0.133＝4.21kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×21.225×0.133＝1.132kN R2'=R3'=1.1q2L=1.1×21.225×0.133＝3.113kN

- 22 -

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.78 9350 二等跨连续梁 承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.535/1＝1.535kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[4.21,4.21]/1= 4.21kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.535/1＝1.535kN/m 小梁自重：q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.036kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.35×0.5×(0.75-0.25)=0.338kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.35×0.5×(0.75-0.25)=0.338kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4

左

＝Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2]×(0.5-0.4/2)/2×1=1.75kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4

右

＝Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=1.75kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.535+0.036+0.338+1.75=3.659kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.21+0.036=4.246kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.535+0.036+0.338+1.75=3.659kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.659,4.246,3.659]=4.246kN/m 正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.132/1＝1.132kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[3.113,3.113]/1= 3.113kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.132/1＝1.132kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.25)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.25)=0.25kN/m 梁

左

侧

楼

板

传

递

给

左

边

小

梁

荷

载

q4

左

'＝

[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1×2]×(0.5-0.4/2)/2×1=1.316kN/m

- 23 -

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4

右

'＝

[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1×2]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=1.316kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.132+0.027+0.25+1.316=2.725kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.113+0.027=3.14kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.132+0.027+0.25+1.316=2.725kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.725,3.14,2.725]=3.14kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.246×0.82，0.5×4.246×0.22]＝0.34kN·m σ=Mmax/W=0.34×106/83330=4.076N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.246×0.8，4.246×0.2]＝2.123kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.123×1000/(2×50×100)＝0.637N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

- 24 -

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.14×8004/(100×9350×416.67×104)＝0.172mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[800/150，10]＝5.333mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.14×2004/(8×9350×416.67×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.246×0.8,0.375×4.246×0.8+4.246×0.2]=4.246kN 同理可得： 梁

底

支

撑

小

梁

所

受

最

大

支

座

反

力

依

次

为

R1=3.659kN,R2=4.246kN,R3=4.246kN,R4=3.659kN 正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.14×0.8,0.375×3.14×0.8+3.14×0.2]=3.14kN 同理可得： 梁

底

支

撑

小

梁

所

受

最

大

支

座

反

力

依

次

为

R1'=2.725kN,R2'=3.14kN,R3'=3.14kN,R4'=2.725kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 可调托座内主梁根数 22钢管 Φ48×2.8 125 206000 1 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×2.8 205 4.25 10.19

1、抗弯验算

- 25 -

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