高层悬挑脚手架施工方案

姚 庄 D 地 块 二 标 段

脚 手 架 施 工 方 案

编制单位： 江苏江都建设集团有限公司

审核人： 审批人： 编制日期： 2014年10月20日

目 录

1、 工程概况

2、 编制依据

3、 悬挑脚手架施工方案

4、 脚手架拆除

5、 脚手架计算书

1.工程概况

本工程为姚庄D地块二标段，本工程位于徐州市泉山区三环南路南侧，姚庄路东侧。地上耐火等级为一级, 地下室耐火等级为一级,地下室防水等级为二级，配电室防水等级为一级。设计使用年限50年。结构类型为剪力墙结构,建筑抗震设防烈度为七度。工程为一类商业建筑，4#楼、22层建筑面积为8425.78㎡，5#楼、22层建筑面积为：15638㎡，8#楼、22层建筑面积为：15638㎡，商业2#、建筑面积为776.8㎡，商业3#、建筑面积为2718,人防建筑面积为12500㎡。 2、编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》中国建筑工业出版社。

3.悬挑脚手架施工方案 3.1脚手架的构成及要求

严格按照《钢管建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中的要求搭设。

（1）脚手架形式：采用Φ48钢管搭设脚手架，立杆横向间距（脚手架宽度）900mm，纵向间距（脚手架长度方向间距）1500mm；步距（横杆）1800mm。

（2）拉接：根据施工规范要求对脚手架搭设前每层楼板或上下楼层间的楼板预埋Φ14螺杆与脚手架立杆连接，水平间距4800mm，竖向间距为3600mm，在断口处的两端设置连墙件。

（3）剪刀撑

剪刀撑每9000mm设一道。斜面与地面夹角在45o~60o。剪刀撑宽度为7200mm。在外侧立面的两端必须设置剪刀撑，并由底至顶连续设置。

（4）密目安全网

脚手架外侧由底至顶满挂密目安全网。 （5）隔离网

建筑每三层设一道软隔离，且悬挑部分底层必须设置。 （6）立杆

内立杆离墙面30cm，内、外立杆横距0.9m，纵距1.50m。横楞里端离墙面不大于20cm，另一端伸出牵杆外边20cm，如有横楞离墙面或构筑物大于20cm，必须在内立柱和建筑物之间用小横杆进行加固，在脚手架与楼层联系的小横杆上在加脚手管。

当遇挑板制作，脚手架架体与结构间距大于300mm时，必须搭设钢管并铺设竹笆进行封闭。

（7）大横杆：步距1.8m

（8）小横杆：外端伸出大横杆外的长度200mm。 （9）脚手板：采用竹串片（竹笆）脚手板。

（10）护栏和挡脚板：栏杆高度1200mm，挡脚板高度200mm。 3.2脚手架施工顺序

（1）安装程序

在楼层预埋U形螺杆（按照方案要求做）→放工字钢挑架→固定→立杆（冲天）→设置拉杆→放置纵向扫地杆→放置横向扫地杆→第一步纵向水平杆（即大横杆）→第一步横向水平杆（即小横杆）→剪刀撑→铺竹笆板→安全网→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→??????→至设计高度。

（2）要求

脚手挑架上牵杠与楼层内的预埋钢筋环及预埋脚手管拉结，上搭施工脚手。

（3）剪刀撑的搭设：

将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。 3.3施工注意事项

悬挑脚手架的方案必须经过上级主管部门的审查，通过后方可施工。 （1）杆件搭设中的注意事项

按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。 注意杆件的搭设顺序。

及时与结构拉接并必须采取支顶构件，以确保搭设、使用的安全。 拧紧扣件（拧紧程度要适当）。

有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。

搭设工人要配挂安全带。

随时矫正杆件垂直，避免偏差过大。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，全高偏斜不大于10cm。

没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，需进行以下几方面检查，以免发生意外。

1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求； 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

3）扣件螺栓是否松动； 4）安全防护措施是否符合要求； 5）是否超载。

（2）扣件安装的注意事项：

开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度。 3.4操作要点

1、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。

2、脚手架必须设置纵向、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离套管不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙杆应靠近主节点设置，采用上下交叉布置；应从第一步纵向水平杆处开始设置，采用硬拉结，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

3、脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15.0m。

4、使用竹串片脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平上，等距离设置，间距不大于400mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接。主节点两个直角扣件的中心距不大于150mm。靠墙一端的外伸长度不大于500mm。

5、脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2.0m时，采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，脚手板搭接铺设时，接头必须在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm。脚手板四个角用1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁将整层连墙件拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，各配件严禁抛至地面。 3.5安全技术措施 1.

搭设脚手所用的钢管、扣件、竹笆等材料均应符合质量要求。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 2.

安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 3.

严禁在脚手上堆物以及在脚手上附加附属结构。严禁在脚手上拉缆风和支撑模板排架。 4.

脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。 5.

作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 6.

当有六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。 7. 8. 9.

严格按计算工况施工，相同位置同时作业层不得超过3层。 凡患有高血压、心脏病等不适于高处作业不得上脚手架操作。 严格按平面及剖面搭设，遵守搭拆程序及要求。

10. 脚手架外面满挂小眼安全网，严禁用竹笆围护。

11. 恶劣天气影响施工安全时，不得进行脚手架的搭拆施工。 12. 遵守其他搭拆脚手架的一般规定。

13. 搭拆完成后施工班组应 进行仔细的自检，并由安全部门进行验

收，不合格处及时整改，必须待验收员通过后方能使用。 14. 脚手使用期间必须有专人进行脚手养护及安全监护。 3.6避雷措施

1、避雷针

用直径12mm的镀锌钢筋制作，设在四角的脚手架立杆上，高度1.0m，并将所有最上层的横杆全部连通，行成避雷网路。

2、接地

接地极用4mm镀锌扁铁与结构避雷系统连通，离接地极最远点内脚手架上过渡电阻不大于10Ω。 4. 脚手架的拆除 4.1拆除程序

安全网→脚手笆→剪刀撑→扶手→搁栅→脚手牵杠→脚手横杆→立杆→型钢。 4.2拆除时的注意事项

1. 按事前制定的有关拆除作业操作规定进行。为保证安全作业及以建成外饰面工程完整无损，有专职人员进行全过程的安全监护。 2. 划出工作区标志,禁止行人进入。

3. 严格遵守拆除顺序,由上而下,后绑者先拆,先绑者后拆,先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。严禁上下同时作业。

4. 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，

应增设连墙件加固。

5. 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临埋抛撑加固后，再拆除连墙件。

6. 脚手架拆除应统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。 7. 材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。

5.脚手架的计算书 5.2脚手架计算

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。 双排脚手架，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.9m，内排架距离结构0.30m，立杆的步距1.80m。

采用的钢管类型为48，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60m，水平间距4.80m。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.48kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度3.00m。

一、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.600/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.600/2=2.400kN/m 荷

载

的

计

算

q=1.2×0.036+1.2×0.120+1.4×2.400=3.547kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:

M=3.547×1.0502/8=0.489kN.m =0.489×106/4248.0=115.058N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

值

荷载标准值q=0.036+0.120+2.400=2.556kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.556×1050.04/(384×2.06×105×101950.0)=1.926mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.036×1.050=0.037kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.600/2=0.126kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.600/2=2.520kN 荷

载

的

计

算

值

P=(1.2×0.037+1.2×0.126+1.4×2.520)/2=1.862kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.036)×1.6002+0.175×1.862×1.600=0.530kN.m =0.530×106/4248.0=124.782N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.036×1600.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.08mm 集中荷载标准值P=0.037+0.126+2.520=2.683kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×2683.275×1600.003/(100×2.060×105×101950.000)=6.00mm 最大挠度和 V=V1+V2=6.072mm

大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.036×1.600=0.057kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.600/2=0.126kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.600/2=2.520kN

荷载的计算值 R=1.2×0.057+1.2×0.126+1.4×2.520=3.747kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0998 NG1 = 0.100×17.400=1.737kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2 = 0.150×5×1.600×(1.050+0.800)/2=1.110kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.600×5/2=0.600kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.600×17.400=0.139kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.586kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距

内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.600×1.050/2=5.040kN 风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.480

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.620

Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.480×1.620×0.872 = 0.475kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×3.586+0.85×1.4×5.040=10.301kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.586+1.4×5.040=11.360kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 ：

Mw=0.85×1.4×0.475×1.600×1.800×1.800/10=0.293kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.360kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，

l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

—— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到

=11360/(0.19×397)=149.313N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.301kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

< [f],满足要求!

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，

l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

—— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.293kN.m；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到

=10301/(0.19×397)+293000/4248=204.329N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.475kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw = 3.60×4.80 = 17.280m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 11.483kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 16.483kN

< [f],满足要求!

连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=80.00/1.60的结果查表得

到=0.86；

A = 3.97cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 69.654kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件拉结楼板焊接钢管示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体800mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1800mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。

受脚手架集中荷载 P=11.36kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m 1

悬挑脚手架示意图

11.36kNA 20011.36kN 0.25kN/m18004000B

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

4.760.000.046.8511.4011.417.054.510.870.12

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

1.5004.059

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

0.3400.413

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=16.164kN,R2=7.914kN,R3=0.117kN 最大弯矩 Mmax=4.059kN.m 抗弯计算强度：

f=M/1.05W+N/A=4.059×106/(1.05×141000.0)+10.033×1000/2610.0=31.262N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16#工字钢,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：

b=2.00

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度

=4.06×106/(0.929×141000.00)=30.99N/mm2；

< [f],满足要求!

水平钢梁的稳定性计算

九、支杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=19.024kN 十、支杆的强度计算

斜压支杆的强度计算：

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=19.024kN 下面压杆以[12.6#槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 19.02kN； —— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.16；

i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.57cm； l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.41m； A —— 受压斜杆净截面面积，A =15.69cm2； N/mm2；

[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 斜撑杆的焊缝计算：

斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为斜撑杆的轴向力，N=19.024kN； lwt为焊接面积，取1569.00mm2；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 19024.48/1569.00 = 12.13N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 十一、锚固段与楼板连接的计算

< [f],满足要求!

—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 78.40

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.914kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径： D=[7914×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.91kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到

h 要大于7913.83/(3.1416×20×1.5)=84.0mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.91kN；

d —— 楼板螺栓的直径，d =18mm；

b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；

fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!

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