地下室顶板人货电梯加固方案（旭辉三期）资料

合 肥 旭 辉 御 府 二 期 工 程

外 脚 手 架 专 项 施 工 方 案

—安徽广建架业有限公司

安徽三建工程有限公司

工程名称：合肥旭辉御府三期工程

方案名称：外架补充方案

编制：

审批：

日期：

会 签 栏

工程名称 监理单位

合肥旭辉御府三期工程外架补充方案 安徽南巽建设项目管理投资有限公司 安徽三建工程有限公司 安徽广建架业有限责任公司 施工单位 外架分包单位 编制人 外 架 方 案 编制日期 年 月 日 审核日期 年 月 日 审核人 审批人 审批日期 年 月 日 施 工 单 位 审核意见： 审核人： 审核日期： 审批意见： 审批人： 审批日期： 监 理 单 位 审核意见： 审核人： 审核日期： 审批意见： 审批人： 审批日期：

1

合肥旭辉御府三期工程外架补充方案

一、编制依据

1、中国建筑科学研究院的PKPM软件； 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011； 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；

6、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件； 7、合肥旭辉御府三期工程设计图纸。

二、工程概况

1、工程地点：工程位于本工程位于合肥市滨湖新区方兴大道以南，西藏路以西； 2、相关单位：

建设单位：合肥旭滨房地产开发有限公司 设计单位：安徽省建筑设计研究院有限责任公司 监理单位：安徽南巽建设项目管理投资有限公司 施工单位：安徽三建工程有限公司

外架分包单位：安徽广建架业有限责任公司 3、工程特点：

楼号

层数 面积（m2） 标准层高（m） 最大高度（m距±0.00）

12209 2.8 110 15218.7 2.9 110.6 25085.8

2.8 110

13# 35 15# 34 16# 35 17#高跨 35 17#低跨 27 18# 34 19# 24

12209 2.8 110 9441 2.8 87.6 15218.7 2.9 110.6 10885.7 2.9 81.6

2.8 110

20# 35 25085.8

2

21#高跨 35 21#低跨 27

12209 2.8 110 9441 2.8 87.6

三、外架设计思路

根据编制依据，结合工地现场的实际情况和总包单位的要求,现需将原外架悬挑在电梯井内的两根挑梁平墙面割除。

加固措施：由于原挑梁直接埋入在剪力墙内，现只需在前端再加道钢丝绳卸荷即可，原钢丝绳仍做卸荷用。 原平面图：

3

具体做法如下图所示：

加固措施：1、原木盒清除后用混凝土捣实，另预留100mm型钢头，上下电焊焊接48*3.0钢管防滑；2、在型钢下口外挑1.8m处如上图所示用16号槽钢焊接个斜撑；3、钢丝绳仍做卸荷用；4、需加固后方可割除。

计算如下：

在外挑1.8m处型钢斜撑参与计算，原钢丝绳作为安全储备，未参与计算。 搭设高度19.9米，立杆采用单立杆。

立杆的纵距1.5米，立杆的第一排横距0.80米，第二排1.6m,内排架距离边线0.2米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加二根大横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.03，体型系数1.04。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.70米，建筑物内锚

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固段长度0.20米。

悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m，支杆采用16a槽钢。

为了利用PKPM计算软件，现将中间立杆分为两根计算，后该悬挑16号槽钢的验算先按照外边2个力计算，再按照内边2个力计算。

1、16号槽钢在外边2个力作用下 1.1、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.28kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

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悬挑脚手架示意图

10.28kNA10.28kN 0.21kN/m 7002000

200B

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

13.4713.430.000.023.152.78

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

6.21910.3010.439.029.061.808 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

0.368 0.484 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=23.899kN,R2=-11.796kN,R3=9.059kN 最大弯矩 Mmax=6.219kN.m

抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.219×106/(1.05×108300.0)+29.874×1000/2195.0=68.303N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 1.2、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下

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其中

b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 由于

b=570×10.0×63.0×235/(2000.0×160.0×235.0)=1.12

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值

b=0.819

b'=1.07-0.282/

经过计算得到强度 =6.22×106/(0.819×108300.00)=70.14N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求! 1.3、支杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=38.258kN

1.4、锚环的计算

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.796kN

2、16号槽钢在内边2个力作用下 2.1、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.42kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

1 悬挑脚手架示意图

9.42kN 0.21kN/mA 7002000 9.42kN 200B

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

23.7523.710.003.510.143.306.116.2815.7015.74

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

6

4.7453.356

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

0.0060.495

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=3.654kN,R2=39.486kN,R3=-23.706kN 最大弯矩 Mmax=4.745kN.m

抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.745×106/(1.05×108300.0)+4.568×1000/2195.0=43.812N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2.2、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中

b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 由于

b=570×10.0×63.0×235/(2000.0×160.0×235.0)=1.12

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值

b=0.819

b'=1.07-0.282/

经过计算得到强度 =4.75×106/(0.819×108300.00)=53.52N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求! 2.3、支杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=5.850kN

2.4、锚环的计算

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=39.486kN

3、在4个力的共同作用下16号槽钢的验算

3.1、16号槽钢的抗弯强度验算

f=68.303+43.812=112.115N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

3.2、悬挑梁的整体稳定性验算

=70.14+53.52=123.66 N/mm2

水平钢梁的稳定性计算 < [f]=215N/mm2,满足要求!

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3.3、支杆的强度计算

斜压支杆的强度计算：

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=38.258+5.85=44.108kN 下面压杆以钢管48.0× 3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 44.11kN；

—— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.41； i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm； l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 4.10m； A —— 受压斜杆净截面面积，A =28.27cm2；

—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 15.6 N/mm2； [f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：

斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为斜撑杆的轴向力，N=44.11kN； lwt为焊接面积，取489.30mm2；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 44108/489.30 = 90N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

3.4、锚环的验算

锚环强度计算公式为

其中[f]为锚环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； R=11.796+39.486=51.282 kN

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[51282×4/(3.1416×50×2)]1/2=25.5mm

由于直接锚固在剪力墙内，满足要求！

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/9qsr.html