模板施工组织设计专项方案

模板安装与拆除专项施工方案

一、工程概况

泰宁县新桥烟草站综合楼及仓库工程；本工程分别为综合楼及仓库；其中综合楼为地上4层框架结构，建筑总高度12.6m，建筑总面积为1385m2；仓库为地上1层框架结构，建筑总高度6m建筑总面积为893 m2；总工期：240天。 二、材料质量要求

模板选用胶合板，规格为1830×915×18mm，梁方木条选用50×100mm，长2000mm作为底楞木和托木搁栅。选用碗扣钢管作为支撑。

三、现场情况：

1、施工现场场地较狭小，木模加工区、模板及支撑堆放区均设在现场。 2、模板场地必须硬化，用于加工、放置木模板，搭设插放架放置角模。

四、主要机具准备：

名称 平刨 压刨 电锯 手提电锯 电焊机 数量 3 3 3 6 2 型号 MB503 MB106 MJ236 W-651-A BX1-300 A 功率(kVA) 2.2 7.5 5.5 1.05 25 五、隔离剂的选用及使用注意事项

为使模板便于脱模，且脱模后墙面平整光洁，应对模板表面涂刷隔离剂，以尽量减少模板与砼的粘结。隔离剂的选用见下表： 序号 1

模板名称 胶合板： 隔离剂的选用 不用涂刷隔离剂，周转三次以上用棉丝沾水性脱模剂擦拭 六、模板设计

1、±0.00以下模板设计 A、底板模板设计：

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（1）基础底板后浇带模板, 后浇带模板采用快易收口网，利用短钢筋绑扎并配合木方加固。如下图：

底板后浇带模板配置图4多层板100×100木方　　　

B、特殊部位节点

1、顶板后浇带模板采用整体法一次施工，分体支设。可将后浇带模板的支设与两侧顶板、梁模板单独分开支设，在配设模板的时候考虑将木模在后浇带处分开，支撑搭设要分开，这样考虑，在顶板拆模时，后浇带处模板及支撑可以不拆，在浇筑完后浇带砼达到拆模条件时再拆模。同时为了解决后浇带处杂物及垃圾不易清理的问题，可在后浇带部位模板支设时提前预留清扫带（比清扫口好），清理完毕后对施工缝处支撑再行紧固，避免松动导致施工缝处漏浆，影响观感。支设见下图。

顶板后浇带整体模板分体支设图钢筋顶板两侧顶板清扫带模板顶板后浇带顶板后浇带模板顶板两侧顶板碗扣件或钢管下垫木方

C、标准层部分模板设计

1、顶板：采用12mm胶合板，现场拼装，次龙骨50×100 mm木枋，间距300mm，主龙骨100×100mm的木枋，间距1200mm，支撑采用碗扣架，间距1200mm。模板设计及支设同地下室。

2、楼梯模板：踏步采用木模板，底模采用18厚胶合板，见下图。

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平台板50×100木龙骨 间距250mm100×100木方梯段板多层板板层多m厚m12杆拉1200120050×100木方100×100木龙骨 间距900mm 厚多层板吊帮注：括号内为21-27层时改制楼梯平面示意图 3、特殊部位处模板设计： （1）变形缝处模板支设：

先浇筑墙体，墙体模板可按标准做法支设，只是由于变形缝较窄，模板无法下压50mm，因此，缝两侧模板暂按内模配，到3层以上后，下侧补加50mm钢模。

（2）结构错层处先浇筑标高低的顶板，两标高间墙体随标高高的顶板浇筑，

3

（）

4、模板的现场制作与外加工

（1）钢模板加工允许偏差及检查方法

序号 1 2 3 4 5 6 7

（2）木质模板加工要求及质量标准

多层板下料尺寸应准确，采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬。模板裁口处及时用封边漆保护，减少裁口处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变形。材料进场均应有合格证和检测报告。 序号 1 2 3 模板类型 墙木模板 顶板木模板 截面尺寸 加工偏差（mm） 接缝宽≤2.5 接缝宽≤1.5 ≤2 检验方法 观察及用木楔型塞尺检查 观察及用木楔型塞尺检查 对角线尺量 项目名称 板面平整 模板高度 模板宽度 对角线长 模板边平直 模板翘曲 孔眼位置 允许偏差（mm） 3 +3 -5 +0 -1 ±5 3 L/1000 ±2 检查方法 用2m靠尺塞尺检查 用钢尺检查 用钢尺检查 对角拉线用直尺检查 拉线用直尺检查 放在平台上，对角拉线用直尺检查 用钢尺检查 （3）对制作与加工的管理和验收的具体要求

? 木质模板在工地现场加工，模板的配置设专人负责。

? 木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改；再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的范围内；使用前，由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。。

? 配置好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用。 ? 使用后的模板应及时清理维修，以备下次使用。 5、模板的存放

（1）存放的位置及场地地面的要求

A、基础施工期间，在车库北侧进行场地硬化放置模板，并搭设插放架放置角模。

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B、钢模板进场前，应根据项目部的施工安排及流水段的划分情况，有次序地组织模板分批进场，保证现场施工的需求，同时避免占用更多的场地放置模板。

（2）一般技术与管理的注意事项

A、模板存放时应按规格分开放置，使用时按翻样图吊至施工现场，避免使用时混乱。 B、木模加工配置完成后，应按使用部位分别编号，并码放平整，备用模板应遮盖保护，以免变形。

6、模板的安装 （1）一般要求

A、模板安装前应对板面、边肋进行调整，平整度误差应控制在2mm以内，板与板之间缝隙应严密。

B、多层板之间采用硬拼缝连接，板与混凝土缝隙采用海绵条封堵。 C、模板安装前应弹出模板就位线及检查线，以保证模板安装的准确性。

D、安装完模板后，应拉通线调整模板，检查模板标高、截面尺寸、平整度、垂直度，确认合格后方可进行下道工序。.

E、为保证混凝土面洁净、减少漏浆，在阴阳角模、根部、顶板与墙面接缝处等均需贴海绵条，预防缝隙漏浆。海绵条应贴在模板上。

（2）±0.00以下模板安装

A、底板模板的安装顺序及技术要点

1）工艺流程：放底板位置线→防水保护墙砌筑→底板防水卷材施工→防水保护层施工→底板钢筋绑扎→导墙吊梆支模→自检→预检→交接检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理。

2）主要施工方法： ? ? ? ?

底板模板采用以砖代模，兼做防水保护墙。

砌筑高度应满足底板浇筑要求，并满足卷材搭接，施工详见5.4.1.1节点图。 卷材甩茬处砌砖保护，采用白灰砂浆砌筑。

底板砼浇筑前，砖模具备足够的强度，且外侧回填土完成。

B、墙模板的安装顺序及技术要点 1）柱子、墙体

A、工艺流程：楼层放线→验线→墙筋绑扎→设备管线、洞口预留预埋→自检→隐检→交接检→模板（拼装模板）吊运至工作面→拉杆、斜撑→合模→调整穿墙螺栓→自检→预检→交接检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理

B、施工要点：

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? 放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线，以便于模板的安装与校正。

? 安装模板前，应用扁铲、干抹布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得

漏刷，雨淋后要重刷。

? 先安装角模，再安装一侧模板，就位，调垂直，放穿墙螺栓，然后就位另一侧墙模，

调垂直，安装斜撑及穿墙螺栓。

? 在安装另一侧模板前，必须将墙内杂物清理干净，然后调整模板垂直后拧紧穿墙螺栓。

外模安装时，应先就位外侧模板，再就位内侧模板。

? 为防止漏浆，在混凝土顶板浇筑时，须在墙体每侧根部重点找平，并粘贴4mm厚海绵

条。模板再压住海绵条。

? 安装外墙模板前，在模板下口沿长度方向加海绵条，以防跑浆。

? 注意使两侧模板的螺栓孔对正，在模板的垂直度、水平度、标高符合要求后，拧紧螺

栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠。

? 模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。经自检、交接检、专检后方可浇筑砼。混凝土浇注速度对模板侧压力影响较大，施工中混凝土应分层浇筑，浇筑速度小于2米/小时。

C、顶板模板的安装顺序及技术要点

1）工艺流程：楼层放线→验线→支撑体系→大龙骨→小龙骨→顶板模拼装→板底起拱→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→自检→隐检→交接检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理

2）主要施工方法：

? 构尽量

?

?

合板的接头

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模板在配置时应注意节约，考虑周转使用及以后在其他部位的改制使用，上部结

板起拱为1.5‰，悬挑梁起拱为2‰。顶板起拱图见附图四。

多层复

必须用同一条次龙

骨压缝，次龙骨的接头必须搭在同一条主龙骨上，主龙骨的接头处必须加支撑，次龙骨必须垂直于板长布置。

? ? ≯1mm。

模板内的支顶钢筋端头应点刷防锈漆。

顶板模板拼缝用硬碰硬，支顶板模板时，应用水平尺，以确保两相连板缝高低差

水泥腻子50x100次龙骨12mm竹胶板100x100主龙骨钢支撑 ? 安装立柱时应使立柱垂直，上下层立柱应在同一中心线上。立柱底通铺脚手板或垫长度大于400mm厚度大于50mm的木枋。

2、±0.00以上模板安装 A、墙模板的安装顺序及技术要点 （1）工艺流程：同地下墙体大模板安装。 （2）主要施工方法：

? 模板吊到安装位置后，人工就位，防止模板晃动。

? 模板调整就位并临时固定，用管刀沿穿墙锣栓孔，垂直于板面由内向外切割孔洞，打出

穿墙螺栓孔。

? 必须进行清理，清理干净后，再合模板。 ? 模板上口必须用卡具卡严，以防砼挤入。

B、顶板模板的安装顺序及技术要点

? ±0.00以上顶板模板安装顺序及技术要点同±0.00以下。 C、楼梯模板的安装顺序及技术要点 1)

模板放样→放线→验线→安装楼梯底模→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→安

装楼梯侧模及踏步侧板→自检→预检→交接检→砼浇筑时复查维护→拆模→模板清理。

2)

主要施工方法：

? 楼梯模板施工前应根据实际层高放样。

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? 先安装平台模板，再安装楼梯底模板。 ? 楼梯模板边龙骨的安装同顶板模板。

? 绑扎钢筋经检查合格后，办理隐检，并清除杂物，安装侧模及踏步板。 ? 安装后校正板面标高，检查支撑的牢固情况，并办理预检。 D、模板拆除 （1） 拆除的顺序：

1）模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。

2）墙体模板的拆除顺序：模板的拆除顺序与其安装顺序相反。先拆纵墙模板，后拆横墙模板，先拆外墙模板，后拆内墙模板，最后拆除角模。

3）拆除穿墙螺栓→松地脚螺栓→用撬棍撬动模板下口→吊运已拆除模板

4）顶板底模拆除顺序：先保留跨中支撑，以承受上部施工荷载，然后拆除拉杆。拆去支撑以前，在次龙骨下增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时，不至全面脱落。以出入口或已拆完的房间为出发点，拆支撑和龙骨时，由远向近，然后人工拆除模板，由近向远，一气呵成，将整个房间的模板全部拆完，不得遗留。严禁野蛮拆运，拆除时尤其注意对模板边角的保护。

（2）侧模拆除的要求

1）在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。

2）高温施工时应留置砼同条件试块，作为拆除穿墙螺栓的依据，防止过晚拆不出来，损坏模板。

3）模板拆除时，必须先拆双母口板、再拆露出子口的模板、最后拆除阴阳角。严禁拆除顺序错乱。

4）角模两侧的混凝土墙面对其吸附力较大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，先将角模脱出，不得用大锤砸角模，以免造成破坏，影响后序施工。

（3）底模拆除的要求

1）混凝土强度符合下表规定后，方可拆除底模。

构件 板 板

底模 6m≤跨度≤8m 6m≤跨度≤8 m 跨度≥8 m 应达到设计强度的 % 75 100 8

设计强度 应达到强度（Mpa） C25 C40 C40 18.75 30 40

悬臂构件 任何跨度 100 C40 40 2）拆除底模时要搭设高凳，拆下的模板由拆摸人员传递至楼板面堆放，严禁野蛮拆模，以免损坏模板。

3）底模支撑需保持三层连续支撑。

4）对悬挑构件的支撑（如阳台、空调板、飘窗板等）采用连续支撑，待结构工程结束再拆除支撑。

（4）后浇带模板的拆除时间及要求

施工后浇缝的填补，应在主体结构施工完毕用比设计强度等级提高一级的微膨胀砼浇筑。顶板模板拆除时，应保留后浇带的模板及支撑，至后浇带砼浇筑后，强度达到100%方可拆除。

E、模板的维护与修理

（1）各类型模板在使用过程中的注意事项

1）吊装模板时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。 2）拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免埙坏模板表面。 3）拆下的模板如发现表面不平或埙坏时，应及时修理或更换。 4）模板在使用过程中应加强管理，分规格码放整齐。 5）模板及木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。

6）模板连接件应及时放于工具袋中，不准乱扔乱放。现场模板堆放场地必须夯实平整或做硬化处理。

7）应高度重视模板拆除后的清理及保养工作，要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责。

8）模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板，模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。

9）模板板面及边框、背楞等部位均要清理到位。

（2）多层板的维修：木模板拆除后应及时清理，用棉丝将浮浆清除干净。对于锯割过的模板，应及时刷封边漆。

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F、模板工程流程图：

熟 悉 图 纸 施工准备 模板设计及制作 掌握操作规程 模板涂刷隔离剂 制定混凝土质量措施 钢筋水电与模板交接检 检 查 脚 手 架 检查运输设备 书 面 交 底 技术交底 放模板位置线 支 模 中 间 检 查 模板与混凝土交接检 自 检 、专 检 浇筑砼时留人看模板 监 理 检 查 办理预检验收手续 按规范抽样检查 质量评定 不 合 格 处 理 拆 模 根据同条件试块 拆 模 申 请 单 注意保护砼棱角 预 检 记 录 资料整理 自检、交接检记 录 质量评定记录 技 术 交 底

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G、验收数量

在同一检验批内，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。

须夯实平整或做硬化处理。在大模板拆装区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作 业人员入内。

H、安全注意事项

（1）模板堆放场地必须平整夯实，如立放时，应采取面对面的存放方法，并满足自稳角75。~80。要求，并加设斜支撑。

（2）模板就位时，必须及时加设斜撑，支撑按每面墙不少于两道设置。

（3）模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。吊起时，要做到稳起稳落，就位准确，禁止人力搬动大模板，严防模板大幅摆动或碰撞。

（4）模板支撑完毕后，必须严格地进行自检及交接检。混凝土未达到拆模强度前，严禁拆动模板及支撑。

（5）模板拆除时，必须严格按照交底要求的顺序及方法进行拆除，不得违章作业。支设4m以上的墙或柱模板时，应搭工作台，由专业架子工搭设，并验收合格。不足4m的可使用高凳操作。高空拆模时，不得让其自由下落，更不能大面积同时撬落。

（6）必须认真做好“四口”及“五临边”的防护工作。

（7）在模板加工过程中，电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程，操作人员必须持证上岗。

（8）模板施工应按照现场文明施工的要求，遵守现场安全施工守则。

（9）模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故。 （10）模板连接件应及时放于工具袋中，不准乱扔乱放。

（11）在大模板拆装区及堆放区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。

（12）六级以上大风严禁进行模板吊装作业。

（13）大风季节，存放时应将模板地角螺栓采用钢管锁连在一起。

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柱模板计算书

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；

计算简图

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一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm):M10；

2.柱箍信息

柱箍材料:圆钢管；

直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；

3.竖楞信息

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

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t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 375 mm，且竖楞数为 3，

因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： M=0.1ql2

其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.45×0.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

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q = q1 + q2 =11.198+2.268=13.466 kN/m； 面板的最大弯矩：M =0.1 ×13.466×375×375= 1.89×105N.mm； 面板最大应力按下式计算： σ =M/W

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.89×105 / 2.43×104 = 7.793N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =7.793N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下: V=0.625ql

其中， V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.45×0.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+2.268=13.466 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.625×13.466×375.0 = 3156.190N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

V--面板计算最大剪力(N)：V = 3156.190N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；

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hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×3156.190/(2×450×18.0)=0.584N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.584N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ν=0.521ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.04×0.45＝10.37 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 375 / 250 = 1.5 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×10.37×375.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.814 mm； 面板的最大挠度计算值 ν =0.814mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.5mm,满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4；

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竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2

其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.375×0.900=9.332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.000×0.375×0.900=1.890kN/m； q = 9.332+1.890=11.222 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×11.222×450.0×450.0= 2.27×105N·mm； σ =M/W

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.27×105/8.33×104 = 2.727N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =2.727N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql

其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

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新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.375×0.900=9.332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.000×0.375×0.900=1.890kN/m； q = 9.332+1.890=11.222 kN/m；

竖楞的最大剪力：V = 0.6×11.222×450.0 = 3029.943N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×11.222×450=3029.943N； b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×3029.943/(2×50.0×100.0×1)=0.909N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.909N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.04×0.38 = 11.22 kN/m； νmax--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.22×450.04/(100×9000.0×4.17×106) = 0.083 mm； 竖楞的最大挠度计算值 ν=0.083mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.078×2=10.16cm3；

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I = 12.187×2=24.37cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P = (1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×4×0.9)×0.375 × 0.45 = 5.05 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 7.202 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩: M = 0.225 kN·m；

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B方向柱箍变形图(mm)

最大变形: ν = 0.065 mm；

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式 σ =M/(γxW)

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 224651.28 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 21.07 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =2.25×108/(1.05×1.02×107)=21.07N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.065 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 400 / 250 = 1.6 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.065mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.6mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的型号: M10 ； 对拉螺栓的有效直径: 8.12 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 51.8 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.202 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.202kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=8.806kN，

20

2.抗剪强度验算

计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×12.443×300.0 + 0.617×1.890×300.0 = 2589.5N； 截面抗剪强度必须满足: τ= 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 2589.5N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×2589.5/(2×500×18.0)=0.432N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.432N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.04×0.5 = 11.521N/mm； l--计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.52×3004/(100×6000×2.43×105) = 0.433 mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.433mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足

26

要求！

四、墙模板主次楞的计算

(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5×10×10/6×1= 83.33cm3； I = 5×10×10×10/12×1= 416.67cm4；

次楞计算简图

1.次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M =0.1×7.466×500.02+0.117×1.134×500.02= 2.20×105N·mm； 次楞的抗弯强度应满足下式： σ = M/W< f

其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)； M --次楞计算最大弯矩(N·mm)；

W --次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f --次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 次楞的最大应力计算值：σ = 2.20×105/8.33×104 = 2.6 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞的最大应力计算值 σ = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满

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足要求！

2.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l

其中， V－次楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.300×0.900/1=7.466kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/1=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：V = 0.6×7.466×500.0+ 0.617×1.134×500.0 = 2589.5N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ=3V/(2bh0)

其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--次楞计算最大剪力(N)：V = 2589.5N； b--次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ；

fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值:

τ =3×2589.5/(2×50.0×100.0)=0.777N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.777N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！

3.次楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；

q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.04×0.30=6.91 kN/m； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；

E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106mm4；

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次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.91/1×5004/(100×9000×4.17×106) = 0.078 mm； 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.078mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！ (二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚4mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W =5.078×2= 10.16cm3； I =12.187×2= 24.37cm4； E = 206000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

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主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

作用在主楞的荷载:

P＝1.2×23.04×0.3×0.5＋1.4×3×0.3×0.5＝4.778kN； 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm； 强度验算公式： σ = M/W< f

其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 3.87×105 N·mm W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02×104 mm3； f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大应力计算值: σ = 3.87×105/1.02×104 = 38.1 N/mm2；

主楞的最大应力计算值 σ =38.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv

其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；

V--主楞计算最大剪力(N)：V =3512.1/2 = 1756.0N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值: τ =2×1756.0/489.303=7.178N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值 τ =7.178N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！

3.主楞的挠度验算

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主楞的最大挠度计算值: ν= 0.378mm； 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.378mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！

五、穿墙螺栓的计算

计算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M10 ； 穿墙螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 52 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.20×10-5 = 8.84 kN；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 6.38 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.379kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=8.84kN，满足要求！

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梁模板计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:KL10-J5(2)。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

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梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.65；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

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施工均布荷载标准值(kN/m)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：3；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞到梁底距离依次是：300mm，800mm，1300mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.650m；

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β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、39.600 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 135×2×2/6=90cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.35×17.85=28.914kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.35×4=7.56kN/m； 计算跨度: l = 300mm； 面板的最大弯矩 M = 0.1×28.914×3002 + 0.117 ×7.56×3002 = 3.40×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×28.914×0.3+1.2×7.56×0.3=12.263kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.40×105 / 9.00×104=3.8N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=28.914N/mm； l--计算跨度: l = 300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 135×2×2×2/12=90cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×28.914×3004/(100×6000×9.00×105) = 0.294 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =300/250 = 1.2mm；

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面板的最大挠度计算值 ν=0.294mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=12.263/(1.650-0.300)=9.084kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.409 kN·m，最大支座反力 R= 5.456 kN，最大变形 ν= 0.531 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 4.09×105/8.33×104 = 4.9 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.531mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.456kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×5.078=10.16cm3； I = 2×12.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2；

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主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.737 kN·m，最大支座反力 R= 12.140 kN，最大变形 ν = 0.349 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

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经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.37×105/1.02×104 = 72.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =72.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.349 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.349mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.14 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.14kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×20×20/6 = 2.67×104mm3； I = 400×20×20×20/12 = 2.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.65=20.196kN/m；

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模板结构自重荷载设计值： q2:1.2×0.30×0.40=0.144kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m； 最大弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(20.196+0.144)×2002+0.117×2.52×2002=9.32×104N·mm；

σ =Mmax/W=9.32×104/2.67×104=3.5N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=20.196+0.144=20.340kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×20.34×2004/(100×6000×2.67×105)=0.138mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.138mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2×[(24+1.5)×1.65×0.2+0.3×0.2×(2×1.35+0.4)/ 0.4]=10.656 kN/m； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2.5+2)×0.2=1.26 kN/m；

均布荷载设计值 q = 10.656+1.260 = 11.916 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.20×[1.2×0.30×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(0.60-0.40)/4=0.149kN

2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3； I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4； E= 9000 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

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简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

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变形图(mm) 方木的支座力: N1=N4=0.364 kN； N2=N3=2.168 kN；

最大弯矩：M= 0.040kN·m 最大剪力：V= 1.370 kN

方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.04×106 /8.33×104=0.5 N/mm2； 方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3×1.37×1000/(2×50×100)=0.411N/mm2； 方木的最大挠度：ν =0.007 mm；

方木的允许挠度：[ν]= 0.233×103/250=0.933mm；

方木最大应力计算值 0.485 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 0.411 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.400 N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度 ν=0.007 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=0.933 mm，满足要求！

八、梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；

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W=5.08 cm； I=12.19 cm4；

1.梁两侧托梁的强度计算：

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.364 kN.

托梁计算简图

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托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.175 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.486 mm ； 最大支座力 Rmax = 1.994 kN ；

最大应力 σ=M/W= 0.175×106 /(5.08×103 )=34.4 N/mm2； 托梁的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 34.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=0.486mm小于1000/150与10 mm,满足要求!

2.梁底托梁的强度计算：

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.168 kN.

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托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.041 kN·m ； 最大变形 νmax = 2.896 mm ； 最大支座力 Rmax = 11.882 kN ；

最大应力 σ =M/W= 1.041×106 /(5.08×103 )=204.9 N/mm2； 托梁的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 204.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=2.896mm小于1000/150与10 mm,满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

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σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.994 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.4=0.837 kN； N =N1+N2=1.994+0.837=2.831 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2830.904/(0.203×489) = 28.5 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 28.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1 =11.882 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.4-1.65)=0.837 kN； N =N1+N2 =11.882+0.581=12.463 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12463.222/(0.203×489) = 125.6 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 125.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.5+0.1×2) = 1.994 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ； lo/i = 1993.82 / 15.8 = 126 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 12463.222/(0.417×489) = 61.1 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 61.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

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a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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板模板计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.50；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

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施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：木方 : 50×100mm；

4.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):300.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 150×1.82/6 = 81 cm3； I = 150×1.83/12 = 72.9 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.3×1.5+0.35×1.5 = 11.775 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1.5= 3.75 kN/m；

2、强度计算

计算公式如下: M=0.1ql2

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/8xr8.html