绿地香树花城C地块快拆架模板施工方案

绿地香树花城C快拆架模板专项施工方案

模板施工（快拆架）专项方案

一、编制依据 1、文件依据

（1）经业主提供我方施工的设计施工图。

（2）企业各项管理手册和程序文件，以及类似工程施工经验和科技成果。

（3）中华人民共和国、行业和地方政府颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程及验评标准详见下表:

引用的主要国家规范及标准 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 标准名称 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑结构荷载规范》 《建筑施工模板安全技术规范》 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 《插槽式快速拆装脚手架构件》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工高空作业安全技术规程》 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 《生产过程危险和有害因素分类与代码》 《企业职工伤亡事故分类标准》 《钢管满堂支撑预压技术规程》 《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》 《建筑工程预防坍塌事故惹干规定》 《特种设备安全监察条例》 国务院关于修改《特种设备安全监察条例》的决定 标准标号 GB50300-2001 GB50202-2002 GB50204-2002 GB50009-2001 JGJ162-2008 JGJ166-2008 Q/DXQLK-01-2012 JGJ130-2011 JGJ80-91 建质[2009]87号 建质[2009]254号 GB/T13861-2009 GB6441-1986 JGJ/T 194-2009 建质[2003]82号 建质[2003]82号 国务院令第373号 国务院令第549号 上海绿地建设（集团）有限公司 - 1 -

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19 20 21 22 23 24 《建设工程施工现场消防安全技术规范》 《建筑机械使用安全技术规程》 《施工现场机械设备检查验收技术规程》 《施工现场临时用电安全技术规范》 《高处作业分级》 施工组织设计 GB50720-2011 JGJ33-2012 JGJ160-2008 JGJ46-2005 GB/T3608-2008 (4）ISO9001 质量管理标准、ISO14001 环境管理标准、OSHMS18001 职业安全健康管理标准。 2、编制原则

（1）认真贯彻国家工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。

（2）严格执行工 程建设程序，坚持合理的施工程序、施工顺序和施工工艺。 （3）采用现代建筑管理原理、流水施工方法和网络施工技术，组织有节奏、均衡和连续地施工。

（4）优先选用先进的施工技术，科学确定施工方案；认真编写各项实施计划，严格控制质量、进度、成本和安全施工。

（5）提高施工机械化、自动化程度，改善劳动条件，提高生产率。

（6）坚持“安全第一、预防为主、综合治理”原则，编制安全文明施工组织设计和生态环境保护措施，以及严防建筑振动、噪声、粉尘及垃圾污染的技术组织措施。

（7）尽可能利用永久性和组装式施工设施，努力减少施工设施的建造量，科学规划施工平面，减少的施工用地。

（8）优化现场物资存放量，合理确定储存方式，尽量减少库存和物资损耗。 （9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。 二、工程概况

工程名称：绿地香树花城C地块项目

建设单位：上海绿地集团（昆明五华）房地产开发有限公司 监理单位：江苏亭湖工程项目管理有限公司 设计单位：成都基准方中建筑设计有限公司 施工总承包单位：上海绿地建设（集团）有限公司 建设地点： 位于金川路西侧、陈家营路北侧

建设规模：总建筑面积118329.56m2、层数23-27层、建筑总高度66.95-78.55m、地下室2层。

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结构类型：剪力墙、框架结构

快拆架支撑系统简介

本工程内支撑体系采用插槽式快速拆装脚手架（以下简称快拆架），快拆架是一种新型产品，目前尚无国家、行业及地方标准。支撑钢管均采用φ48.3×3.0，其力学性能符合现行国标《碳素结构钢》GB700-2006中Q235A钢的规定，表面光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。

立杆最大间距1000×1000，立杆顶部用可调节顶托调节标高。主梁梁底找平杆采用直角扣件固定在立杆上，连接扣件必须符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006规定，各活动部位灵活，无裂纹、气孔、毛刺等。快拆架立杆接头为承插式，其接头位置不受碗扣式、扣件式脚手架规范相关限制。 三、施工准备 （一）技术准备

1、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合；

2、项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架的部位进行掌握，针对不同部位确定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。 （二）材料准备

钢管采用Φ48.3×3.0钢管，进场时严格检查材料质量，壁厚不够的严禁用于现场施工。 （三）人力准备

每个劳务队必须配备专业架子工，用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入场教育、安全技术交底齐全。架子工的数量不少于20人，以满足现场施工需求。同时，配备足够数量的普工，用于材料传递、清理等辅助工作。 四、施工方法 （一）工艺流程 1、搭设流程

按照方案的要求计算配备所需构配件→放立杆控制线→立立杆并将横杆的插头插进立杆插座→横杆与相邻立杆通过插头插与插座形成稳定的结构→搭设梁底找平杆（承重杆）→立杆顶部插入可调顶托→搭设梁板底模板 2、模板安装

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（1）柱模板安装：

①首先弹出柱的中心线及四周边线； ②根据测量标高进行柱周边找平；

③根据设计图要求，事先高强复合九层板制成定型柱模板并编号堆码；

④搭设模板架子，其立杆和水平杆间距应按照模板架子设计要求，纵横杆排列整齐； ⑤模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐，然后校正吊垂直，通排柱在下脚进位，吊直后上口拉通线校正中间各柱模板。 （2）安装梁模板

先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，可调顶托的外露部份不应超过200mm。在可调顶托的托板上安放Φ48.3×3.0双钢管作主龙骨，在主龙骨上安装梁底次龙骨（50mm×100mm木方）@200mm。次龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，按梁净跨的 2‰进行起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模及对拉高强螺栓。 （3）安装楼面模板

通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设Φ48.3×3.0双钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（50mm×100mm木方）@300mm，然后在次龙骨上安装胶模模板。铺模板时，可从四周铺起，在中间收口。 3、脚手架和模板的拆除

（1）拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工程师批准。

结构类型 结构跨度 ≤2 板 >2, ≤8 >8 ≤8 梁、拱 >8 悬壁构件 - ≥100 ≥100 按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 （2）拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才能进行拆模施工。

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（3）拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

（4）拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。 （5）拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。

（6）拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。 （7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。

（8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4、模板、脚手架的维护和管理

（1）在使用过程中要及时清理附着在模板上的混凝土，刷脱模剂。 （2）模板、脚手架拆除至存放点时，模板保持平放，脚手架要堆码整齐。

（3）拆下的模板应急时清除灰浆，难以清除时，可采取模板除垢剂处理，不准敲砸，拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模板、脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。 （4）暂时不用的材料应入库保存，分类管理。 5、立面、节点示意图

正立面图 俯视图

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插座示意图

插头示意图

（二）施工要点

1、施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。

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2、支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。

3、立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。

4、按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。

5、立杆下需铺设木板，木板可采用40mm厚4m长木跳板通长设置，或面积不小于0.15㎡厚度不小于50mm的木板铺垫，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。

6、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2‰起拱，避免虚支。

7、U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于300mm，自由端调节最大高度为150mm，严禁任意上调。

8、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。

9、在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5m～8m。

10、在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。

11、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾斜角应为45o～60o，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45o～60o，剪刀撑斜杆的搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

12、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。

13、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。 14、模板及其支架的拆除顺序严格执行支模图进行，严禁私自乱拆。

15、模架的拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002的规定。 （三）质量监测

模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时进行监测。本方案采取如下监测措施：

1、重点检查立柱底部基础是否回填夯实；垫木是否满足要求；底座位置是否正确，顶托螺杆伸出长度是否符合规定。

2、立杆的规格尺寸及立杆的纵距、横距、步距和垂直度是否符合《方案》规定，不得出现偏心荷载。

3、扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置是否符合规定、固定可靠。

4、扣件螺丝的紧固力是否符合规范要求；安全网和各种安全防护设施是否符合要求

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5、撑架在搭设时，严格把好“基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收”等“十道关”

6、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

7、日常检查、巡查重点部位：

⑴ 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 ⑵ 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 ⑶ 快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。 ⑷ 架体是否不均匀的沉降、垂直度。 ⑸ 施工过程中是否有超载的现象。 ⑹ 安全防护措施是否符合规范要求。

⑺ 快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象。

8、快拆架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

9、浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。

10、变形监测措施

监测项目：支架沉降、位移和变形。

监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。

监测结果接近或达到材料的允许变形值时马上启用应急预案，同时必须向市建筑工程安全督促站等相关部门报告。 五、质量保证措施 （一）质量保证体系

建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和施工员中间控制，现场技术支持、指导及区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。 （二）模板工程质量控制程序

模板成型检验班组内实行 “三检制”，合格后报工长检验，合格后依次报项目部、质量总监进行核定，并填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规

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范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。 六、安全措施

1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。 2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合重庆市有关规定。

3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。

4、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。 5、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。

6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。

7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。

8、顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇，亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。

9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。 10、施工中的作业工人必须戴安全帽，禁止穿拖鞋上班。 七、环保措施

1、施工中必须注意控制噪音，根据规定在城市建设区内，禁止夜间进行生产噪音的建筑施工（22时至次日6时）。由于施工不能中断的技术原因和其他特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，应向建设行政主管部门和环保部门申请。

2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运输、装卸、加工防止不必要的噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。

3、 使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周围设围挡隔音，使用设备性能优良，并合理安排工序不集中使用。

4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。

5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，严禁直接向外扬弃、抛物。 八、应急预案 1、目的

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提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。 2、应急领导小组及其职责

应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。 (3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、应急预案

(1) 事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

(2) 事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。

(3) 现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

2）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3）机械伤害事故处理：由相关在场人员迅速切断机械电源；将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；如有切断伤害，应寻找切断的部分，将其妥善保留；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉

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医生。

4）高空坠落事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；高空坠落不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。

5）物体打击事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；物体打击不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。 （4）应急通信联络

项目负责人组长：钟卫星 手机：18798623077 技术负责人副组长：王永江 手机：13735262390 组员：张燕 、张越标、徐志勇、王荣、魏岩山、石维玉 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。 （5）应急小组相关责任如下： 5．1组长的主要职责：

1）根据事故情况确定是否疏散人员；

2）掌握事故情况发展情况，及时调整应急救援力量和第三方救援需求，明确布置救人、疏散物资和控制事故情况发展等任务，并检查执行情况；

3）及时向有关部门报告情况，带领职工服从统一指挥。 5.2副组长的主要职责：

将事故情况通知有关部门和人员，告诉其应采取的对策。 1）根据应急救援领导小组的命令，向需要疏散的人员发出通知； 2）根据事故情况决定需要通报疏散的区域； 3）通报方式：电话、呼喊、喇叭、派人现场通报；

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4）通报要说明疏散路线、稳定人员情绪。 5.3应急救援领导小组组员职责： 5.3.1负责疏散与救护：

疏散与救护是防止或减少人员伤亡的关键措施。

1）划定安全区，根据建筑物及周围情况，事先将施工大门外的空地划定为人员疏散集结的安全区域；

2）明确分工，把责任落实到事发部门、其他部门相关工作人员，引导疏散人员，查清是否还有人员在应该疏散的区域，稳定被疏散人员的情绪；

3）事故发生，应立即询问最先发现事故情况的人员有关事故情况地点情况，了解是否有人员伤害，当怀疑有可能的人员伤害时，迅速拨打重庆市急救中心医院电话或120急救电话，告知事故情况具体地点以及附近的醒目建筑物，并派安全警戒负责人到路口接应。在救护车未达到前，抢救下来的伤员，应使其平躺地上，周围应通风良好，有呼吸窘迫的应及时进行人工呼吸；

4）注意事项：中老年人、妇女的疏散应优先，其余人员疏散应有条不紊，有序疏散。 5.3.2负责安全警戒：

1）外围警戒：清除路障，指导一切无关车辆离开现场，劝导无关人员撤离现场，维护好外围秩序；

2）泄漏现场外部警戒：不允许无关人员进入事故区域，指导疏散人员离开建筑物，看管事故现场疏散出的物资，防止有人趁机打劫、制造混乱，

3）设立警戒区，禁止无关人员进入，保护好现场，配合相关部门调查原因。 5.3.3负责通讯联络： 5.3.4负责设备/设施保障： 5.3.5负责信息发布： 5.3.6负责事故后的恢复工作：

1）事故后负责终止应急活动，恢复正常秩序；

2）负责事故中受伤人员的善后处理；

九、板模板计算书

一、荷载设计

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当计算面板和次龙骨时的均布活荷载(kN/m) 22.5 当计算面板和次龙骨时的集中荷载(kN) 2.5 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主龙骨时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及次龙骨自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 321.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 二、模板体系设计 模板支架高度(m) 立杆纵向间距la(mm) 2.9 1000 立杆横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立杆布置在混凝土板域中的位置 立杆距混凝土板短边的距离(mm) 1000 1500 中心对称 300 上海绿地建设（集团）有限公司 - 13 - 绿地香树花城C快拆架模板专项施工方案

立杆距混凝土板长边的距离(mm) 主龙骨布置方向 次龙骨间距(mm) 次龙骨距混凝土板长边的距离(mm) 次龙骨两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下：

350 垂直楼板长边 100 50 300，300

模板设计平面图

三、面板验算 面板类型

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼

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覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15

面板弹性模量E(N/mm2)

15 10000

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板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.05kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.58kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.05×0.12/8，0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]= 0.04kN〃m

σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

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q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.14)×1=3.61kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.61×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 四、次龙骨验算 次龙骨类型 次龙骨抗弯强度设计值[f](N/mm2) 次龙骨弹性模量E(N/mm2) 次龙骨截面惯性矩I(cm4) 9350 256 方木 15.44 次龙骨材料规格(mm) 次龙骨抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 次龙骨截面抵抗矩W(cm3) 64 60×80 1.78 因[L/la]取整＝[3000/1200]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因次龙骨较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.73kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)×0.1＝0.41kN/m

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q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.32kN/m

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.41×1.22+0.125×0.32×1.22＝0.13kN〃m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.03×1.22+0.203×3.15×1.2＝0.77kN〃m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.73×0.32/2，0.03×0.32/2+3.15×0.3]＝0.95kN〃m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.77，0.95]＝0.95kN〃m σ＝Mmax/W＝0.95×106/64000＝14.79N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.41×1.2+0.625×0.32×1.2＝0.55kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.03×1.2+0.688×3.15＝2.19kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.73×0.3，0.03×0.3+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.55，2.19，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.1＝0.38kN/m

跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.38×12004/(100×9350×2560000)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.38×3004/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、主龙骨验算 主龙骨类型 可调托座内主龙骨根数 主龙骨抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主龙骨截面惯性矩I(cm4) 12.31 钢管 1 205 主龙骨材料规格(mm) 主龙骨弹性模量E(N/mm2) 主龙骨抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主龙骨截面抵抗矩W(cm3) 5.21 Ф48.0×3.0 206000 125 上海绿地建设（集团）有限公司 - 17 -

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因主龙骨2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、次龙骨最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.62kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.1＝0.43kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.1=0.4kN/m 承载能力极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×0.62×1.2＝1.12kN 按悬臂梁，R1＝q1l=0.62×0.3＝0.19kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.56kN; 同理，R'＝0.42kN，R''＝0.42kN 正常使用极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.4×1.2＝0.72kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.72×0.3＝0.22kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.36kN; 同理，R'＝0.27kN，R''＝0.27kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

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主龙骨弯矩图(kN〃m)

Mmax＝0.55kN〃m

σ＝Mmax/W＝0.55×106/4490＝121.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主龙骨剪力图(kN)

Vmax＝2.77kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.77×1000/424＝13.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

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主龙骨变形图(mm)

νmax＝0.58mm

跨中νmax=0.58mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 悬挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=300/400=0.75mm 满足要求！ 六、立杆验算 钢管类型 Ф48.0×3.0 立杆截面面积A(mm2) 立杆截面抵抗矩W(cm3) 498 5.21 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1500/15.9＝94.34≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.67

Mw＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.06kN〃m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×1]×1.2×1+0.92×1.4×0.06/1＝6.95kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6949.44/(0.67×424)+0.06×106/4490＝36.63N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！ 七、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 60 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.95kN≤[N]＝60kN 满足要求！

梁模板计算书

一、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 面板及次龙骨 模板面板 上海绿地建设（集团）有限公司 - 20 -

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模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 230.75 24 梁 1.5 1.1 1 当计算支架立杆及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 0.9 0.8 22 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 非自定义:0.22 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立杆间距la(mm) 梁两侧立杆间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立杆间距l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立杆中的位置 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆根数 梁底增加立杆布置方式 梁两侧有板，梁板立杆共用(A) 700 1000 1500 1000 居中 500 1 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑次龙骨根数 梁底支撑次龙骨一端悬挑长度(mm) 5 200 上海绿地建设（集团）有限公司 - 21 -

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设计简图如下：

平面图 立面图

三、面板验算 面板类型

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15

面板弹性模量E(N/mm2)

15 10000

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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×24.91×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.02kN〃m σ＝Mmax/W＝0.02×106/37500＝0.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×20.5×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×24.91×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.06kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×24.91×0.1+1.223×1.76×0.1＝3.06kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×24.91×0.1+1.142×1.76×0.1＝2.51kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×20.5×0.1＝0.81kN

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R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×20.5×0.1＝2.34kN R3'=0.928 q2l=0.928×20.5×0.1＝1.9kN 四、次龙骨验算 次龙骨类型 次龙骨抗弯强度设计值[f](N/mm2) 次龙骨弹性模量E(N/mm2) 次龙骨截面惯性矩I(cm) 4方木 15.44 次龙骨材料规格(mm) 次龙骨抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 60×80 1.78 9350 256 次龙骨截面抵抗矩W(cm3) 64 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.06+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.8-0.16)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×1]×

max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，3.06+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=3.09kN/m q2＝max[0.81+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.8-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.5-0.4/2，(0.7-0.5)-0.4/2]/2×1，2.34+(0.3-0.1)×0.4/4]＝2.36kN/m 1、抗弯验算

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Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.09×0.72，0.5×3.09×0.22]＝0.16kN〃m σ＝Mmax/W＝0.16×106/64000＝2.53N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.09×0.7，3.09×0.2]＝1.312kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.312×1000/(2×60×80)＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.36×7004/(100×9350×2560000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.36×2004/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑次龙骨悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.09×0.7，0.393×3.09×0.7+3.09×0.2]＝2.47kN

同理可得，梁底支撑次龙骨所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.56kN，R2＝R4＝2.47kN，R3＝2.03kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.36×0.7，0.393×2.36×0.7+2.36×0.2]＝1.89kN

同理可得，梁底支撑次龙骨所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.36kN，R'2＝R'4＝1.89kN，R'3＝1.54kN 五、主龙骨验算 主龙骨类型 可调托座内主龙骨根数 主龙骨抗弯强度设计值钢管 1 205 主龙骨材料规格(mm) 主龙骨弹性模量E(N/mm2) 主龙骨抗剪强度设计值Ф48.0×3.0 206000 125 上海绿地建设（集团）有限公司 - 25 -

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[f](N/mm) 主龙骨截面惯性矩I(cm4) 12.31 2[τ](N/mm) 主龙骨截面抵抗矩W(cm3) 5.21 2 主龙骨自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主龙骨弯矩图(kN〃m)

σ＝Mmax/W＝0.328×106/5080＝64.49N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主龙骨剪力图(kN)

Vmax＝3.567kN

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τmax＝2Vmax/A=2×3.567×1000/489＝14.59N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主龙骨变形图(mm)

νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.46kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.46kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 六、立杆验算 钢管类型 立杆截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.54 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.7×1.82/10＝0.06kN〃m 2、稳定性计算

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Ф48.0×3.0 15.9 立杆截面面积A(mm2) 立杆截面抵抗矩W(cm3) 498 5.21 205 绿地香树花城C快拆架模板专项施工方案

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m 2)次龙骨验算

q1＝max{0.97+(0.3-0.1)×0.4/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(0.7-0.5)-0.4/2]/4×1，2.81+(0.3-0.1)×0.4/4}=2.83kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.44kN，R2＝8.5kN，R3＝0.44kN

立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.44+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×0.9，8.5，0.44+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(1+0.7-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.06/1＝8.55kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝8553.62/(0.54×424)+0.06×106/4490＝49.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/8qkg.html