影院高支模架施工方案

中元广场2#楼工程模板专项施工方案

中元广场2#楼

多功能厅顶盖高支模板施工方案

一、工程概况

中元广场2#楼位于绵阳市高新区原双碑村七组，绵兴东路与双碑大道交界处，为中元广场的公寓及商业建筑；本工程由遂宁市中元房地产开发有限公司投资修建，四川省城市建设监理有限公司监理，达州市建筑工程总公司施工总承包。

本工程由四川同轩建筑设计有限公司设计，建筑面积38380m2，建筑高度80.8m，地下2层，地上23层，负二层为车库，负一层至6层为商业，7层至23层为公寓；基础设计为筏板+独立基础形式，以中密卵石层为持力层，地基设计承载力500Kpa；建筑结构形式为框架-剪力墙结构，安全等级二级，抗震设防烈度7度。

本工程五层层高4.9m，六层D-F轴层高3.3m，A-D轴、F-H轴层高3.1m；五-六层设计有六个多功能厅（F-H/3-5轴、F-H/6-7轴、D-E/1-3轴、B-D/1-3轴、B-D/3-5轴、B-D/5-7轴），多功能厅均设计为并层结构，其中D-E/1-3轴多功能厅层高8.2m，其余层高8m；多功能厅顶盖设计为大跨度井字梁钢筋砼结构，楼板厚120mm，最大梁跨16.8m，最大主梁截面600mm×1200mm，最大次梁截面350mm×1000mm，井字梁平面布置尺寸2800mm×2800mm。

多功能厅顶盖模板跨度、高度、结构荷载均较大，为保证工程质量，确保施工安全，特编制本高支模板施工方案。 二、总体施工方案

根据本工程特点，结合公司及项目部同类工程施工经验，本着安全、可靠、方便、利于周转的原则，本高支模板采用如下施工方案：

1、支撑架采用扣件式钢管满堂脚手架； 2、模板采用木胶合板模板-钢木加固模板体系。 三、编制依据

1、相关规范图集

《木结构设计规范》GB 50005-2003 《钢结构设计规范》GB 50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

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《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《钢管脚手架扣件》GB15831-2006

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 《建筑施工计算手册》江正荣著 《建筑施工手册》第四版 2、相关法律法规

危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）

建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） 其它相关法律法规 3、施工图纸 4、施工组织设计 四、材料要求

1、木胶合板：厚度15mm，要求胶合牢固、表面密实，周转使用无起层、脱皮现象。

2、木方：规格50mm×100mm，要求含水率小于15%，无树节、虫蛀、腐朽等质量缺陷。

3、钢管：采用焊接钢管，外径48.3mm，壁厚3.6mm，钢材强度等级Q235A，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯（因市场上只有φ48×3.5mm规格的钢管，现场实际使用的钢管规格为φ48×3.5mm，其偏差符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011要求）。

4、扣件：使用可锻铸造扣件，符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的标准要求，无裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格与钢管相匹配，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm，螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 五、施工工艺

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1、支撑架 1.1、基本要求

支撑架的设置应满足可靠承受模板荷载，确保沉降、变形、位移均符合规定，绝对避免出现坍塌和垮架，并应特别注意确保以下三点：

1.1.1、承力点应设在支柱或靠近支柱处，避免水平杆跨中受力。

1.1.2、充分考虑施工中可能出现的最大荷载作用，并确保其仍有2倍的安全系数。

1.1.3、支柱的基底绝对可靠，不得发生严重沉降变形。 1.2、搭设方案

1.2.1、支撑架采用扣件式钢管满堂脚手架。

1.2.2、顶盖梁截面较大，且平面布置间距较小，满堂架采用立杆等距布置的搭设方式。

1.2.3、因支撑架支撑于五层楼板砼上，且根据进度安排顶盖砼浇筑时五层楼板砼已达到标准强度要求，故本方案不考虑支架立杆基础处理。

1.3、构造尺寸

根据工程特点，经计算，满堂架支撑按如下尺寸布置：

1.3.1、满堂架采用立杆等距布置的搭设方式，立杆纵横间距600mm。 1.3.2、为保证梁底支承，采取增设顶托立杆的方式缩小梁底立杆横向间距，600mm×1200mm的梁底立杆横向间距不大于400mm，350×1000mm的梁底立杆横向间距不大于500mm，顶托立杆与架体连成整体。

1.3.3、水平杆纵横双向搭设，步距1.5m。

1.3.4、扫地杆纵横双向搭设，距楼面高度小于300mm。 1.3.5、立杆及其顶托伸出最上层水平杆自由高度小于500mm。 1.4、构造要求

1.4.1、本方案满堂架最大搭设高度8.08m，架体最小宽度8.4m，架体整体高宽比均不大于1。

1.4.2、架体底部设置纵横扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上，离地高度不大于300mm，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。

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1.4.3、立柱接长采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。

1.4.4、严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平杆上。

1.4.5、水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

1.4.6、立杆底部加垫钢垫板，增大立杆底部接触面积，防止楼板局部破坏。 1.4.7、沿架体四周设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑用旋转扣件固定在与之相连的水平杆或立杆上，剪刀撑角度45-60°。

1.4.8、支撑架顶部设置一道水平剪刀撑，剪刀撑用旋转扣件固定在与之相连的水平杆或立杆上。

1.4.9、为保证支撑架的整体稳定性，将架体与五层已浇筑砼部分的模板支撑架连接成整体。

1.4.10、为减小五层楼板受力，高支撑架下方四层支架暂不拆除，让其传递部分荷载至四层结构。

2、木胶合板-钢木加固模板体系 2.1、施工方案

2.1.1、梁模板：模板采用15mm厚木胶合板，用50×100 mm木方做龙骨，用φ48.3×3.6 mm钢管+φ12对拉螺杆加固（梁腹板高度小于500时采用木支撑加固）。

1.1.2、板模板：模板采用15mm厚木胶合板，用50×100 mm木方做龙骨。 2.2、施工工艺 2.2.1、梁模板

2.2.1.1、梁底采用50×100 mm木方横向立放做龙骨，间距不大于200mm，边缘木方与模板齐平且用圆钉固定。

2.2.1.2、梁梆采用50×100 mm木方横向平放做龙骨，间距不大于300mm。 2.2.1.3、梁腹板高度大于500时，采用双钢管、对拉螺栓竖向加固；1000mm梁对拉螺栓横向间距不大于600mm，竖向间距不大于300mm；1200mm梁对拉螺栓横向间距不大于500mm，竖向间距不大于300mm。

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2.2.1.4、梁腹板高度小于500时，用木支撑于梁梆中部进行顶撑加固处理，木支撑用圆钉固定在模板和架体上。

2.2.2、板模板

2.2.2.1、板底采用50×100 mm木方平放做龙骨，间距不大于300mm，接头相互搭接并错开，端头距梁梆间距不大于150mm。

2.2.2.2、板模板与梁梆齐平且用圆钉固定，不得扩大或缩小梁截面尺寸。 2.3、施工工序：

2.3.1、梁模板：校核梁底杆标高并起拱3‰→安装梁底模并固定→绑扎梁筋→安装侧模→侧模支撑或对拉螺栓加固→复核梁模尺寸、标高、位置→群体固定。

2.3.2、板模板：校核板底杆标高及起拱→铺模板→与梁侧模固定→清理、刷脱模剂→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况→群体固定。 六、质量要求

1、强制规定

1.1、模板支架安装牢固，能承受结构及施工荷载，并有较大富余系数。 1.2、模板定位准确，标高、垂直度满足规范要求。 1.3、模板截面尺寸准确，偏差符合规范要求。

1.4、模板加固牢固，不变形不胀模，板缝严密不漏浆。 2、一般要求

2.1、模板表面清理干净并涂刷脱模剂，模板内不得有杂物。 2.2、跨度大于4m的梁、板模板按3‰起拱。

2.3、为防止砼漏浆产生麻面，较大板缝采用胶带粘缝。 2.4、偏差要求

项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层垂直高度 基础 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 +4,-5 6 8 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 - 5 -

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相临两板表面高低差 表面平整度 七、模板拆除

2 5 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 1、底模及支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求： 构件类型 构件跨度(m) ≤2 板 >2,≤8 >8 梁、拱、壳 >8 悬臂构件 - ≥100 ≥100 ≤8 达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率(%) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和钢管宜分散堆放并及时清运。

3、模板拆除原则：先支后拆，后支先拆，从上往下进行，严禁上下同时拆除。 4、梁、板模板拆除，先拆楼板底模，再拆梁侧模，最后拆梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。 八、安全管理

1、参加施工作业的人员，必须熟悉并严格遵守本工种、本岗位的安全技术操作规程，不得违章作业，冒险作业。

2、上班必须遵守劳动纪律，坚守工作岗位，不得带无关人员进入施工区域，严禁打闹及酒后操作等。配电室、氧气间、乙炔间等要害部门，非本岗人员未经批准严禁入内。

3、作业人员在班前须进行安全检查并确认。要及时处理班中和交接班提出各类隐患。下班前必须切断电源，熄灭火种，清理场地。

4、两人以上共同作业时，必须有主从，服从统一指挥，配合协调。深夜班、加班作业时，必须两人以上一起工作。

5、新工人必须经过三级安全教育，并经考试合格后，才能上岗操作，调换工种和复工人员，须经安全教育合格后，才准上岗。

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6、进入施工现场，必须正确穿戴劳动防护用品，不准穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋、短裤等，也不准赤膊、赤脚。从事有可能被机械绞碾伤害的作业，禁止围围巾、系领带，不准戴手套。

7、进入施工现场必须正确佩戴安全帽，架上或临边作业必须系挂安全带，安全带高挂低用。

8、禁止使用不符合标准的和伪劣的安全带、安全帽和安全网。

9、木工房、氧气乙炔房、配电房、库房等易燃易爆区域禁止吸烟，不准动火。 10、各种安全防护装置，防护设施和安全标志等不得任意拆除或移做他用。因施工、检修需临时拆除的应经有关部门同意，方可施工、检修，工作完毕应及时恢复。

11、各工种机具使用前必须检查机械转动、电气绝缘性能良好，符合安全要求，方可使用。

12、保持施工现场整洁、文明，作到文明施工。原材料、半成品及成品的堆放要整齐有序，作到定置管理，不得占道施工，妨碍通行。及时清理建筑垃圾和施工废料，作到工完料清。

13、进出作业场所必须走安全通道，不得随意穿行、攀爬、跨越各种设施或机械设备。

14、有不适宜高处作业疾病的人员严禁从事支模架搭设和模板安拆工作。 15、模板拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。

16、模板拆除时，严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。 17、拆除的模板和钢管严禁直接向下抛，应妥善传递或用绳钩放至地面。 18、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与砼输送管及其支架相连接，禁止与施工脚手架、卸料平台等架体相连接。

19、模板拆除安排专人看护，若发生安全事故，则立即启动项目应急预案。

九、计算书

本计算书通过品茗施工安全设施计算软件2010版计算，材料、荷载及计算模型取值结合本工程实际；因本工程大部分钢管使用φ48×3.5 mm钢管，故本计算书钢管按φ48×3.5 mm钢管取值。

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1、截面600mm×1200mm梁验算 1.1、计算简图：

1.2、参数信息

1.2.1、模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60； - 8 -

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梁支撑架搭设高度H(m)：8.20；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；

1.2.2、荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.40；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

1.2.3、材料参数

木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 1.2.4、梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4； 1.2.5、梁侧模板参数

主楞间距(mm)：450；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：450；

竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2；

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次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 1.3、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取15.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

1.4、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm) 1.4.1、强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 45×1.5×1.5/6=16.88cm3；

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M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m； 计算跨度: l = (1200-120)/(4-1)= 360mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×8.674×[(1200-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.268×[(1200-120)/(4-1)]2= 1.47×105N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.674×[(1200-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.268×[(1200-120)/(4-1)]/1000=4.415 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.47×105 / 1.69×104=8.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =8.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

1.4.2、挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.674N/mm；

l--计算跨度: l = [(1200-120)/(4-1)]=360mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×8.674×[(1200-120)/(4-1)]4/(100×9500×1.27×105) = 0.82 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1200-120)/(4-1)]/250 = 1.44mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.82mm 小于 面板的最大容许挠度值

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[ν]=1.44mm，满足要求！

1.5、梁侧模板支撑的计算 1.5.1、次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.415/0.450= 9.811kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.199 kN·m，最大支座反力 R= 4.856 kN，最大变形 ν= 0.066 mm

1.5.1.1、次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.99×105/8.33×104 = 2.4 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

1.5.1.2、次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.066mm 小于 次楞的最大容许挠度值

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[ν]=1.125mm，满足要求！

1.5.2、主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.856kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×5.078=10.16cm3； I = 2×12.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

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主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.728 kN·m，最大支座反力 R= 9.014 kN，最大变形 ν= 0.721 mm

1.5.2.1、主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.28×105/1.02×104 = 71.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =71.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

1.5.2.2、主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.721 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.721mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！

1.6、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3； I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；

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1.6.1、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.40]×0.60×0.90=20.088kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m； q=20.088+3.024=23.112kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×20.088×2002+0.117×3.024×2002=9.45×104N·mm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×20.088×0.2+0.45×3.024×0.2=1.879kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.088×0.2+1.2×3.024×0.2=5.145kN σ =Mmax/W=9.45×104/2.25×104=4.2N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

1.6.2、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.740kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×20.088×2004/(100×9500×1.69×105)=0.136mm；

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面板的最大挠度计算值: ν=0.136mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

1.7、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.7.1、荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=5.145/0.6=8.575kN/m 1.7.2、方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算 计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×8.575×0.62 = 0.309 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.309×106/83333.3 = 3.7 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 3.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

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截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×8.575×0.6 = 3.087 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×3.087×1000/(2×50×100) = 0.926 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.5 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.926 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算 计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×8.575×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.181mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.181 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！

1.7.3、支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.879kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=5.145kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(1.200-0.600)/4×0.600×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.200-0.120)×0.400=1.185kN

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简图(kN·m)

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N4=0.858 kN； N2=N3=7.351 kN；

最大弯矩 Mmax=0.257 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.186 mm； 最大应力 σ=0.257×106/5080=50.7 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 50.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度

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205 N/mm2,满足要求!

1.8、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 1.9、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.351 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.10、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.10.1、梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.858 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.2=1.27 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.60/2+(1.20-0.60)/4)×0.60×0.40+(0.60/2+(1.20-0.60)/4)×0.60×0.120×(1.50+24.00)]=1.121 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.600/2+(1.200-0.600)/4]×0.600=1.512 kN； N =N1+N2+N3+N4=0.858+1.27+1.121+1.512=4.761 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；

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W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4761.287/(0.205×489) = 47.5 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 47.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

1.10.2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =7.351 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1.2)=1.27 kN； N =N1+N2 =7.351+1.084=8.436 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8435.932/(0.205×489) = 84.2 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 84.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，按下式复核计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.5按照表2取值1.011 ； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 8435.932/(0.205×489) = 84.2 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 84.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2、截面350mm×1000mm梁验算 2.1、计算简图：

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2.2、参数信息

2.2.1、模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60； 梁支撑架搭设高度H(m)：8.20；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；

2.2.2、荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.40；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：

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4.0；

2.2.3、材料参数

木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 2.2.4、梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：3； 2.2.5、梁侧模板参数

主楞间距(mm)：600；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：600；

竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm，750mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 2.3、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取15.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

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H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m、24.000 kN/m，取较小值17.848 kN/m作为本工程计算荷载。

2.4、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

2

2

2

面板计算简图(单位：mm) 2.4.1、强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 60×1.5×1.5/6=22.5cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；

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振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m； 计算跨度: l = (1000-120)/(4-1)= 293.33mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×11.566×[(1000-120)/(4-1)]2 + 0.117×3.024×[(1000-120)/(4-1)]2= 1.30×105N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.566×[(1000-120)/(4-1)]/1000+1.2×3.024×[(1000-120)/(4-1)]/1000=4.796 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.30×105 / 2.25×104=5.8N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =5.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.4.2、挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 11.566N/mm；

l--计算跨度: l = [(1000-120)/(4-1)]=293.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×11.566×[(1000-120)/(4-1)]4/(100×9500×1.69×105) = 0.362 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1000-120)/(4-1)]/250 = 1.173mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.362mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.173mm，满足要求！

2.5、梁侧模板支撑的计算 2.5.1、次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.796/0.600= 7.994kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗

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矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.288 kN·m，最大支座反力 R= 5.276 kN，最大变形 ν= 0.171 mm

（1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.88×105/8.33×104 = 3.5 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

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（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.171mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

2.5.2、主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.276kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×5.078=10.16cm3； I = 2×12.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

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主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.660 kN·m，最大支座反力 R= 9.924 kN，最大变形 ν= 0.461 mm

（1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.60×105/1.02×104 = 64.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =64.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.461 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.461mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！

2.6、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3； I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；

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2.6.1、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.00+0.40]×0.60×0.90=16.783kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m； q=16.783+3.024=19.807kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×19.807×1752=7.58×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×16.783×0.175+0.437×3.024×0.175=1.333kN RB=1.25ql=1.25×19.807×0.175=4.333kN σ =Mmax/W=7.58×104/2.25×104=3.4N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.6.2、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.986kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =175.00/250 = 0.700mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

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0.521×16.783×1754/(100×9500×1.69×105)=0.051mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.051mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.7mm，满足要求！

2.7、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

2.7.1、荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.333/0.6=7.221kN/m 2.7.2、方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； （1）、方木强度验算 计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×7.221×0.62 = 0.26 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.26×106/83333.3 = 3.1 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

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（2）、方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×7.221×0.6 = 2.6 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.6×1000/(2×50×100) = 0.78 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.5 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.78 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!

（3）、方木挠度验算 计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×7.221×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.152mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.152 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！

2.7.3、支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.333kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=4.333kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(1.200-0.350)/4×0.600×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.000-0.120)×0.400=1.305kN

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简图(kN·m)

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N3=0.304 kN； N2=8.999 kN；

最大弯矩 Mmax=0.279 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.116 mm； 最大应力 σ=0.279×106/5080=55 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 55 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度

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205 N/mm2,满足要求!

2.8、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 2.9、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.999 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.10、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

2.10.1、梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.304 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.2=1.27 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.60/2+(1.20-0.35)/4)×0.60×0.40+(0.60/2+(1.20-0.35)/4)×0.60×0.120×(1.50+24.00)]=1.277 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.600/2+(1.200-0.350)/4]×0.600=1.722 kN； N =N1+N2+N3+N4=0.304+1.27+1.277+1.722=4.573 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；

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W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4572.826/(0.205×489) = 45.6 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 45.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.10.2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =8.999 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1)=1.27 kN； N =N1+N2 =8.999+1.115=10.115 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10114.869/(0.205×489) = 100.9 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 100.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，按下式复核计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.5按照表2取值1.011 ； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 10114.869/(0.205×489) = 100.9 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 100.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

3、板模板验算 3.1、参数信息 3.1.1、模板支架参数

横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):8.10； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75； 3.1.2、荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.1.3、材料参数

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面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 3.1.4、楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

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