专家论证后修改脚手架含计算书 - 图文

目 录

第一章 工程概况 ............................................................................................... 1 第二章 编制依据 ............................................................................................... 1 第三章 脚手架方案选择 ................................................................................... 1 第四章 脚手架的材料及质量要求 ................................................................... 3 第五章 脚手架的搭设构造 ............................................................................... 4 第六章 脚手架施工 ........................................................................................... 7 第七章 安全管理 ............................................................................................... 9 第八章 脚手架的检查与验收 ......................................................................... 11 第九章 脚手架搭设安全技术措施 ................................................................. 12 附件：落地式脚手架计算书

悬挑脚手架计算书

悬挑脚手架阳角型钢计算书

悬挑卸料平台方案及计算书

脚手架应急预案 脚手架节点详图

魏武广场商住楼（海晶大厦） 脚手架施工方案

第一章 工程概况

工程名称：魏武大厦商住楼（海晶大厦） 建设单位：亳州市海晶房地产开发有限责任公司 施工单位：安徽阜阳建工集团有限公司 设计单位：合肥工业大学建筑设计研究院 监理单位：安徽建科建设监理有限公司 勘探单位：安徽水文工程勘查研究院

该工程位于亳州市魏武广场北侧，市府路南。工程建筑面积为40742.89m2，其中地下5443.06 m2，地上35299.83 m2框架剪力墙结构， 地下一层、地上由北栋33层和南栋26层及2层裙房组成。建筑高度北栋104.9m、南栋84.6m。

第二章 编制依据

《建筑结构静力计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社； 《魏武广场商住楼（海晶大厦）工程施工组织设计》 魏武广场商住楼（海晶大厦）工程设计图纸

第三章 脚手架方案选择

一、本工程脚手架主要用于安全围护及外墙装修，考虑到施工工期、质量和安全

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要求，故在选择方案时，充分考虑了以下几点：

1、架体的结构设计，做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，拆装方便，便于检查验收； 5、脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99和安徽省文明标化工地的相关标准要求。

二、根据以上脚手架设计原则，结合本工程的实际情况，决定采用以下脚手架方案：北栋一至五层、裙房及南栋一至四层为落地式脚手架；北栋及南栋以上每六层采用型钢分段悬挑。 南栋 一段（高度） 二段（高度） 三段（高度） 四段（高度） 五段（高度） 5层平面至1011层平面至17层平面至2223层平面至顶 层顶17．4m 16层顶17.4m 层顶17.4m 造型17.4m 北栋 6层平面至1112层平面至18层平面至2324层平面至29 30层平面至顶层顶17．4m 17层顶17.4m 层顶17.4m 层顶17.4m 造型17.4m 三、悬挑式双排钢管扣件式脚手架搭设技术参数及材料要求如下：

悬挑梁：16#工字钢 锚固长度：3.25m 悬挑长度：1.25m 钢 管： 48×3.0 锚 环： Ф20圆钢 立杆纵距：1.5m 立杆横距：0.8m 步 距： 1.8m 连墙点： 二步三跨

栏 杆： 双栏杆防护，上栏杆高度为1.2m，下栏杆高度为0.6m 填 芯： 采用双填芯 剪刀撑： 每4跨设置一道

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第四章 脚手架的材料及质量要求

l、Φ48×3.0钢管：钢材强度等级Q235-A，新旧钢管表面应平直光滑，不得有裂

纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管上严禁打孔。新用的钢管要有出厂合格证。钢管上严禁打孔。符合GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，符合建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的要求，由扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。

3、安全网采用密目式安全网，网目满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色为满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。 4、竹笆脚手片采用符合有关要求。

5、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235-A钢的要求。

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6、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢。

搭设架子前进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一黄黑间色。防护栏杆、底排立杆、扫地杆均漆黄色。

第五章 脚手架的搭设构造

一、 立杆

1、本项目采用工字钢悬挑双立杆扣件式脚手架，工字钢的承载力应能保证外脚手架的搭设要求（具体参阅脚手架计算书），且有保证立杆不滑移的技术措施(在工字钢梁立杆部位焊接一根20CMФ25的短钢筋）。

立杆在挑梁上定位构造示意图

1——挑梁；2——Ф25的短钢筋；3——脚手架立杆

2、脚手架立杆纵距1.5m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm，且相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

3、脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距工字钢梁上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 4、立杆用连墙件与建筑物进行刚性连接。

5、立杆接长除顶层顶步为保证架子高度一致可采用搭接外,其余各层各步接长采用对接扣件连接。对接、搭接符合下列规定:立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头避免设置在同步内,同步内隔一根立柱的两个相邻接头在高度方向错开的距离为500mm，各接头中心至主节点的距离为步距的1/3。搭接长度为1m,采用两个旋转扣件固定,端部和扣件盖板的边缘至杆端距离为100mm。立杆顶端高出女儿墙上边1m,高出檐口上边1.5m。

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6、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 二、 大横杆、小横杆、脚手板的设置

1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

2、小横杆的构造符合下列规定:主节点设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两直角扣件的中心距为150mm。在双排脚手架中, 主节点处的小横杆靠墙一端的外伸长度为500mm,作业层上非主节点处的小横杆,宜根据脚手板的需要等间距设置,最大间距为1/2纵距。竹笆脚手板在双排脚手架的小横杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。

3、脚手板的设置符合下列规定:作业层满铺竹笆片,离开墙面120～150mm。竹笆片主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,采用搭接平铺，四角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。主体施工阶段，每两层铺一层;外装饰施工阶段，层层铺设。

4、大横杆的构造符合下列规定: 大横杆宜设置在立杆的内侧, 其长度不宜小于3

跨。大横杆接长采用对接扣件连接。对接搭接符合下列规定: 大横杆的对接扣件交错布置；两根相邻大横杆的接头不得设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头水平方向错开距离为500mm；各接头中心至最近主节点距离不宜为纵距的1/3。 5、大横杆与外架子立杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

6、脚手架里排立杆与建筑物之间、里外立杆之间满铺竹笆片，不能满铺处采取有效的防护措施。 三、连墙件

1、连墙点原则上按2步2跨进行设计，实际施工时，连墙件竖向每层设置（即竖向间距2.9m）、横向不大于2个立杆间距（即水平间距4.5m）,梅花形布置。

2、脚手架与结构的拉接采用钢管扣件刚性连接方式，防止架体向外、向内倾倒。脚手架连接点的数量为两步两跨，本工程层高2.9m，垂直方向拉节点按照楼层设置。在主体结构施工时，按照拉接节点设置位置对应脚手架立杆位置在剪力墙上预埋Φ75PVC套管，采用穿墙钢管和脚手架连接，见图-1；如拉接节点设置位置对应脚手架立杆位置处无剪力墙，则在梁上预埋Φ48钢管，锚入梁中350mm，采用钢管和脚手架连接，见图-2。

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××

图---1 图---2

3、连墙件的构造符合下列规定:连墙件中的连墙杆呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端下斜连接。当脚手架下部暂不能设连墙时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角在45度左右;连接点中心至主节点的距离为300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。

4、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 四、剪刀撑

1、剪刀撑的设置符合下列规定:每道剪刀撑跨越立杆的根数:剪刀撑与地面的倾角为450,每道剪刀撑宽度为4跨,在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件的中心线至主节点的距离为150mm。

2、横向斜撑的设置符合下列规定:横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,斜撑的固定应符合规定。除拐角处设置横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道。

3、脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度为1m，采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离为150mm。 五、安全网

1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网

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固定在脚手架外立杆里侧。密目和阻燃型安全网必须符合GBl6909～1997的标准。旧网必须完整, 无破损之处。

2、脚手架外侧必须设置全封闭密目安全网,并与脚手架同步施工。

3、安全网的四周必须与脚手架纵向水平管用18#镀锌铁丝捆扎牢固,拼接处必须接缝严密、牢靠, 平整。不允许有开口处。

4、施工过程中,严禁随意拆除安全网。 六、悬挑构件

1、悬挑梁间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，为1.5米。立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支撑结构有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢梁上焊接200mmφ25mm的短钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。悬挑构件包括悬挑梁、钢丝绳和预埋件，悬挑梁和预埋件均采用Q235-A钢材制作。

2、悬挑梁和预埋件均按本设计要求制作,安装前应检查合格,并按设计要求进行预埋和安装。

3、型钢规格、材质和尺寸符合设计要求。楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置正确,材质和规格符合设计要求,并符合锚固要求。

第六章 脚手架施工

一、施工准备

(1)本工程各级负责人按本方案中的有关要求和安全技术规程的技术要求,逐级向架设

和使用人员进行技术交底。施工人员持证上岗。

(2)对钢管、扣件、脚手板、安全网、型钢、钢丝绳等进行检查验收,不合格的不使用,

经检查合格的结构配件,应按品种、规格,分类堆放,场地不得有积水。

(3)所有的钢管和型钢应作防腐处理,栏杆按项目部要求刷黄黑相间色标，剪刀撑刷红

白相间色标。

(4)悬挑脚手架的搭设、拆除必须由有资质的专业施工队伍进行。 二、搭设

(1)脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步,并必

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须超过作业层一步架高。

(2)每搭完一步脚手后,校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

(3)立杆搭设符合下列规定:严禁将外径48mm和其他直径的钢管混合使用; 相邻立杆的

对接扣件不得在同一高度内, 错开距离应符合前述的规定; 当搭至有连墙件的构造时,在搭设完该处立杆、纵横向水平杆后,应立即设置连墙件;顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规定。

(4)纵向水平横杆搭设符合下列规定:纵向水平横杆的搭设应符合本方案构造规定;在

封闭型脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部位固定。 (5)横向水平面杆搭设符合下列规定:搭设横向水平杆应符合本方案构造规定;双排脚

手架横向水平面杆靠墙一端至墙面的距离不大于150mm。 (6)纵、横向扫地杆搭设符合本方案规定。

(7)连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设符合下列规定:连墙件搭设符合本方案构造规

定（当遇到龙门架等需要断开时，每步设连墙件，从而确保架体安全及稳定）。当脚手架施工操作层高出连墙件两步时,采取稳定措施（将外架和对应楼层的满堂脚手架水平拉接，间距≤4.5m）,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除;剪刀撑、横向斜撑的搭设符合本方案的规定,并随立杆纵、横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。

(8) 扣件安装符合下列规定:扣件的规格必须与钢管外径一致;螺栓拧紧力矩为65N.m;

在主节点处固定纵、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件,旋转扣件的中心点的相互距离为100mm;对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度为100mm。

(9)作业层的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定:栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内

侧;上栏杆的高度为1.2m;挡脚板的高度为180mm。

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栏杆与挡脚板构造

1——上栏杆；2——外立杆；3——挡脚板；4——中栏杆;5——填芯杆

（10）脚手板的铺设符合下列规定:脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120～150mm;采用

对接或搭接时均符合本方案规定;脚手板探头用镀锌铁丝固定在支承杆件上。在拐角、斜道平台口处的脚手板,与横向水平杆可靠连接,防止滑动。

（11）安全网搭设符合下列规定:安全网的搭设必须与脚手架同步施工,绑扎牢固,封口

严密;损坏的安全网及时修补或更换,保证安全网的完整、有效和安全。

（12）悬挑构件的安装符合以下要求:悬挑构件的安装符合本方案的各项规定;悬挑梁

的外伸长度一致。

（13）悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→

小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 （14）定距定位。根据构造要求在建筑物内定出悬挑构件预埋的间距及尺寸，并做出

标记，进行预埋，悬挑梁安装时按照脚手架设计参数定出端部内外立杆距墙面的距离，拉通线以确定立杆在一条直线后固定其他悬挑梁。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。

第七章 安全管理

1、成立以项目部经理为组长的安全领导小组，对脚手架搭设进行指导与监督；设专职安全员进行巡回检查，加强防范，每搭设一步脚手架后对脚手架进行全面检查。 l、施工人员要求:脚手架搭设人员必须经过有关部门培训考试合格,持证上岗。上岗人

员应经体检合格后,方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。脚手架搭设进行直接劳务分包，脚手架搭设劳务分包单位必须具备相关资质证明资格。

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2、搭设阶段:脚手架的构配件质量按规定进行检验、合格后方可使用。脚手架的搭设过

程中,应按下列阶段进行质量检查,发现问题必须纠正。悬挑结构完成后;脚手架搭设前;操作层加荷载前;每搭设完10m高度以后;达到设计高度后。脚手架搭设质量必须经验收合格,经批准后方可使用。

3、使用阶段:操作层上的施工荷载应符合本设计要求,不得超载、不得将模板支撑、缆

风绳、泵送混凝土输送管等所有与脚手架无关的一切设备设施不得固定在脚手架上,严禁任意挂超重设备等。六级及其以上大风和雾、雨天应停止脚手架上作业,雨、雪后上架操作应有防滑措施,应扫除积雪。专人负责对脚手架进行日常检查和维修。在下列情况下,必须对脚手架和钢丝绳及其连墙件进行检查:六级以上大风和大雨后;严重寒流过后;停用超过1个月后复工前。

检查项目:各主节点及杆件的安装、边墙件支撑、门洞等处是否符合施工方案要求;悬挂结构部分及钢丝绳锚固是否正常;扣件螺栓是否松动;沉降量是否超过规定:安全防护设施是否符合要求。

4、脚手架在使用期间,严禁拆除下列杆件:主节点的纵、横向水平杆和扫地杆、连墙件、支撑、栏杆、所有的扣件和连墙件。 5、严禁任意在脚手架悬挑结构部位作变动。 6、脚手架的外侧有防护措施,以防物坠伤人。

7、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火设施和监护人。作业层设置灭火器不少于4个。

8、禁止在脚手架上张拉电线，工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等按国家现行标准JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》中相关规定执行。 9、外脚手架上的杂物做到及时清理,严禁脚手架上堆放杂物,以防坠落伤人,做好文明施工。

lO、施工中在交叉作业时,不得在同一垂直位置上下操作,如必须上下同时进行操作时，

应采取相应的安全技术措施。

11、脚手架的均布荷载不得超过2KN/M2，使用时应避免荷载过分集中。

12、拆除阶段：拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人进行监护，严禁

一切非操作人员进入危险作业区。不得往下抛扔任何物件。

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第八章 脚手架的检查与验收

一、构配件检查与验收:

(1) 新钢管的检查应符合下列规定:有产品质量合格证;质量符合规定, 并有质量检验报告;钢管表面平直光滑,不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道:钢管的外径、壁厚、端面等偏差,应分别符合规定;钢管必须涂有防锈漆。并应有质量检验报告;钢管表面平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道:钢管的外径、壁厚、端面等偏差,应分别符合规定;钢管必须涂有防锈漆。 (2) 旧钢管的验收符合下列规定:表面锈蚀蚀深度应符合规定,使用前进行检查,锈蚀超过标准的不得使用;钢管弯曲应符合规定。

(3) 扣件的验收符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检验报告和产品质量合格证;旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换;新、旧扣件均应应防腐处理。

(4) 脚手板的验收检查符合下列规定:竹笆脚手板均符合相关的质量标准。 二、脚手架地基基础在下列阶段进行检查验收:

(1) 检查条件:基础完工后及脚手架搭设前;作业层上施加荷载前;每搭设完10-15m高

后;达到设计高度后;遇有六级大风与大雨后;寒冷地区开冻后;停用超过1个月。 (2) 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件:脚手架的施工方案;施工组织设计;

技术交底文件。

(3) 脚手架使用中,定期检查下列项目:杆件的设置和连接,连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求;地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空;扣件螺栓是否松动;高度在24m以上的脚手架,其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合JGJl30-2001要求;安全防护措施是否符合要求;是否超载;悬挑结构和受力是否符合要求和正常。 (4) 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法应符合规定。

(5) 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查,抽样方案应按随机分布原则进行。抽检检查数量与质量制定标准,应按规定确定。不符合的必须重新拧紧,直至合格为止。

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第九章 脚手架搭设安全技术措施

1、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

3、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 4、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 5、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

6、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机、卸料平台及所有设施、设备一并拉结，不得截断架体。

7、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

8、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。

9、结构施工时不得多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。 10、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施，将外架子和对应楼层满堂脚手架水平连接。

11、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 12、脚手架转角处要连接成整体并要安装竖向斜撑。

第十章 脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

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4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。拆除时必须沿建筑物四周同步拆除，不准只拆除一个面，而造成相邻面的临空状态。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。 附 ：施工现场平面布置图 悬挑梁转角大样图 锚固环大样图

扣件式钢管脚手架允许偏差数据及所选用型钢参数表

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槽钢连梁建筑物工字钢

阳角构造大样图

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一、构配件允许偏差（详见表8-1）

二、脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）

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三、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表8-3）

四、型钢规格表

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落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算参数:

双排脚手架，搭设高度17.9米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.00米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8680。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

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大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×1.5002=0.399kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×1.5002=-0.469kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.469×106/4491.0=104.393N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷载标准值q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.098+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.861mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

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用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.697×0.800/4=0.543kN.m

=0.543×106/4491.0=120.933N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

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小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1947.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.936mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.945mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×17.900=1.915kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×2×1.500×(0.800+0.250)/2=0.236kN

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(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.500×2/2=0.225kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×17.900=0.134kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.510kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250

Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.868

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.868 = 0.342kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.510+0.85×1.4×3.600=7.296kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.510+1.4×3.600=8.052kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.342×1.500×1.800×1.800/10=0.198kN.m

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五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.052kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8052/(0.19×424)=100.213N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.296kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.198kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7296/(0.19×424)+198000/4491=134.817N/mm2；

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[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.595kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.600kN；

gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 83.493米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.595kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.600kN；

gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.166kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 61.832米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

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经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.342kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.90×3.00 = 8.700m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 4.166N，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.166kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0.96；

A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 83.433kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 9.166kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

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立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 32.21 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.05 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!

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悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，

连墙件采用2步2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.1340。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度3.25米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中

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最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×1.5002=0.399kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×1.5002=-0.469kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.469×106/4491.0=104.393N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷载标准值q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.098+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.861mm

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大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.697×0.800/4=0.543kN.m

=0.543×106/4491.0=120.933N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

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集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1947.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.936mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.945mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

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静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×17.400=1.861kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×2×1.500×(0.800+0.250)/2=0.236kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.500×2/2=0.225kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×17.400=0.130kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.453kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.700

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.700×1.134 = 0.607kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.453+0.85×1.4×3.600=7.228kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.453+1.4×3.600=7.984kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

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MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.607×1.500×1.800×1.800/10=0.351kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.984kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7984/(0.19×424)=99.358N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.228kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

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A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.351kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7228/(0.19×424)+351000/4491=168.150N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.607kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.90×3.00 = 8.700m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 7.393kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.393kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0.96；

A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 83.433kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 12.393kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

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连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

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其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本工程算例中，m = 1250mm，l = 3250mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.98kN

水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m k=1.25/3.25=0.39 kl=0.25/3.25=0.08 k2=1.05/3.25=0.32

代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=19.927kN 支座反力 RB=-2.853kN 最大弯矩 MA=10.571kN.m

抗弯计算强度 f=10.571×106/(1.05×141000.0)=71.400N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.45+3.60=6.05kN

水平钢梁自重计算荷载 q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

最大挠度 Vmax=5.925mm

按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2500.0mm

水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/400,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值

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b'=1.07-0.282/b=0.929

经过计算得到强度 =10.57×106/(0.929×141000.00)=80.70N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.853kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[2853×4/(3.1416×50×2)]1/2=7mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.85kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于2853.04/(3.1416×20×1.5)=30.3mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.85kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!

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悬挑脚手架阳角型钢计算书

计算参数:

水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。

型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1150mm。

型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。

阳角型钢示意图

9.80kN 0.25kN/mA 3501150 9.80kN

B 阳角型钢计算简图

1、型钢受力计算

受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN

水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

经过连续梁的计算得到

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5.650.000.005.454.359.89 9.80 阳角型钢支撑梁剪力图(kN)

3.2954.43

1.128

阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)

0.043

0.054 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为15.537kN 型钢固接处的支撑力为4.432kN

型钢最大弯矩 Mmax=3.295kN.m

图中距离|MP|=(1.150×1.150+0.100×0.100+1.150×0.100×1.414+2.900×2.900)1/2=3.147m

图中角度

每根支撑杆的压力 T=15.537/2/sin(1.172)=8.431kN

水平型钢的轴向力 N=2×8.431×cos1.172×cos0.022=6.549kN

型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=3.295×106/(1.05×141000.0)+6.549×1000/2610.0=24.766N/mm2

型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

2、型钢整体稳定性计算

水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下

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其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929

经过计算得到强度 =3.30×106/(0.929×141000.00)=25.16N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

3、支杆的强度计算

斜压支杆的轴力 R=8.431kN

下面压杆以钢管48.0× 3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 8.43kN；

—— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.18； i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.58cm； l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.15m； A —— 受压斜杆净截面面积，A =4.89cm2；

—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 94.67 N/mm2；

[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=8.431kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.80mm； t为斜撑支杆的厚度，t=3.50mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过计算得到焊缝抗拉强度 = 8430.66/(150.80×3.50) = 15.97N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

4、型钢与建筑物连接的计算

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水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =60mm2； 其中 N —— 对接焊缝轴向力，N=6.549kN； F —— 对接焊缝切向力，F=4.432kN；

A —— 水平钢梁满焊的截面积，A=60mm2；

ft —— 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 6549.21/60.00 = 109.15N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 4432.06/60.00 = 73.87N/mm2； 焊缝总强度为168.18N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!

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悬挑卸料平台方案及计算书

悬挑式钢平台

悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作。

悬挑式钢平台，必须符合下列规定：

1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。

2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。

4, 应设置4个经过验算的吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。 6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。

7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 基本要求、概念

受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.5吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。

材料选用 (1) 主梁采用16#工字钢，次梁采用 16#工字钢水平[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；

（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；

（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm； （4）吊环钢筋为A3一级钢；

（5）铺板为九合板,围护栏杆为钢管。 架设与拆除： 1、该悬挑架层高3m，现以上部第二层作拉结点。 2、本架以板梁为拉结端点；

3、本架以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有传呼系统统一指挥。

4、搭设时程序

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a、在梁内预埋φ16Ω型钢筋，预埋梁内钢筋必须与主筋焊接。 b、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高挠度值。

c、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并用6只马蹄扣拧紧。 d、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳。

e、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高3～4cm。

f、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。 g、对施工人员应技术交底，不准超过1.5吨限载。 5、拆除工序

a、先用塔吊提升，塔吊刹车。 b、先松掉内端拉绳及马蹄扣。 c、再松掉外端拉绳及马蹄扣。 d、塔吊启动上升至上一层安装。

e、以上操作，必须应传呼通讯统一指挥。

f、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别重审，统一指挥，安全施工。

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计算书

计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

计算参数:

平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，插入结构锚固长度1.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。

水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。 次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。

脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。 栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，

外侧钢丝绳距离主体结构2.00m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距

离平台3.00m。

一、次梁的计算

次梁选择16号工字钢，间距1.00m，其截面特性为

面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm

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截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

1.荷载计算

(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m

(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m

(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m

经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.30+0.20)+1.4×2.00 = 3.40kN/m

经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×5.00=7.00kN

2.内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.40×2.002/8+7.00×2.00/4=5.20kN.m

3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度 =5.20×106/(1.05×141000.00)=35.13N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：

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b=2.00

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.918

经过计算得到强度 =5.20×106/(0.918×141000.00)=40.20N/mm2； 次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

二、主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为

面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm

截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

1.荷载计算

(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m

(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.20) = 0.42kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)=1.82kN P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)=3.40kN P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)+7.00/2=6.90kN

P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)=1.82kN

2.内力计算

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

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