土钉墙支护方式计算

第2章 土钉墙支护计算

2.1土钉支护技术

2.1.1土钉支护的概念

土钉支护亦称锚喷支护，就是逐层开挖基坑，逐层布置排列较密的土钉（钢筋），强化边坡土体，并在坡面铺设钢筋网，喷射混凝土。相应的支护体称为土钉墙，它由被加固的土体、放置在土体中的土钉与喷射混凝土面板三个紧密结合的部分组成。土钉是其最主要的构件，英文名叫Soil Nailing，它的设置有打入法，旋入法，以及先钻孔、后置入、再灌浆三种方法。 2.1.2土钉支护的特点

与其它支护类型相比，土钉支护具有以下一些特点或优点：

1. 土钉与土体共同形成了一个复合体，土体是支护结构不可分割的部分。从而合理的利用了土体的自承能力。 2. 结构轻柔，有良好的延性和抗震性。

3. 施工设备简单。土钉的制作与成孔、喷射混凝土面层都不需要复杂的技术和大型机具。

4. 施工占用场地少。需要堆放的材料设备少。

5. 对周围环境的干扰小。没有打桩或钻孔机械的轰隆声，也没有地下连续墙施工时污浊的泥浆。

6. 土钉支护是边开挖边支护，流水作业，不占独立工期，施工快捷。 7. 工程造价低，经济效益好，国内外资料表明，土钉支护的工程造价能够比其它支护低1/2～1/3。

8. 容易实现动态设计和信息化施工。 2.1.3土钉支护的适用范围

土钉支护适用于：地下水位以上或经人工降水措施后的杂填土、普通粘土或弱胶结的砂土的基坑支护或边坡加固。一般可用于标准贯入基数N值在5以上的砂质土与N值在3以上的粘性土。

单独的土钉墙宜用于深度不大于12m的基坑支护或边坡维护，当土钉墙与

放坡开挖、土层锚杆联合使用时，深度可以进一步加大。

土钉支护不宜用于含水丰富的粉细砂岩、砂砾卵石层和淤泥质土。不得用于没有自稳能力的淤泥和饱和软弱土层。 2.1.4土钉的作用机理

土钉在复合土体中有个整体以下几种作用机理：

1. 箍束骨架作用：该作用是由于土钉本身的刚度和强度，以及它在土体内分布的空间所决定的。它在复合土体中起骨架作用，使复合土体构成一个整体，从而约束土体的变形和破坏。

2. 分担作用：在复合土体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起着分担作用。由于土钉有很高的抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。当土体发生开裂后，土钉的分担作用更为突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致土钉中的浆体碎裂、钢筋屈服。土钉墙之所以能够延迟塑性变形，并表现出渐进性开裂，与土钉的分担作用是密切相关的。

3. 应力传递与扩散作用：当荷载增加到一定程度，边坡表面和内部裂缝已发展到一定宽度，边坡应力达最大。此时，下部土钉位于滑裂区域以外土体中的部分仍然能够提供较大的抗力。土钉通过它的应力传递作用可将滑裂区域内的应力传递到后面稳定的土体中，分布在较大范围的土体内，降低应力集中程度。

4. 对坡面变形的约束作用：在坡面上设置的与土钉连在一起的钢筋网喷射混凝土面板使发挥土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板对坡面变形起到约束作用，面板的约束力取决于土钉表面与土之间的摩阻力，当复合土体开裂面区域扩大并连成片时，摩阻力主要来自开裂区域后的稳定复合土体。 2.1.5土钉支护设计 1. 确定土钉墙结构尺寸

（1）在初步设计时，应先根据基坑环境条件和工程地质资料，确定土钉墙的适用性，然后确定土钉墙的结构尺寸，土钉墙高度由工程开挖深度决定，开挖面坡度可取60°～90°，在条件许可时，尽可能降低坡面坡度。

（2）土钉墙均是分层分段施工，每层开挖的最大高度取决于该土体可以自然站

立而不破坏的能力。在砂性土中，每层开挖高度一般为0.5～2.0m，在粘性土中可以增大一些。开挖高度一般与土钉竖向间距相同，常用1.0～1.5m；每层单次开挖的纵向长度，取决于土体维持稳定的最长时间和施工流程的相互衔接，一般多用10m长。 2. 参数设计

土钉参数设计主要包括土钉长度、间距、布置、孔径和钢筋直径等。 （1） 土钉长度

在实际工程中，土钉长度L常采用坡面垂直高度H的60%～70%。土钉一般下斜，与水平面的夹角宜为5°～20°。研究表明：对钻孔注浆型土钉，用于粒状土陡坡加固时，L/H一般为0.5～0.8；对打入型土钉，用于加固粒状土陡坡时，其长度比一般为0.5～0.6.99规程要求L/H一般为0.5～1.2。其实，在只有饱和软土中才会取L/H大于1。 （2） 土钉直径及间距

土钉直径D一般由施工方法确定。打入的钢筋土钉一般为16～32mm，常是25mm，打入钢管一般是50mm；人工成孔时，孔径一般为70～120mm，机械成孔时，孔径一般为100～150mm。

土钉间距包括水平间距（列距）Sx和垂直间距（行距）Sy，其数值对土钉墙的整体作用效果有重要影响，大小宜为1～2m。对于钻孔注浆土钉，可按6～12倍土钉直径D选定土钉行距和列距，且宜满足：

Sx?Sy?K?D?L

式中：K—注浆工艺系数，一次压力注浆，K=1.5～2.5； D、L—土钉直径和长度，m；

Sx、Sy—土钉水平间距和垂直间距，m。

2.2支护方案选择

本工程场区土层在水平方向的分布比较均匀，成层性好，无软弱土层存在，建筑场地的地基土为均匀地基。基坑开挖深度位于地下水位以上，不需考虑降水和护坡措施，符合土钉墙支护条件，故选择土钉墙作为基坑支护方式。

2.3北面土钉墙计算

2.3.1土压力计算及土钉布置

由设计任务书得基坑开挖深度为7m，建筑物6层，每层荷载取12Kpa,距基坑4m，则总荷载为12×6=72Kpa，建筑物每层3m共18m，根据规范取基坑深为地面下1m，按条形基础扩散，则在基坑深度为5m处有影响，具体如图所示，

P?b(pk??cd)10(72?18?1)??27Kpa 0b?2ztan?10?2?5tan45b－条形基础宽 取10m Pk－总的荷载标准值 Z－基底至软弱下卧层距离 P－扩散后荷载

?cd－基底自重应力值

1.主动土压力计算

Ea??q??h?Ka?2cKa q—地面荷载（kN）；

； ?—土的重度（kNm3）

c—土层粘聚力（kPa）

Ka—主动土压力系数，Ka?tan2(450?) ，?为土层内摩擦角。

2?Ea(1 1)= -2×8×0.839=-13.42(kPa)

Ea(1 2)=(18.0×2.1)×0.704-2×8×0.839=13.19(kPa) Ea(2 1)=(18.0×2.1)×0.49-2×8×0.7=7.32(kPa)

Ea(2 2)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.49-2×8×0.7=27.72(kPa) Ea(3 1)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662=22.87(kPa)

荷载影响处Ea；(3 2)=(21×0.9+18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662

=31.15(kPa)

荷载影响处Ea；(3 1)=(27+18.0×2.1+20.81×2.0+21.00×0.9)×0.438-2×9

×0.662 =42.97(kPa)

Ea(3 2)=( 27+18.0×2.1+20.81×2.0+21.00×3.2)×0.438-2×9×0.662

=64.13(kPa)

2.土钉参数及布置

土钉墙水平倾角为73.30，即按1:0.3放坡，土钉与水平面的倾角?取150，土钉竖直间距取sy?1.2m，水平间距取sx?1.2m，机械成孔，取孔径130㎜。具体见图2.2

土钉处主动土压力计算： 第1点最大主动土压力

根据公式：ea??q??h?Ka?2cKa e1.2= 18×1.2×0.704-2×8× 0.839=1.78(kPa)

e2.4=(18.0×2.1+20.81×0.3)×0.7-2×8×0.49=22.99(kPa) e3.6=(18.0×2.1+20.81×1.5)×0.7-2×8×0.49=40.47(kPa)

e4.8=(18.0×2.1+20.81×2.0+21×0.7)×0.438-2×9×0.662=29.3(kPa) e6.0=(27+18.0×2.1+20.81×2.0+21×1.9)×0.438-2×9×0.662=52.17(kPa) 2.3.2土钉设计 1.折减系数计算

?????k??k?11?2?0??tan? ? ??/tan?45????ktan??2?2??tan??2???－土钉墙坡面与水平面夹角，为73.30（坡度1:0.3）。

??10?2.1?20?2?23?3.2?24?8?21.350

15.3

??73.3?10?11?)??/tan2(45?21.35) ?1?tan(?2?tan73.3?10tan73.3???2??0.62?0.82 ?

0.47 ?1.08

??73.3?20?11??2?tan()??/tan2(45?21.35) ?2?tan73.3?20tan73.3???2??0.5?0.64 ?

0.47 ?0.68

??73.3?23?11??3?tan()??/tan2(45?21.35) ?2?tan73.3?23tan73.3???2??0.47?0.6 ?

0.47 ?0.6

??73.3?24?11??4?tan()??/tan2(45?21.35) ?2?tan73.3?24tan73.3???2??0.46?0.58 ?

0.47 ?0.58

2.受拉荷载标准值计算 T??eaisxsy/cos? 其中：?－荷载折减系数；

eai－第i个土钉位置处的基坑水平荷载标准值，（kPa）； Sx、Sy---土钉与相邻土钉的平均水平、垂直间距，（m）； ?---土钉与水平面的夹角。

s T1??1ea1sxsy/co?

=1.08×1.78×1.2×1.2/cos150 =2.87

s T2??2ea2sxsy/co? =0.68×22.99×1.2×1.2/cos150 =23.3

s T3??3ea3sxsy/co? =0.68×40.47×1.2×1.2/cos150 =41.03

s T4??4ea4sxsy/co? =0.6×29.3×1.2×1.2/cos150 =26.2

s T5??5ea5sxsy/co? =0.6×52.17×1.2×1.2/cos150 =46.67 3.土钉受拉承载力设计值计算

土钉受拉承载力设计值按以下公式计算：

Tuj?1.25?0Tj

其中：Ti---第i根土钉受拉荷载标准值，（kN）；

Tuj---第i根土钉受拉承载力设计值，（kN）；

?0---基坑侧壁重要性系数，取1.0。

Tu1?1.25?0T1?1.25?1.0?2.87?3.59kN

Tu2?1.25?0T2?1.25?1.0?23.3?29.125kN

Tu3?1.25?0T3?1.25?1.0?41.03?51.29kN Tu4?1.25?0T4?1.25?1.0?26.2?32.75kN Tu5?1.25?0T5?1.25?1.0?46.67 ?58.33kN

4.土钉长度设计

土钉长度按以下公式计算：

li?Tuj?s?duj?qsik

其中：?s---土钉受拉抗力分项系数，取1.3； duj---第j根土钉锚固体直径，（m）；

qsik---土钉穿越第i层土体与锚固体极限摩阻力标准取值；

查表得qsik1?18kPa，qsik2?55kPa，qsik3?70kPa,qsik4?45kPa。 li---第i根土钉在直线破裂面外穿越第i稳定土体内的长度,(m)。 l1?Tu1?s3.59?1.3??0.64m

?du1?qsik3.14?0.13?18Tu2?s29.13?1.3??1.69m

?du2?qsik3.14?0.13?55Tu3?s51.29?1.3??2.97m

?du3?qsik3.14?0.13?55Tu4?s32.75?1.3??2.32m

?du4?qsik3.14?0.13?45Tu5?s58.33?1.3??4.13m

?du5?qsik3.14?0.13?45l2?l3?l4?l5?

5、自由段长度的计算 自由段长度按以下公式计算：

(H?hi)sin(Lfi?sin?sin(???k2)

???k2??)其中：Lfi---第i排土钉自由段长度（m）；

； H---基坑深度（m）

?---土钉墙坡面与水平面的夹角73.30； ?---土钉与水平面的倾角?取150；

第1排土钉自由段长度计算，hi=1.2m Lf173.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?1.2)sin( =5.8×0.44/0.85 =3m

第1排土钉长度：

l1?Lf1?L1?0.64?3?3.64m

第2土钉自由段长度计算，hi=2.4m Lf273.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?2.4)sin( =4.6×0.44/0.85 =2.38m

第2土钉长度：

l2?Lf2?L2?1.69?2.38?4.07m

第3土钉自由段长度计算，hi=3.6m Lf373.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?3.6)sin( =3.4×0.44/0.85

=1.76m

第3土钉长度：

l3?Lf3?L3?2.97?1.76?4.73m

第4土钉自由段长度计算，hi=4.8m Lf473.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?4.8)sin( =2.2×0.44/0.85 =1.14m

第4土钉长度：

l4?Lf4?L4?2.32?1.14?3.46m

第5土钉自由段长度计算，hi=6.0m Lf573.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?4.8)sin( =0.44/0.85 =0.23m

第5土钉长度：

l5?Lf5?L5?4.13?0.23?4.36m

综合上述计算结果及施工因素，取第1排和第4排土钉长度为8m，第2、3、5排土钉取10m。 6、杆体直径计算：

土钉杆体的钢筋直径按以下公式计算：

As?KTmax fyk

?0.62?0.82

0.47 ?1.08

??73.3?20?11??2?tan()??/tan2(45?21.35) ?2?tan73.3?20tan73.3???2??0.5?0.64 ?

0.47 ?0.68

??73.3?23?11??3?tan()??/tan2(45?21.35) ?2?tan73.3?23tan73.3???2??0.47?0.6 ?

0.47 ?0.6

??73.3?24?11??4?tan()??/tan2(45?21.35) ?2?tan73.3?24tan73.3???2??0.46?0.58 ?

0.47 ?0.58

2.受拉荷载标准值计算 T??eaisxsy/cos? 其中：?－荷载折减系数；

eai－第i个土钉位置处的基坑水平荷载标准值，（kPa）； Sx、Sy---土钉与相邻土钉的平均水平、垂直间距，（m）； ?---土钉与水平面的夹角。 T1??1ea1sxsy/cos?

=1.08×1.78×1.2×1.2/cos150 =2.87

s T2??2ea2sxsy/co? =0.68×22.99×1.2×1.2/cos150 =23.3

s T3??3ea3sxsy/co? =0.68×40.47×1.2×1.2/cos150 =41.03

s T4??4ea4sxsy/co? =0.6×29.3×1.2×1.2/cos150 =26.2

s T5??5ea5sxsy/co? =0.6×51.1×1.2×1.2/cos15 =45.71 3.土钉受拉承载力设计值计算

0

土钉受拉承载力设计值按以下公式计算：

Tuj?1.25?0Tj

其中：Ti---第i根土钉受拉荷载标准值，（kN）；

Tuj---第i根土钉受拉承载力设计值，（kN）；

?0---基坑侧壁重要性系数，取1.0。

Tu1?1.25?0T1?1.25?1.0?2.87?3.59kN

Tu2?1.25?0T2?1.25?1.0?23.3?29.125kN

Tu3?1.25?0T3?1.25?1.0?41.03?51.29kN Tu4?1.25?0T4?1.25?1.0?26.2?32.75kN

Tu5?1.25?0T5?1.25?1.0?45.71?57.14kN

4.土钉长度设计

土钉长度按以下公式计算：

li?Tuj?s?duj?qsik

其中：?s---土钉受拉抗力分项系数，取1.3； duj---第j根土钉锚固体直径，（m）；

qsik---土钉穿越第i层土体与锚固体极限摩阻力标准取值；

查表得qsik1?18kPa，qsik2?55kPa，qsik3?70kPa,qsik4?45kPa。 li---第i根土钉在直线破裂面外穿越第i稳定土体内的长度,(m)。 l1?Tu1?s3.59?1.3??0.64m

?du1?qsik3.14?0.13?18Tu2?s29.13?1.3??1.69m

?du2?qsik3.14?0.13?55Tu3?s51.29?1.3??2.97m

?du3?qsik3.14?0.13?55Tu4?s32.75?1.3??2.32m

?du4?qsik3.14?0.13?45Tu5?s57.14?1.3??4.04m

?du5?qsik3.14?0.13?45l2?l3?l4?l5?

5、自由段长度的计算 自由段长度按以下公式计算：

(H?hi)sin(Lfi?sin?sin(???k2)

???k2??)其中：Lfi---第i排土钉自由段长度（m）；

； H---基坑深度（m）

?---土钉墙坡面与水平面的夹角73.30； ?---土钉与水平面的倾角?取150；

第1排土钉自由段长度计算，hi=1.2m Lf173.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?1.2)sin( =5.8×0.44/0.85 =3m

第1排土钉长度：

l1?Lf1?L1?0.64?3?3.64m

第2土钉自由段长度计算，hi=2.4m Lf273.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?2.4)sin( =4.6×0.44/0.85 =2.38m

第2土钉长度：

l2?Lf2?L2?1.69?2.38?4.07m

第3土钉自由段长度计算，hi=3.6m Lf373.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?3.6)sin( =3.4×0.44/0.85 =1.76m

第3土钉长度：

l3?Lf3?L3?2.97?1.76?4.73m

第4土钉自由段长度计算，hi=4.8m Lf473.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?4.8)sin( =2.2×0.44/0.85 =1.14m

第4土钉长度：

l4?Lf4?L4?2.32?1.14?3.46m

第5土钉自由段长度计算，hi=6.0m Lf573.3?21.35)2 ?73.3?21.35sin73.3sin(?15)2(7?4.8)sin( =0.44/0.85 =0.23m

第5土钉长度：

l5?Lf5?L5?4.04?0.23?4.27m

综合上述计算结果及施工因素，取第1排和第4排土钉长度为8m，第2、3、5排土钉取10m。 6、杆体直径计算：

土钉杆体的钢筋直径按以下公式计算：

As?KTmax fyk其中：As---钢筋截面面积?mm2?；

fyk---普通钢筋抗拉强度标准值?N/mm2?； Tmax---土钉受拉承载力设计值最大值?N?；

K---土钉抗拔力安全系数，取1.3。 As?KTmax=1.3×57.14×103/400=185.71mm2

fyk16，As?201.1mm2

16，面层混凝土厚度取100㎜，钢筋网采用?8＠200。

选取HRB400钢筋纵向受力钢筋去

2.3.3土钉墙验算

1、土钉的内部抗拔力验算

L?Lf?FsdTu ?d?其中：Fsd---土钉的局部稳定性安全系数，取1.3； Tu---土钉的设计内力（N）； d---土钉直径（M）；

?---界面粘结强度标准值（kPa）。 查表得：?1?60kPa ，?2?70kPa，?3?60kPa （1）、第1排土钉的内部抗拔力验算

FsdTw1.3?3.59?103Lf1??3??3.19m?8m 3?d?13.14?0.13?60?10满足内部抗拔力要求。

（2）、第2排土钉的内部抗拔力验算

Lf2FsdTw1.3?29.13?103??2.38??3.7m?10m ?d?23.14?0.13?70?103满足内部抗拔力要求。

（3）、第3排土钉的内部抗拔力验算

FsdTw1.3?51.29?103Lf3??1.76??4.09m?10m

?d?33.14?0.13?70?103满足内部抗拔力要求。

（4）、第4排土钉的内部抗拔力验算

Lf4FsdTw1.3?32.75?103??1.14??2.88m?8m 3?d?43.14?0.13?60?10满足内部抗拔力要求。

（5）、第5排土钉的内部抗拔力验算

Lf5FsdTw1.3?57.14?103??0.23??3.20m?10m，满足内部抗拔力要求。 ?d?53.14?0.13?60?1032.抗滑稳定性验算

作用在墙后滑移合力为土体主动土压力Eax

Eax???q??ihi?Kai?2ciKaiSxSy 作用在墙底断面的抗滑合力Fi

Fi??W?qB?Sxtan?

??其中：W---墙体自重（kN）； B---土钉墙宽度（m），

本设计B?(0.4~0.8)H?(0.4~0.8)7m?(2.8~5.6)m取5m。

W?BH?=5×7×18.4=644KN ?=18.4KN/mm3 抗滑安全系数Kh满足下式：Kh???Fi?1.2 EaxEax???q??iHi?Kai?2ciKaiSxSy

=〔（18×2.1×0.704）-2×8×0.839〕+〔（18×2.1+20.81×1.2）0.49-2

×8×0.7〕+〔（22.45+18×2.1+20.81×2+21×2.9）0.438-2×9×0.662〕1.22

=145.74KN

Fi??W?qB?Sxtan?

?? ?(644?22.45?5)1.2tan21.350 =354.73KN

Kh?Fi354.73KN??2.43?1.2，满足抗滑稳定性要求 Eax145.74KN

3.抗倾覆稳定性验算

抗倾覆力矩Mw：Mw??W?qB?SyB 2倾覆力矩M0：M0???q??ihi?Kai?2ciKaiSxSy抗倾覆安全系数要满足以下公式：

Kq?Mw?1.3 M0B 2??H 3抗倾覆力矩Mw：Mw??W?qB?Sy5 ?(644?22.45?5)1.2?

2 =2268.75KN·m

倾覆力矩M0：M0???q??ihi?Kai?2ciKaiSxSy ?145.74???H 373

=340.06 KN·m 抗倾覆安全系数要满足以下公式：Kq?Mw2268.75??6.67?1.3 M0340.06Mw?1.3 M0满足抗倾覆稳定性要求

2.3西面土钉墙计算

2.3.1土压力计算及土钉布置

由设计任务书得基坑开挖深度为7m，建筑物7层，每层荷载取12Kpa,距基坑4.5m，则总荷载为12×7=84Kpa，建筑物每层3m共21m，根据规范取基坑深为地面下1.4m，按条形基础扩散，则在基坑深度为5.9m处有影响，具体如图所示，

P?b(pk??cd)10(84?18?1.4)??26.73Kpa 0b?2ztan?10?2?6tan45b－条形基础宽 取10m Pk－总的荷载标准值 Z－基底至软弱下卧层距离 P－扩散后荷载

?cd－基底自重应力值

1.主动土压力计算

Ea??q??h?Ka?2cKa q—地面荷载（kN）；

； ?—土的重度（kNm3）

c—土层粘聚力（kPa）

Ka—主动土压力系数，Ka?tan2(450?) ，?为土层内摩擦角。

2?Ea(1 1)= -2×8×0.839=-13.42(kPa)

Ea(1 2)=(18.0×2.1)×0.704-2×8×0.839=13.19(kPa) Ea(2 1)=(18.0×2.1)×0.49-2×8×0.7=7.32(kPa)

Ea(2 2)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.49-2×8×0.7=27.72(kPa) Ea(3 1)=(18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662=22.87(kPa)

荷载影响处Ea；(3 2)=(21×1.9+18.0×2.1+20.81×2.0)×0.438-2×9×0.662

=40.35(kPa)

荷载影响处Ea；(3 1)=(26.73+18.0×2.1+20.81×2.0+21.00×1.8)×0.438-2×9

×0.662 =51.13(kPa)

Ea(3 2)=( 26.73+18.0×2.1+20.81×2.0+21.00×3.2)×0.438-2×9×0.662

=64.01(kPa)

2.土钉参数及布置

土钉墙水平倾角为73.30，即按1:0.3放坡，土钉与水平面的倾角?取150，土钉竖直间距取sy?1.2m，水平间距取sx?1.2m，机械成孔，取孔径130㎜。具体见图2.2

土钉处主动土压力计算： 第1点最大主动土压力

根据公式：ea??q??h?Ka?2cKa e1.2= 18×1.2×0.704-2×8× 0.839=1.78(kPa)

e2.4=(18.0×2.1+20.81×0.3)×0.7-2×8×0.49=22.99(kPa) e3.6=(18.0×2.1+20.81×1.5)×0.7-2×8×0.49=40.47(kPa)

e4.8=(18.0×2.1+20.81×2.0+21×0.7)×0.438-2×9×0.662=29.3(kPa) e6.0=(26.73+18.0×2.1+20.81×2.0+21×1.9)×0.438-2×9×0.662=52.05(kPa) 2.3.2土钉设计 1.折减系数计算

?????k??k?11?2?0?/tan45? ??tan?? ?????2?tan??2?k?tan??2???－土钉墙坡面与水平面夹角，为73.30（坡度1:0.3）。

??10?2.1?20?2?23?3.2?24?8?21.350

15.3

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