6.5 异步电动机的动态数学模型和坐标变换资料

6.5 异步电动机的动态数学模型和坐标变换 本节提要

异步电动机动态数学模型的性质 三相异步电动机的多变量非线性数学模型 坐标变换和变换矩阵

三相异步电动机在两相坐标系上的数学模型 三相异步电动机在两相坐标系上的状态方程 一、 异步电动机动态数学模型的性质

2. 交流电机数学模型的性质

（1）异步电机变压变频调速时需要进行电压（或电流）和频率的协调控制，有电压（电流）和频率两种独立的输入变量。在输出变量中，除转速外，磁通也得算一个独立的输出变量。因为电机只有一个三相输入电源，磁通的建立和转速的变化是同时进行的，为了获得良好的动态性能，也希望对磁通施加某种控制，使它在动态过程中尽量保持恒定，才能产生较大的动态转矩。 多变量、强耦合的模型结构

由于这些原因，异步电机是一个多变量（多输入多输出）系统，而电压（电流）、频率、磁通、转速之间又互相都有影响，所以是强耦合的多变量系统，可以先用图来定性地表示。

图6-43 异步电机的多变量、强耦合模型结构

模型的非线性

（2）在异步电机中，电流乘磁通产生转矩，转速乘磁通得到感应电动势，由于它们都是同时变化的，在数学模型中就含有两个变量的乘积项。这样一来，即使不考虑磁饱和等因素，数学模型也是非线性的。 模型的高阶性

（3）三相异步电机定子有三个绕组，转子也可等效为三个绕组，每个绕组产生磁通时都有自己的电磁惯性，再算上运动系统的机电惯性，和转速与转角的积分关系，即使不考虑变频装置的滞后因素，也是一个八阶系统。

总起来说，异步电机的动态数学模型是一个高阶、非线性、强耦合的多变量系统。 二、 三相异步电动机的多变量非线性数学模型 假设条件：

（1）忽略空间谐波，设三相绕组对称，在空间互差120°电角度，所产生的磁动势沿气隙周围按正弦规律分布；

（2）忽略磁路饱和，各绕组的自感和互感都是恒定的； （3）忽略铁心损耗；

（4）不考虑频率变化和温度变化对绕组电阻的影响。

1. 电压方程

三相定子绕组的电压平衡方程为 ：

电压方程（续）

与此相应，三相转子绕组折算到定子侧后的电压方程为：

电压方程的矩阵形式

将电压方程写成矩阵形式，并以微分算子 p 代替微分符号 d /dt

或写成 2. 磁链方程

（6-67b）

每个绕组的磁链是它本身的自感磁链和其它绕组对它的互感磁链之和，因此，六个绕组的磁链可表达为 ：

或写成 电感矩阵

（6-68b）

式中，L 是6×6电感矩阵，其中对角线元素 LAA， LBB， LCC，Laa，Lbb，Lcc 是各有关绕组的自感，其余各项则是绕组间的互感。

实际上，与电机绕组交链的磁通主要只有两类：一类是穿过气隙的相间互感磁通，另一类是只与一相绕组交链而不穿过气隙的漏磁通，前者是主要的。 电感的种类和计算

定子漏感 Lls ——定子各相漏磁通所对应的电感，由于绕组的对称性，各相漏感值均相等； 转子漏感 Lk ——转子各相漏磁通所对应的电感。 定子互感 Lms——与定子一相绕组交链的最大互感磁通； 转子互感 Lmr——与转子一相绕组交链的最大互感磁通。

由于折算后定、转子绕组匝数相等，且各绕组间互感磁通都通过气隙，磁阻相同，故可认为：

自感表达式

对于每一相绕组来说，它所交链的磁通是互感磁通与漏感磁通之和，因此，定子各相自感为：

转子各相自感为 ：

互感表达式

两相绕组之间只有互感。互感又分为两类：

（1） 定子三相彼此之间和转子三相彼此之间位置都是固定的，故互感为常值； （2） 定子任一相与转子任一相之间的位置是变化的，互感是角位移 的函数 第一类固定位置绕组的互感

三相绕组轴线彼此在空间的相位差是±120°，在假定气隙磁通为正弦分布的条件下，互感值应为，

于是，

第二类变化位置绕组的互感

定、转子绕组间的互感，由于相互间位置的变化（见图6-44），可分别表示为：

当定、转子两相绕组轴线一致时，两者之间的互感值最大，就是每相最大互感 Lms 。 磁链方程

将式（6-69）~式（6-75）都代入式（6-68a），即得完整的磁链方程，显然这个矩阵方程是比较复杂的，为了方便起见，可以将它写成分块矩阵的形式

式中

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/85mf.html