变速恒频双馈风力发电机并网的复合控制

第42卷第1期2012年1月

东南大学学报（自然科学版）

JOURNALOFSOUTHEASTUNIVERSITY（NaturalScienceEdition）

Vol．42No．1Jan．2012

doi：10．3969/j．issn．1001－0505．2012．01．011

变速恒频双馈风力发电机并网的复合控制

周明明

李世华

（东南大学自动化学院，南京210096）

（东南大学复杂工程系统测量与控制教育部重点实验室，南京210096）

摘要：针对变速恒频风力发电机并网系统，提出了一种基于终端滑模和扩张状态观测器的转子

而且使得状电流复合控制方法．终端滑模控制不仅可以使得系统状态在有限时间内到达滑模面，

q轴电流在有限时间内态在有限时间内沿着滑模面收敛到平衡点，使得发电机转子的d轴电流、

到达参考值，实现快速收敛和更好的跟踪精度．采用扩张状态观测器观测出系统扰动并进行前馈补偿，这有利于减小终端滑模控制所需要的切换增益而削弱可能的抖振现象，使系统得到更平滑的定子电压波形．仿真结果表明，该复合控制策略对参数摄动和扰动具有更强的鲁棒性，并网系统具有优良的动态性能．

关键词：风力发电机；双馈发电机；空载并网；终端滑模控制；扩张状态观测器中图分类号：TM351

文献标志码：A

0055-07文章编号：1001－0505（2012）01-

Compositecontrolforcutting-incontrol

ofvariablespeedconstantfrequencydoublyfedwindpowergenerator

ZhouMingming

LiShihua

（SchoolofAutomation，SoutheastUniversity，Nanjing210096，China）

（KeyLaboratoryofMeasurementandControlofCSEofMinistryofEducation，SoutheastUniversity，Nanjing210096，China）

Abstract：Thispaperproposesarotorcurrentcompositecontrolmethodbasedontheterminalsliding

modecontrol（TSM）andextendedstateobserver（ESO）forcutting-insystemofvariablespeed

constantfrequencydoubly-fedinductiongenerator（DFIG）．TSMcanmakethestatesnotonlyreachbutalsoconvergealongtheslidingsurfacetotheequilibriainfinitetime．themanifoldinfinitetime，

Thus，thegeneratord-axiscurrentandtheq-axiscurrentaredrivedtothereferencevaluesinfinite

time，obtainingafasterconvergenceandabettertrackingprecision．Moreover，theESOisintro-ducedtoestimatesystemdisturbances．Theestimatedvalueisemployedforfeedforwardcompensa-tionagainstdisturbances．Thishelpstoreducetherequiredvalueofswitchinggainfortheterminalslidingmodecontrolmethod，whichcanreducethechatteringphenomenonofsystemandobtainasmoothstatorvoltagewaveform．Thesimulationresultsshowthatthecompositecontrolstrategypro-ducesabetterrobustnessagainstvaryingparametersanddisturbances，thecutting-incontrolsystem

hasabetterdynamicperformance．Keywords：wind-powergenerator；doubly-fedinductiongenerator；no-loadcutting-incontrol；ter-minalslidingmodecontrol；extendedstateobserver在双馈风力发电系统中，发电机与网侧是柔性连接关系，可通过调节转子励磁电流实现软并网，

避免并网时发生的电流冲击和过大的电压波动．变

速恒频风力发电机的并网方式主要有空载并网、带

05-24．作者简介：周明明（1986—），收稿日期：2011-男，硕士生；李世华（联系人），男，博士，教授，博士生导师，lsh@seu．edu．cn．

基金项目：国家自然科学基金资助项目（61074013）、江苏省自然科学基金资助项目（BK2008295）．

．东南大学学报：自然科学版，2012，42（1）：55-61．［doi：10．3969/引文格式：周明明，李世华．变速恒频双馈风力发电机并网的复合控制［J］

j．issn．1001－0505．2012．01．011］

http：//journal．seu．edu．cn

56东南大学学报（自然科学版）

超调更小．应快、

第42卷

［1］

独立负载并网和孤岛并网．对于空载并网方式而言，并网前发电机不带负载，不参与能量和转速

实现简单．的控制，

2-4］文献［介绍了双馈电机空载并网PI控制，

将矢量变换技术移植到发电机并网控制上，提出了一种基于定子磁链定向方式的空载并网控制方法，但这种控制方法对电机参数的依赖性较高，实时性5］和抗扰动性能都较差．文献［介绍了一种基于自抗扰控制的并网策略，该控制策略不需要精确电机参数就可以实现并网控制，并对参数的摄动以及内外扰动都具有良好的鲁棒性．

滑模控制是一种有效的非线性控制方法，文6-7］介绍了双馈电机空载并网积分滑模控献［制，其效果不仅在于动态响应速度快，而且系统进入滑动模态后对参数摄动和外部扰动具有强鲁棒性．

上述滑模控制方法中系统状态到滑模面后都是在无限时间后才能到达平衡点，为此，文献［8］提出一种新的终端滑模控制设计方法，即在构造终端滑动超平面的设计中引入非线性函数，滑模面，使得在滑模面上系统状态能够在有限时间内收敛到零．与传统的滑模控制方法相比，该方法具有更好的收敛性．终端滑模控制已被应用于许多不同的领域，并取得了良好的效果，如机

［9-10］［11］

、械臂系统空间飞行器及永磁同步电机转子位置的观测

［12］

1双馈发电机并网矢量控制

在不计铁心饱和、忽略谐波磁势影响、气隙均

匀的情况下，双馈发电机在同步速旋转坐标系下的

［4］数学模型为：

1）电压方程

ud，s=Rsid，s+pψd，s－ω1ψq，suq，s=Rsiq，s+pψq，s+ω1ψd，sud，r=Rrid，r+pψd，r－ωsψq，ruq，r=Rriq，r+pψq，r+ωsψd，r

2）磁链方程

ψd，s=Lsid，s+Lmid，rψq，s=Lsiq，s+Lmiq，rψd，r=Lrid，r+Lmid，sψq，r=Lriq，r+Lmiq，s

3）电磁转矩方程和运动方程

Jpωr

Tm－Te=

np

}}

（1）（2）

}}

（3）（4）

Te=1.5np（ψd，siq，s－ψq，sid，s）Rs，Rr分别为定、Lr，式中，转子绕组等效电阻；Ls，Lm分别为d，q轴定、转子绕组自感及互感；id，s，iq，id，iq，q轴定、uq，转子电流；ud，s，r，r分别为d，s，s，ud，uq，q轴定、转子电压；ψd，ψq，ψd，r，r分别为d，s，s，r，q轴定、ψq，转子磁链；ω1，ωr，ωs分别为r分别为d，同步角速度、转子角速度和转差角速度；Tm为机械转矩；Te为电磁转矩；J为转动惯量；np为电机极对数；p为微分算子．

为了避免并网时的电流冲击和转轴受到突然的扭矩，需要满足一定的并网条件，即双馈风力发电机定子电压的幅值、频率、相位和电网电压的一致．发电机并网控制就是在并网之前调节定子电满足并网条件后进行并网操作．由于并网前，双压，

馈发电机空载运行，定子线圈中没有电流，即id，s=iq，于是可推得s=0，

id，r=

us

ω1Lm

}

（5）

．

无论是传统的滑模控制还是终端滑模控制，如何削弱抖振都是一个重要的问题．针对滑模控制固有的抖振现象，常用的抖振削弱方法是采用饱和函数或S型函数代替开关函数，这实际上是一种近似化处理，会降低系统的抗扰动性能．引入扰动观测前馈补偿策略，估计出扰动并进行补偿，这样系统的滑模控制律可以选取更小的切换增益值，达到既不牺牲抗扰动性能又可以削弱抖振的目的．

风电并网控制系统在并网之前需要使得风力发电机的定子电压跟踪上电网电压，以实现风力发电机平滑地接入电网．本文针对风电并网控制系统的特点，利用终端滑模控制方法，设计了一种新型的并网控制策略，同时采用扩张状态观测器观测出系统的扰动并进行前馈补偿，有利于减小终端滑模控制中切换控制增益的取值和削弱抖振．由于设计的终端控制律中不存在状态变量的负分数幂，避免了传统终端滑模控制的奇异性问题．仿真结果表明，该复合控制算法能够顺利实现并网并且动态响http：//journal．seu．edu．cn

iq，r=0

}

}

（6）

将式（6）代入式（2）可得

ud，r=（Rr+Lrp）id，r－ωsLriq，r

uq，r=（Rr+Lrp）iq，r+ωsLrid，r

（7）

由式（7）所表示的转子电压方程可以设计出

d并网矢量控制系统，如图1所示．由式（6）可知，轴电流的给定信号与电机参数Lm有关，而当Lm

参数不精确时，会引起定子电压幅值偏差，降低并

网成功率．本文采用定子电压外环串级控制系统，电网电压幅值与定子电压幅值的差值经PI控制器调节后得到转子d轴电流参考值，而不再需要精确

保证定子电压幅值满足并网条件．同互感参数Lm，

iq，时考虑到实际动态过程中磁场定向的误差，r一于是对iq，般不为零，r也进行闭环调节

．

图1双馈发电机并网控制系统框图

并网控制过程中，根据检测的电网电压信息对发电机转子电流控制得好转子电流进行闭环控制，

坏，决定了定子电压的性能．常规PI控制方法设计的转子电流控制器对电机参数的依赖性较高，转子绕组的参数扰动会影响机组并网，降低并网的成功率．

d，ir=fd+Δfd+ωsiq，r+

ud，r

Lr

uq，r

q，i=f+f－i+Δωrqqsd，r

Lr

}

（9）

式中，Δfd，Δfq为相应的转子绕组参数变化引起的扰动．由于在系统中可以得到ωsiq，r和ωsid，r的精确整理式（9）可得值，

d，ir=wd+ωsiq，r+

ud，r

Lr

2复合终端滑模控制器设计

由式（7）可知，转子电流微分方程为id，r=

－Rrid，ud，r+ud，rr

+ωsiq，=f+i+ωrdsq，r

LrLr

uq，－Rriq，r+uq，rr

iq，=－i=f－i+ωωrsd，rqsd，r

LrLr

－Rrid，－Rriq，rr

，fq=．LrLr

}

（8）

uq，r

q，i=w－i+ωrqsd，r

Lr

示为

wd=fd+Δfdwq=fq+Δfq

2.1

}

（10）

wd和wq可视为系统的广义扰动，式中，分别表

fd=式中，

}

（11）

考虑双馈电机转子绕组参数扰动，式（8）表示为

转子电流终端滑模控制器设计

d轴电流的微分方程与q由式（10）可以看出，

http：//journal．seu．edu．cn

轴电流的微分方程相似，本文以d轴电流控制器设

d+时，有e

计为例说明转子电流控制器设计的过程．d轴电流

*

控制器用于精确跟踪d轴电流参考信号id，定义r，d轴电流误差状态为ed=i*则d轴电流误d，r－id，r，差系统方程为

ed=i

*

d，r

c1p1/q1c1－p/q

ed=0，d=－，即ed11e两端进LrLr

行积分后有

ed（tr）

ud，r

－ωsiq，－－wdr

Lr

∫

ed

－p1/q1

ded=

∫

tr+Δttr

－

（12）

c1

dtLr

1－p1/q1

可求得

Δt=

Lrq1

c1（q1－p1）

ed（tr）

为了提高转子电流的响应速度和跟踪精度，本文提出如下终端滑模面：

c1

sd=ed+

Lr0

∫e

t

p1/q1d

dτ（13）

c1＞0，p1，q1均为奇数，式中，且0＜p1/q1＜1．根据终端滑模的有限时间收敛机制，通过设计适当的滑模控制律使得sd在有限时间内收敛到零后，在滑模面上误差ed也会在有限时间内收敛到零．与一般滑模控制的分析类似系统的扰动是有界的．

假设1≤ld．

于是，得到如下定理．

定理1若风电并网控制系统满足假设1，选当切换增益k1＞Lrld取如式（13）的终端滑模面，时，有如下控制律：

p1/q1

*ud，+k1sgn（sd）+Lr（ir=c1edd，r－ωsiq，r）

（14）

可以使得发电机转子d轴电流误差ed在有限时间

内收敛到零．

证明

2

选取李雅普诺夫函数为Vd=0.5sd，则

［13］

则由sd（0）≠0到ed（ts）=0的总时间计算式为

Lrq1

ts=tr+ed（tr）1－p1/q1（15）

c1（q1－p1）

证毕．2.2

基于ESO的抖振削弱方法

扩张状态观测器（ESO）是一种性能良好的观

，此处需要假设

它不仅能得到不确定对象的状态，还能获得测器，

对象模型中内扰（不确定项）和外扰总的实时控制量，把该控制量补偿到控制系统中，就可以抑制扰动，进而改善系统的性能．由于式（10）d轴电流微分方程中的ωsiq，r项可

所以设计的ESO只需要以通过计算得到精确值，

观测扰动wd的值，这样可以减轻ESO对扰动估计

的负担，提高对扰动估计的精度．标准的ESO采用的是非线性的观测器形式，需要调节的参数较多．

14］此处，为了实现的简便性，采用文献［的线性观测器形式．

d轴电流控制器的ESO可设计成如下由此，

形式：

z1=z2－2λ1（z1－id，r）+

ud，r

+ωsiq，rLr

系统扰动wd是有界的，满足wd

其对时间求导得

d=sdsd=sdV

sdi

[

c11/q1

=ed+ep

Lrd

]

z2=－λ21（z1－id，r）

}

（16）

[

*

d，r

ud，c1p1/q1r

－ωsiq，－－w+erd

LrLrd

]

z1估计的是双馈发电机的转子电流id，式中，r；z2估

计的是系统的广义扰动wd；－λ1（λ1＞0）为ESO的闭环期望极点．选取终端滑模面如式（13）所示，此时d轴转子电流控制中ud，r可设计为

p1/q1

*ud，+k'1sgn（sd）+Lr（ir=c1edd，r－ωsiq，r－z2）

（17）

－Lrz2为控制律的前馈补偿部分．图2为复式中，

合终端滑模转子电流控制器原理框图．

将控制律式（14）代入上式后，当k1＞Lrld时有

d=sd－k1sgn（sd）－wd≤V

Lr

[]

－－－

k1

sLrd

+

wdsd

=

sd

（k1－Lrwd）≤Lr

sd

（k1－Lrld）＜0Lr

sd≠0

z2是通过假设2wd是系统的广义扰动，

ESO对wd的估计值，假设wd－z2是有界的，满足wd－z2≤l'd．

定理2若风电并网系统满足假设2，采用式（17）的控制律，当切换增益k'1＞Lrl'd时，则发电机转子d轴电流误差ed在有限时间内收敛到零．

根据上述分析，可以验证Vd将在有限时间内

收敛到零，即转子d轴电流误差将在有限时间内到达滑动面sd=0，并保持在滑动面上．

设sd（0）≠0到sd（t）=0的时间为tr，当sd=0http：//journal．seu．edu．cn

图2基于ESO的复合终端滑模转子电流控制器原理框图

［5］

发电机参数（折算到定子侧）：额定功率为21kW，额定电压380V，额定频率50Hz，定子电阻Rs=0.6Ω，定子自感Ls=157mH，转子电阻Rr=

参考定理1的证明过程，选取李雅普诺

2

夫函数为Vd=0.5sd，则其对时间求导得

证明

k'd=sdsVd=sd－1sgn（sd）－（wd－z2）≤

Lr

[]

0.8Ω，转子自感Lr=157mH，互感Lm=153mH，

2转动惯量J=0.189kg·m，极对数np=2；电网参数为380V和50Hz．为模拟变速发电过程，给发

k'1

－sLrd－－

+

wd－z2sd

=

sd

（k'1－Lrwd－z2）≤Lr

sd

（k'1－Lrl'd）＜0sd≠0Lr

d＜0．由于选取了相同的显然满足滑模到达条件V

终端滑模面函数，当电流误差ed达到滑模面后，也

能在有限时间内收敛到零．

定理2的结论与定理1类似，不同的是定理2所示的控制律中引入了一个前馈补偿项．2种设计得到的滑模面方程为（后者为复合终端滑模控制情况）

sd=－sd=－

k1

sgn（sd）－wdLr

（18）（19）

电机施加20N·m的拖动力矩．

分别采用常规PI控制、终端滑模控制（TSM）和复合终端滑模控制（TSM+ESO）的并网控制策略进行仿真．控制器参数分别为：PI控ki=16.5，q轴电流制中d轴电流控制器kp=50，

ki=1500；TSM控制中d轴电流控制器kp=20，

p1=3，q2=5，k1=5，q轴电流控控制器c1=50，

p2=3，q2=5，k2=16；TSM+ESO控制器c2=5，

q轴电λ1=2000，制中d轴电流控制器k'1=0.5，

流控制器k'2=2，λ2=2000，其他参数与TSM控

制中的相同．

图3为理想情况下，并网前双馈发电机在不同

q轴电流，转速下转子d，定子A相电压和电网A相电压的动态响应波形比较．从图中可见，在终端

滑模控制中，响应速度很快，但为了抑制扰动的影响，切换增益取值较大，使得转子电流，尤其是q轴

对比电流抖振较大（图3（c）是（b）放大后的情况，较明显），定子电压波形不平滑；在复合终端滑模

d轴电流的动态响应与终端滑模控制的差控制中，

q轴电流控制器中虽然切换增益取值较小，不多，

但由于有扰动前馈补偿作用，能使得转子q轴电流保持在零值，且抖振比终端滑模控制的情况小得多，有更平滑些的定子电压波形．常规PI控制响应速度相对较慢，要提高响应速度，就会产生很大的超调，还会影响到系统的稳定性．

k'1

sgn（sd）－（wd－z2）Lr

从上面比较可以看出，当ESO选择合适的控

z2能够很好地估计出扰动wd，制器参数后，此时系统总扰动为wd－z2，其上界值l'd一般会比wd的上

界ld要小得多．因此，在不牺牲系统抗扰动性能的前提下，与仅用终端滑模控制的情况相比，基于ESO的复合终端滑模控制器的切换增益k'1能够选取得更小，系统抖振情况会大大削弱．

3系统仿真分析

本文在Matlab/Simulink平台上搭建了变速恒频双馈风力发电系统空载并网仿真模型，所用双馈

http：//journal．seu．edu．

cn

图3TSM和TSM+ESO控制的动态响应不同转速下PI，

由于电机运行时，电阻会随着温度的升高而增

大，电感会随着磁路的饱和而减小，假设双馈发电机转子电阻参数增大50%，电感参数减小2%，系统空载运行结果如图4所示．常规PI控制下的系统空载并网动态响应性能变差，稳态误差也变大；复合终端滑模控制下的系统空载并网动态响应曲线基本没有变化，仍旧保持良好的动态性能和稳态性能，对电机参数摄动具有较强的鲁棒性．

图5为该复合控制策略在1.5s并网后的定子A相电流波形，在并网时定子电流很小，不会产生冲击电流．

4结语

本文针对变速恒频风力发电并网系统，提出了一种基于终端滑模和扩张状态观测器的复合控制算法，使得闭环系统不仅具有更快的响应，而且在保证强的抗扰动性能情况下具有更小的抖振，对该并网控制策略给出了稳定性分析．仿真研究表明

，http：//journal．seu．edu．

cn

图4

PI与TSM+ESO控制对参数摄动时的动态响应

．中国电机工程学报，恒频风力发电并网控制［J］

2006，26（3）：13-18．FuWangbao，ZhaoDongli，PanLei，etal．Cutting-incontroloftheVSCFwind-powergeneratorbasedonau-to-disturbancerejectioncontroller［J］．ProceedingsoftheCSEE，2006，26（3）：13-18．（inChinese）．［6］侯勇，童建东．变速恒频双馈风力发电机并网积分型

．电机与控制学报，2008，12（3）：变结构控制［J］

260-265．

HouYong，TongJiandong．Cutting-incontrolofVSCF

图5

并网时的定子A相电流波形

double-fedwind-powergeneratorwithintegralvariable．ElectricMachinesandControl，structurecontrol［J］

2008，12（3）：260-265．（inChinese）．

［7］夏长亮，王慧敏，宋站锋，等．变速恒频双馈风力发电

．天津大学学报，系统空载并网积分变结构控制［J］

2008，41（11）：1281-1286．

XiaChangliang，WangHuimin，SongZhanfeng，etal．Integralvariablestructurecontrollerforno-loadcutting-incontrolofVSCFwind-powersystemwithdoubly-fedinductiongenerator［J］．JournalofTianjinUniversity，2008，41（11）：1281-1286．（inChinese）．

［8］ManZhihong，PaplinskiAP，WuHR．RobustMIMO

terminalslidingmodecontrolschemeforrigidroboticJ］．IEEETransactionsonAutomaticCon-manipulators［

1994，39（12）：2464-2469．trol，

［9］FengYong，YuXinghuo，ManZhihong．Non-singular

terminalslidingmodecontrolofrigidmanipulators［J］．Automatica，2002，38（12）：2159-2167．

［10］YuShuanghe，YuXinghuo，ManZhihong．Continu-ousfinite-timecontrolforroboticmanipulatorswith．Automatica，2005，41terminalslidingmode［J］（11）：1957-1964．

［11］DingShihong，LiShihua．Stabilizationoftheattitude

ofarigidspacecraftwithexternaldisturbancesusingfi-nite-timecontroltechniques［J］．AerospaceScience2009，13（4/5）：256-265．andTechnology，

［12］FengYong，ZhengJianfei，YuXinghuo，etal．Hybrid

terminalsliding-modeobserverdesignmethodforapermanent-magnetsynchronousmotorcontrolsystem［J］．IEEETransactionsonIndustrialElectronics，2009，56（9）：3424-3431．

［13］KhalilHassanK．Nonlinearsystems［M］．3rded．

London：PrenticeHall，2002．

［14］LiShihua，LiuZhigang．Adaptivespeedcontrolfor

permanent-magnetsynchronousmotorsystemwithvar-iationsofloadinertia［J］．IEEETransactionsonIn-dustrialElectronics，2009，56（8）：3050-3059．

该复合控制策略有效可行，具有良好的动态性能和

控制精度，可迅速地控制发电机定子电压满足并网条件，有效地抑制了发电机并网时的冲击电流，具有良好的鲁棒性．

参考文献（References）

［1］李建林，赵栋利，李亚西，等．几种适合变速恒频风力

．电力建设，2006，27发电机并网方式对比分析［J］

（5）：8-10，17．

LiJianlin，ZhaoDongli，LiYaxi，etal．Comparisonandanalysisonnetworksynchronizationmodesofsever-．ElectricalkindsofVSCFwindpowergenerator［J］

PowerConstruction，2006，27（5）：8-10，17（inChi-nese）．

［2］刘其辉，贺益康，卞松江．变速恒频风力发电机空载并

J］．中国电机工程学报，2004，24（3）：6-11．网控制［

LiuQihui，HeYikang，BianSongjiang．Studyontheno-loadcutting-incontroloftheVSCFwind-powergen-erator［J］．ProceedingsoftheCSEE，2004，24（3）：6-11．（inChinese）

3］刘其辉，贺益康，张建华．交流励磁变速恒频风力发［

．电力系统自动化，2006，30电机并网控制策略［J］

（3）：51-55，70．

LiuQihui，HeYikang，ZhangJianhua．GridconnectioncontrolstrategyofAC-excitedVSCFwindpowergener-ator［J］．AutomationofElectricPowerSystems，2006，30（3）：51-55，70．（inChinese）．

［4］赵栋利，许洪华，赵斌，等．变速恒频风力双馈发电机J］．太阳能学报，2004，25（5）：并网电压控制研究［

587-591．

ZhaoDongli，XuHonghua，ZhaoBin，etal．Studyonthecut-involtagecontrolofaVSCFdouble-fedinduc-tiongenerator［J］．ActaEnergiaeSolarisSinica，2004，25（5）：587-591．（inChinese）．

［5］付旺保，赵栋利，潘磊，等．基于自抗扰控制器的变速

http：//journal．seu．edu．

cn

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/80uj.html