机械工艺课程设计 - 同轴式二级圆柱齿轮减速器的设计
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机械与汽车工程学院
机械设计
课程设计说明书
设计题目:同轴式二级圆柱齿轮减速器的设计
专 业: 机械设计制造及其自动化
机 械 与 汽 车 工 程 学 院
2013 年 3月 5日
目 录
一、设计任务书
二、传动方案的拟定及说明
三、电动机的选择
四、计算传动装置总传动比和分配各级传动比
五、计算传动装置的运动和动力参数
六、传动件的设计计算 1.V带传动设计计算
2.斜齿轮传动设计计算
七、轴的设计计算 1.高速轴的设计
2.中速轴的设计
3.低速轴的设计
4.精确校核轴的疲劳强度
八、滚动轴承的选择及计算 1.高速轴的轴承
2.中速轴的轴承
3.低速轴的轴承
九、键联接的选择及校核计算
十、联轴器的选择
十一、减速器附件的选择和箱体的设计
十二、润滑与密封
十三、设计小结
十四、参考资料
第 1 页 共 30页
机械与汽车工程学院
机械设计课程设计设计任务书
设计题目:同轴式二级圆柱齿轮减速器的设计 生产纲领:小批量 设计内容:
1)减速器装配图一张;
2)零件工作图二张(大齿轮,输出轴);
3)设计说明书一份。
第 2 页 共 30页
一、 设计任务书
设计一用于带式运输机上同轴式二级圆柱齿轮减速 1.总体布置简图
2.工作情况
工作平稳、单向运转 3.原始数据 运输机卷运输带卷筒直径带速允许使用年工作制度筒扭矩速度(mm) 偏差(%) 限(年) (班/日) (N?m) (m/s) 1400 1.6 490 5 10 单班制 4.设计内容 (1) 电动机的选择与参数计算 (2) 斜齿轮传动设计计算 (3) 轴的设计
(4) 滚动轴承的选择
(5) 键和联轴器的选择与校核 (6) 装配图、零件图的绘制 (7) 设计计算说明书的编写 5.设计任务
(1) 减速器总装配图1张(0号或1号图纸) (2) 齿轮、轴零件图各一张(2号或3号图纸) (3) 设计计算说明书一份
二.传动方案的拟定及说明
如任务书上布置简图所示,传动方案采用V带加同轴式二级圆柱齿轮减速箱,采用V带可起到过载保护作用,同轴式可使减速器横向尺寸较小。
60?1000V60?1000?1.6nw???62.39r/min
?D3.14?490第 3 页 共 30页
三.电动机的选择
1. 电动机类型选择
按工作要求和工作条件,选用一般用途的Y(IP44)系列三相异步电动机。它为卧式封闭结构。 2. 电动机容量 (1)卷筒轴的输出功率Pw
2?14002T?1.6VFV0.49D P???9.143KW W?100010001000 (2)电动机的输出功率Pd
Pd?PW?
32传动装置的总效率? ?????????123?45式中,?1,?2?为从电动机至卷筒轴之间的各传动机构和轴承的效率。由《机械设计课程设计》(以下未作说明皆为此书中查得)表2-4查得:V带传动n1?0.96;滚动轴承?2?0.99;圆柱齿轮传动(八级精度)
?3?0.97;弹性联轴器?4?0.9925;卷筒轴滑动轴承?5?0.96,则 ??0.96?0.993?0.972?0.9925?0.96?0.835
故Pd?PW?=
9.143?11.016KW 0.835(3)电动机额定功率Ped
由《机械设计课程设计》查得,电机的 额定功率Ped?15KW。 3.电机的转速
由《机械设计课程设计》查得,V带传动比iv?2~4,两级同轴式圆柱齿轮减速器传动比范围ic?8~60,则电动机转速可选范围为
n0?nw?i1i2?62.39?(2?8~4?20)?999~4992(r/min)
可见同步转速为1500r/min和3000r/min的电动机均符合。这里对同步转速分别为1500r/min和3000r/min的两种电动机进行比较
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方电动机型案 号 额定电动机转速(r/min) 电动机功率质量同步 满载 (kW) (kg) 15 1500 3000 1460 2930 144 125 传动装置的传动比 总传动比 22.92 46.00 V带传动 2.5 3 两级减速器 9.17 15.33 1 2 Y160L-4 Y160M2-2 15 由表中数据可知两个方案均可行,但方案2的电动机质量较小,且比价低。因此,可采用方案2,选定电动机型号为Y160M2-2。 1. 电动机的技术数据和外形、安装尺寸
由表20-1、表20-2查出Y160M2-2型电动机的主要技术数据和外形、安装尺寸,并列表记录备份。 堵转转最大转额定功同步转速 满载转速 型号 矩额定矩额定率(kw) (r/min) (r/min) 转矩 转矩 Y160M2-2 15 3000 2930 2.0 2.2
四、计算传动装置总传动比和分配各级传动比
1. 传动装置总传动比 ia?nm2930??46.96 nw62.392. 分配传动装置各级传动比
由表上面可知取V带传动比i1?3,则减速器的传动比i为 i?ia46.96??15.65 i13取两级圆柱齿轮减速器的传动比为 i2?i3?i?15.65?3.956
所得i2?i3符合一般圆柱齿轮传动和两级圆柱齿轮减速器传动比的常用范围。
五、计算传动装置的运动和动力参数
1. 各轴转速
电动机轴为0轴,减速器高速轴为Ⅰ轴,中速轴为Ⅱ轴,低速轴为Ⅲ轴,卷筒轴IV,各轴转速为 0轴
n0?nm?2930r/min P0?Ped?15KW
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P15T0?95500?9550??48.89N.M
n02930I轴 n1?n02930??976.67r/min i13 P1?P0?1?15?0.96?14.4KW
P14.4 T1?95501?9550??140.80N.M
n1976.67Ⅱ轴 n2?n1976.67??246.88r/min i23.956 P2?P1?2?3?14.4?0.99?0.97?13.83KW
P13.83 T2?95502?9550??534.98N.M
n2246.88Ⅲ轴 n3?n2246.88??62.41r/min i33.956 P3?P2n2n3?13.83?0.99?0.97?13.28KW
P13.28 T3?95503?9550??2032.11N.M
n362.41IV轴 n4?n362.41??62.41r/min i41 P4?P3?2?4?13.28?0.99?0.9925?13.049KW
P13.049?1996.76N.M T4?95504?9550?n462.41
2. 各轴输入功率
按电动机额定功率Ped计算各轴输入功率,即 电动机高速轴Ⅰ 中速轴Ⅱ 第 6 页 共 30页
低速轴Ⅲ
卷轴IV 轴 转速(r/min) 功率(kW) 转矩(N?m) 2930 15 48.89 976.67 14.4 140.80 246.88 13.83 534.98 62.41 13.28 2032.11 62.41 13.049 1996.76 六、传动件的设计计算
1. V带传动设计计算
(1) 确定计算功率,选择V带的带型
由于是带式输送机,每天工作单班,查《机械设计》(V带设计部分未作说明皆查此书)表8-7得, 工作情况系数KA?1.1
Pc?KAPA?1.1?15?16.5
由《机械设计》查得,选用A型普通V带 (2) 确定带轮的基准直径dd并验算带速v
①初选小带轮的基准直径dd1。由表8-6和表8-8,取小带轮的基准直径
dd1?140mm,计算大带轮的直径dd2?idd1?3?140?420mm,由表9-7基准直径
系列选dd2?400mm
②验算带速v。按式(8-13)验算带的速度
v??nd1n160?1000?2930?140??21.467m/s
60?1000,故带速合适。 因为5m/s?v?30m/s(3) 确定V带的中心距a和基准长度Ld
mm,初定中心距①根据式0.7(dd1?dd2)?a0?2(dd1?dd2)得378?a0?1080amm。 0?500②计算带所需的基准长度
由
公
式
Ld0(dd2?dd1)2?(400?140)2?2a0?(dd1?dd2)??2?500?(140?400)??1881.6mm24a024?500?第 7 页 共 30页
③基准带长Ld
由表9-2选带的基准长度Ld?2000mm
a?a0?④实际中心距a0。由式可知,
留出适当的中心距调整量。 (4)计算小轮包角?1。
Ld?Ld02000?1881.6?500??559.2mm,22dd2?dd11800?1?180???153.350>1200,合适。
a?0(5)确定带的根数z 根据公式有z?PcKAP ??P0??P0??P0?KaKL由n1和dd1值查表9-3得P0?3.85kw。 由表9-5查得?P0?0.89KW
查表9-4得Ka?0.93;查表9-2得KL?0.98 算得z?16.5?3.82
?3.85?0.89??0.93?0.98选用B型普通V带4根。 (6)确定带的预拉力F0 由公式F0?500PCzv?2.5?2???1?qv ?K??a?查表9-1,B型普通V带每米质量q=0.17kg/m
2.5?所以F0?500?16.5??1??0.17?21.4672?240.54N ?4?21.467?0.93?(7)计算作用在轴上的力FQ。
153.350?2?4?240.54?sin?1873.09N 由式FQ?2zF0sin22?12、斜齿轮传动设计计算
(1)选择齿轮材料。
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传动无特殊要求,采用软齿面齿轮。由表6-5,小齿轮选用40MnB钢调制,241-286HBS,大齿轮选用45钢正火,167-217HBS
(2)按齿面接触强度计算。
?590??u?1?KT13 一对钢齿轮的设计公式按式d1???mm? ??????u?d?H?P13.83?计算小齿轮齿数传递的转矩,T1?95501?9550??135.23N.M
n1976.67?选择小齿轮齿数z1?29,大齿轮数z2?i2z1?3.956?29?115 ?八级精度制造
④由表6-6查得,载荷综合系数K=1.6
⑤齿宽系数?d?0.9 ⑥确定需用应力??H?
2由图6-28查得?Hlim1?720MPa,?Hlim2?460MPa,由表6-8查得SHlim?1,故由式??H???HlimSHlim得,??H1??720MPa??H2??460MPa,所以??H??460MPa
⑦计算小齿轮分度圆直径
?590??3.956?1?1.6?135.23?1000?79.13mm d1?3??3.9560.9?460?2⑧计算中心距a?d195??1?u??d1(1?z2)?79.13?1????196.08mm 22z12?24?取a=224mm
⑨初选螺旋角??15
02acos?2?224?cos150 计算齿轮模数mn=??3.00,圆整取mn=3
z1?z229?1115计算螺旋角??arccos?z1?z2?Mn2?224?15.360
计算齿轮主要尺寸及圆周速度 分度圆直径d1?mnz13?29??90.22mm 0cos?cos15.36第 9 页 共 30页
d2?中心距a?mnz23?115??357.78mm 0cos?cos15.361?d1?d2??224mm 2齿轮宽度b??d?d1?0.9?90.22?81.198mm,取b2?80mm,b1?85mm
3.14?90.22?976.67?4.61m/s,八级精度可以。
60?100060?1000 (3)校核齿根弯曲强度 ①符合齿形系数
圆周速度v??d1n1?小齿轮zv1?z129??32.34
cos3?cos315.360z2115??128.26 330cos?cos15.36 zv2?由图6-30查得复合齿形系数YFS1?4.13YFS2?3.95
②确定许用弯曲应力,由图6-31查得?Flim1?530MPa;?Flim2?360MPa,
由表6-8查得SFmin?1,故得??F1??530Mpa;??F2??360Mpa
③式中已知K=1.6,T1?529.56N.M,mn=3,b=80mm,d1?90.22mm ④校核计算
?F2?1.6?1.6?529.56?1000?3.95?244.25MPa?F2??360Mpa
80?90.22?3 ?F1??F2?YFS1YFS2?244.25?4.13?255.38MPa?F1??530Mpa 3.95校核计算安全
(4)结构设计
三、 轴的设计计算
1.高速轴的设计。 由上可知: 转速 高速轴功 转矩T 齿数z 分度圆直径 b 模数mn (r/min) 率(kw) (N?m) (mm) (mm) 976.67 14.4 140.8 29 3 90.22 80 第 10 页 共 30页
(1)选择轴的材料。
减速器的功率不大,又无特殊要求,故选最常用的45号钢并作正火处理。由表12-1查得?B?600MPa。 (2)按转矩估算轴的最小直径。 由表12-2取C=118,于是得,d?C?3p14.4?118?3?28.93mm,计算所n976.67得是最小直径,该轴段因有键槽,因加大并圆整,取d=32mm
(3)轴的结构设计。
根据估算所得直径、轮毂宽及安装条件,轴的结构及尺寸可进行草图设计,如图a所示,
Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ
为了满足V带轮的轴向定位,Ⅰ-Ⅱ轴段右端需制出一轴肩,故取Ⅱ-Ⅲ段的直径d
用作定位。V带轮与轴配合的长度L1=80mm。齿轮两侧对称安装一队7210Ⅱ-Ⅲ=40mm,
(GB/T202-1994)角接触轴承,其宽度为20mm。左轴承由轴筒定位,右轴承采用轴肩定位,根据轴承对称安装尺寸的要求,轴肩高度取为3.5mm。轴与齿轮、轴与皮带轮均用平键联接,根据减速器的内壁到齿轮和轴承端面的距离以及轴承盖、皮带轮的装拆等需要,参考手册。 (4)计算齿轮受力
已知高速级齿轮的分度圆直径d1=90.22mm,根据《机械手册》则, Ft?
2T2?140.8??1000?3121.26N d90.22Fttan?n3121.26?tan200 Fr???1178.16N 0cos?cos15.36
Fa?Fttan??3121.26?tan20?1136.04N (5)计算轴承反力
0第 11 页 共 30页
水平面R?H?Fa?d90.22?64Fr1136.04??64?1178.1622??989.45N 128128 R?H?Fr?F?H?1178.16?989.42?188.74N 垂直面R?V?R?V?(6)绘制弯矩图。
水平面弯矩图(-d)
截面b:M/bH?64R?H?64?989.54?63330.56N M//bHFt3121.26??1560.63N 22?M/bH?Fa?d1136.04?90.22?63330.56??12083.8N 22 垂直面弯矩图(-f)
MbV?64R?V?64?1560.63?99880.32N 合成弯矩图(-g) Mb? M//b/2M/2bH?MbV?63330.562?99880.322?118265.96N
2?M//2bH?MbV?12083.82?99880.322?100605.6N
(7)绘制扭矩图(-h)
由前知T=140800N.mm,又根据
?B?60M0Pa,由表12-3查得
95 ?T?0.58?140800?81664N.mm
(8)绘制当量弯矩图(-i) 对于截面b: M M/be和??0?b?95MPa,故??55?0.58。 ???1?b?55MPa?M/2b???T??118265.962?816642?143721.42N.mm
2//be?M//b?100605.6N.mm
对于截面?和?
Mae?M?e??T?81664N.mm
(9)分别计算轴截面a和b处的直径。 da?3
Mae81664?3?24.58mm
0.1???1?b0.1?55M/be143721.42?3?29.67mm db?30.1???1?b0.1?55第 12 页 共 30页
两截面虽有键槽消弱,但结构设计所确定的直径已分别达到32mm和44mm,所以,强度足
够。 (10)精确计算校核轴的疲劳强度
下面以b截面处为例,精确校核该截面的疲劳强度。查表12-1得,??1?275MPa,
??1?140MPa。分别计算弯曲应力和扭转应力
M/b32M/b32?118265.96 ?a? ???14.15MPaW?d33.14?443
?m?0
1T8T8?140800 ???3??4.21MPa322WT?d3.14?441??4.21MPa 2 ?a? ?m?轴的弯曲等效系数,???0.2。轴的剪切等效系数,???0.1。查表12-4可得键槽处的弯曲、扭转有效应力集中系数为,k??1.76,k??1.54
查表12-4得到,弯曲、扭剪时轴的绝对尺寸系数为,???0.81查表12-8得到,,???0.76。轴的表面质量系数??0.95。按无限寿命考虑,取寿命系数KN?1;正火处理45号钢、轴材质均匀、载荷与应力计算比较精确,取?S?=1.5,由公式:
S??KN??1k????? S???a????mKN??11?275?0.81?0.95 ?8.4971.76?14.15k??1401.54?4.21?0.1?4.210.76?0.95?14.89
??? S?2?a????m?S?S?S??S?28.497?14.898.497?14.8922?7.38??S?
因此,轴的b截面有足够个疲劳强度、安全。
第 13 页 共 30页
2.中速轴的设计 第 14 页 共 30页
由上可知:
转速 高速轴功 转矩T 齿数z 分度圆直径 b 模数mn (r/min) 率(kw) (N?m) (mm) (mm) 246.83 13.83 534.98 115 3 357.78 83 (1)选择轴的材料。 减速器的功率不大,又无特殊要求,故选最常用的45号钢并作正火处理。由表12-1查得?B?600MPa。 (2)按转矩估算轴的最小直径。 由表12-2取C=118,于是得,d?C?3p13.83?118?3?45.02mm,计算所得n249.1是最小直径,该轴段因有键槽,因加大并圆整,取d=50mm
(3)轴的结构设计。
根据估算所得直径、轮毂宽及安装条件,轴的结构及尺寸可进行草图设计,如图a所示,
为了满足V带轮的轴向定位,Ⅰ-Ⅱ轴段右端需制出一轴肩,故取Ⅱ-Ⅲ段的直径d
用作定位。V带轮与轴配合的长度L1=80mm。齿轮两侧对称安装一队7210Ⅱ-Ⅲ=50mm,
(GB/T202-1994)角接触轴承,其宽度为20mm。左右轴承均由轴筒定位。轴与齿轮、轴与皮带轮均用平键联接,根据减速器的内壁到齿轮和轴承端面的距离以及轴承盖、皮带轮的装拆等需要,参考手册。 (4)计算齿轮受力
已知高速级齿轮的分度圆直径d2=357.78mm,根据《机械手册》则, Ft1?
2T2?534.98??1000?2990.5N d357.78Ft1tan?n2165.40?tan200 Fr1???820.19N
cos?cos16.070 Fa1?Ft1tan??2165.40?tan20?788.14N
又已知低速级齿轮的分度圆直径d1=124.88mm Ft2?02T2?529.56??1000?8481.10N d124.88第 15 页 共 30页
Ft2tan?n8481.10?tan200 Fr2???3212.39N
cos?cos16.070 Fa2?Ft2tan??8481.10?tan200?3086.87N 则合成Ft?Ft1?Ft2?2165.40?8481.10??6315.70N Fr?Fr1?Fr2?820.19?3212.39?4032.58N Fa?Fa1?Fa2?788.14?3086.87?3875.01N
(5)计算轴承反力 水平面R?H?Fa?d489.11?64Fr3875.01??64?4032.5822??9419.83N 128128 R?H?Fr?F?H?4032.58?9419.83??5387.25N 垂直面R?V?R?V? (6)绘制弯矩图。
水平面弯矩图(-d)
截面b:M/bH?64R?H?64?9419.83?602869.12N
Ft?6315.70???3157.85N 22M//bH?M/bH?Fa?d3875.01?489.11?602869.12???344783.95N 22 垂直面弯矩图(-f)
MbV?64R?V?64?(?3175.85)?203254.4N 合成弯矩图(-g) M
/b2?M/2bH?MbV?602869.122?203254.42?636210.29N
M//b2?M//2bH?MbV?(?344783.95)2?203254.42?400235.33N
(7)绘制扭矩图(-h)
由前知T=529560N.mm,又根据
?B?60M0Pa,由表12-3查得
95 ?T?0.58?529560?307144.8N.mm (8)绘制当量弯矩图(-i)
???1?b?55MPa和??0?b?95MPa,故??55?0.58。
第 16 页 共 30页
对于截面b: M M/be?M/2b???T??636210.292?307144.82?706471.13N.mm
2//be?M//b?400235.33N.mm
对于截面?和?
Mae?M?e??T?307144.8N.mm
(9)分别计算轴截面a和b处的直径。
da?3
Mae307144.8?3?38.22mm
0.1???1?b0.1?55 db?3M/be706471.13?3?50.46mm
0.1???1?b0.1?55两截面虽有键槽消弱,但结构设计所确定的直径已分别达到50mm和54mm,所以,强度足
够。 (10)精确计算校核轴的疲劳强度
下面以b截面处为例,精确校核该截面的疲劳强度。查表12-1得,??1?275MPa,
??1?140MPa。分别计算弯曲应力和扭转应力
M/b32M/b32?636210.29???41.18MPa ?a? W?d33.14?543
?m?0
1T8T8?529560 ???3??8.57MPa22WT?d3.14?5431??8.57MPa 2 ?a? ?m?轴的弯曲等效系数,???0.2。轴的剪切等效系数,???0.1。查表12-4可得键槽处的弯曲、扭转有效应力集中系数为,k??1.76,k??1.54
查表12-4得到,弯曲、扭剪时轴的绝对尺寸系数为,???0.81查表12-8得到,,???0.76。轴的表面质量系数??0.95。按无限寿命考虑,取寿命系数KN?1;正火处理45号钢、轴材质均匀、载荷与应力计算比较精确,取?S?=1.5,由公式:
第 17 页 共 30页
S??KN??1k????? S???a????mKN??1k?1?275?0.81?0.95?2.92
1.76?41.18?1401.54?8.57?0.1?8.570.76?0.95?2.71??S?
?7.32
??? S??a????m?S?S?S??S?222.92?7.322.92?7.3222
3.低速轴的设计 由上可知:
第 18 页 共 30页
转速 高速轴功 转矩T 齿数z 分度圆直径 b 模数mn (r/min) 率(kw) (N?m) (mm) (mm) 62.41 13.28 2032.11 115 3 357.78 83 (1)选择轴的材料。 减速器的功率不大,又无特殊要求,故选最常用的45号钢并作正火处理。由表12-1查得?B?600MPa。 (2)按转矩估算轴的最小直径。 由表12-2取C=112,于是得,d?C?3p13.28?112?3?66.86mm,计算所得n62.41是最小直径,该轴段因有键槽,因加大并圆整,取d=70mm
(3)轴的结构设计。
根据估算所得直径、轮毂宽及安装条件,轴的结构及尺寸可进行草图设计,如图a所示,
为了满足滚筒的轴向定位,Ⅰ-Ⅱ轴段右端需制出一轴肩,故取Ⅱ-Ⅲ段的直径dⅡ-Ⅲ=78mm,用作定位。滚筒与轴配合的长度L1=80mm。齿轮两侧对称安装一队7210(GB/T202-1994)角接触轴承,其宽度为20mm。左轴承由轴筒定位,右轴承采用轴肩定位,根据轴承对称安装尺寸的要求,轴肩高度取为3.5mm。轴与齿轮、轴与皮带轮均用平键联接,根据减速器的内壁到齿轮和轴承端面的距离以及轴承盖、皮带轮的装拆等需要,参考手册。 (4)计算齿轮受力
已知高速级齿轮的分度圆直径d1=357.78mm,根据《机械手册》则, Ft?
2T2?2032.11??1000?11359.55N d357.78Fttan?n11359.55?tan200 Fr???4287.69N 0cos?cos15.36 Fa?Fttan??4287.69?tan20?1560.59N
0 (5)计算轴承反力
第 19 页 共 30页
水平面R?H?Fa?d357.78?64Fr1560.59??64?4287.6922??4532.86N 122122 R?H?Fr?R?H?4287.69?4532.86??245.17N 垂直面R?V?R?V?Ft11359.55??5679.78N 22 (6)绘制弯矩图。
水平面弯矩图(-d)
截面b:M/bH?64R?H?64?4532.86?290103.04N M//bH?M/bH?Fa?d1560.59?357.78?290103.04??10929.09N 22 垂直面弯矩图(-f)
MbV?64R?V?64?5679.78?363505.92N 合成弯矩图(-g)
2Mb?M/2bH?MbV?290103.042?363505.922?465076.69N / M//b2?M//2bH?MbV?10929.092?363505.922?363670.18N
(7)绘制扭矩图(-h)
由前知T=2032110N.mm,又根据
?B?60M0Pa,由表12-3查得
95 ?T?0.58?2032110?1178623.8N.mm (8)绘制当量弯矩图(-i)
对于截面b: M M/be2和??0?b?95MPa,故??55?0.58。 ???1?b?55MPa?M/2b???T??465076.692?1178623.82?1267063.69N.mm
//be?M//b?363670.18N.mm
对于截面?和?
Mae?M?e??T?1178623.8N.mm
(9)分别计算轴截面a和b处的直径。
da?3
Mae1178623.8?3?59.84mm
0.1???1?b0.1?55第 20 页 共 30页
M/be1267063.69?3?61.3mm db?30.1???1?b0.1?55两截面虽有键槽消弱,但结构设计所确定的直径已分别达到70mm和82mm,所以,强度足
够。 (10)精确计算校核轴的疲劳强度
下面以b截面处为例,精确校核该截面的疲劳强度。查表12-1得,??1?275MPa,
??1?140MPa。分别计算弯曲应力和扭转应力
M/b32M/b32?465076.69 ?a? ???8.6MPa33W?d3.14?82
?m?0
1T8T8?2032110 ???3??9.78MPa22WT?d3.14?8231??9.78MPa 2 ?a? ?m?轴的弯曲等效系数,???0.2。轴的剪切等效系数,???0.1。查表12-4可得键槽处的弯曲、扭转有效应力集中系数为,k??1.76,k??1.54
查表12-4得到,弯曲、扭剪时轴的绝对尺寸系数为,???0.81查表12-8得到,,???0.76。轴的表面质量系数??0.95。按无限寿命考虑,取寿命系数KN?1;正火处理45号钢、轴材质均匀、载荷与应力计算比较精确,取?S?=1.5,由公式:
S??KN??1k????? S???a????mKN??11?275?0.81?0.95?7.59
1.76?15.85k??1401.54?9.20?0.1?9.200.76?0.957.59?6.817.59?6.8122?6.81
??? S??a????mS?S?S??S?22??5.07??S?
因此,轴的b截面有足够个疲劳强度、安全。
第 21 页 共 30页
a 2 b 1 a Fa B Fr R2h R2v Ft R1h R1v Fa C Fr R2h Mbh’ R1h Mbh’’ d E Ft R2v Mbv R1v f Mb’ Mb’’ g T h Mbe’’ Mbe’ M1e Mae I
八、滚动轴承的选择及计算
轴承预期寿命 Lh?10?365?8?2?5.84?104h
'第 22 页 共 30页
1. 高速轴的轴承
选用30208型圆锥滚子轴承,查《课程设计》表15-7,得 ??14?02'10'',Cr?71.2kN
e?1.5tan??1.5?tan14?02'10''?0.3746
(1) 求两轴承所受到的径向载荷Fr1和Fr2
由高速轴的校核过程中可知:
RIH?989.45N,R?H?188.74N
R?V?R?V?1560.63N
Rr1?R?H?R?V?989.452?188.742?1007.05N Fr2?FNH2?FNV2?12622?15162?1973N
(2) 求两轴承的计算轴向力Fa1和Fa2
由《机械设计》表13-7得 Fd?2222Fr 2YFd1?Fd22512?659N?2?0.4ctg1151?35??
1973??518N?2?0.4ctg1151?35??因为Fae?875N 所以
Fae?Fd2?1393N?Fd1
Fa1?Fae?Fd2?1393NFa2?Fd2?518N(3) 求轴承当量动载荷P1和P2
Fa11393??0.5545?eFr12512 Fa2518??0.2625?eFr21973
由《机械设计》表13-6,取载荷系数 fp?1.1
第 23 页 共 30页
????P)1?fp?0.4Fr1?YFa1??1.1?(0.4?2512?0.4ctg115135?1393
?4024NP2?fpFr2?1.1?1973?2170N
(4) 验算轴承寿命
因为P1?P2,所以按轴承1的受力大小验算
Lh?10?C?10?71.2??????60n?P?60?576?4.024?6?6103?4.18?105h?Lh'
故所选轴承满足寿命要求。
2. 中速轴的轴承
?选用30309型圆锥滚子轴承,查《课程设计》表15-7,得 ??1257?10??,Cr?102kN
e?1.5tan??1.5?tan12?57?10???0.345
(1) 求两轴承所受到的径向载荷Fr1和Fr2
由中速轴的校核过程中可知:
FNH1?68N,FNH2?6186N FNV1?1382N,FNV2?2682N
Fr1?FNH1?FNV1?682?1382.2?1384N Fr2?FNH2?FNV2?61862?26822?6742N(2) 求两轴承的计算轴向力Fa1和Fa2
由《机械设计》表13-7得 Fd?2222
Fr2Y 1384Fd1??398N????2?0.4ctg1257106742Fd2??1938N?2?0.4ctg1257?10?? 因为Fae?Fa2?Fa1?3113?837?2276N 所以
Fae?Fd2?4214N?Fd1
第 24 页 共 30页
Fa1?Fae?Fd2?4214NFa2?Fd2?1938N(3) 求轴承当量动载荷P1和P2
Fa14214??3.045?eFr11384 Fa21938??0.2875?eFr26742
由《机械设计》表13-6,取载荷系数 fp?1.1
????P)1?fp?0.4Fr1?YFa1??1.1?(0.4?1384?0.4ctg125710?4214?8671N
P2?fpFr2?1.1?6742?7416N(4) 验算轴承寿命
因为P1?P2,所以按轴承1的受力大小验算
Lh?10?C?10?102??????60n?P?60?153.6?8.671?6?6103?4.02?105h?Lh'
故所选轴承满足寿命要求。
3. 低速轴的轴承
?选用30314型圆锥滚子轴承,查《课程设计》表15-7,得 ??1257?10??,Cr?208kN
e?1.5tan??1.5?tan12?57?10???0.345
(1) 求两轴承所受到的径向载荷Fr1和Fr2
由低速轴的校核过程中可知:
FNH1?3943N,FNH2?3522N FNV1??2039N,FNV2?4831N
Fr1?FNH1?FNV1?39432?(?2039).2?4439N
2Fr2?FNH2?FNV2?35232?4831?5979N2222
(2) 求两轴承的计算轴向力Fa1和Fa2
第 25 页 共 30页
由《机械设计》表13-7得 Fd?Fr2Y 4439Fd1??1276N????2?0.4ctg1257105979Fd2??1719N????2?0.4ctg125710 因为Fae?2717N 所以
Fae?Fd1?3993N?Fd2
Fa1?Fd1?1276NFa2?Fae?Fd1?3993N(3) 求轴承当量动载荷P1和P2
Fa11276??0.2875?eFr14439 Fa23993??0.6678?eFr25979
由《机械设计》表13-6,取载荷系数 fp?1.1
PN 1?fpFr1?1.1?4439?4883P2?fp?0.4Fr2?YFa2??1.1?(0.4?5979?0.4ctg12?57?10???3993)?10270N(4) 验算轴承寿命
因为P1?P2,所以按轴承2的受力大小验算
Lh?10?C?10?208???????60n?P60?40.961.027???2?6?6103?9.21?106h?Lh'
故所选轴承满足寿命要求。
九、键联接的选择及校核计算
2T?103????pa 由《机械设计》式(6-1)得 ?p?kld键、轴和轮毂的材料都是钢,由《机械设计》表6-2,取???p?110MPa
第 26 页 共 30页
(1) V带轮处的键
取普通平键10×63GB1096-79
键的工作长度l?L?b?63?10?53mm
键与轮毂键槽的接触高度k?0.5h?0.5?8?4mm
2T?1032?140.8?103?p???44.28MPa????p?110MPa
kld4?53?30(2) 高速轴上小齿轮处的键
取普通平键10×32GB1096-79
键的工作长度l?L?b?32?10?22mm
键与轮毂键槽的接触高度k?0.5h?0.5?8?4mm
2T?1032?140.8?103?p???80MPa????p?110MPa
kld4?22?40(3) 中速轴上大齿轮处的键
取普通平键16×80GB1096-79
键的工作长度l?L?b?80?16?64mm
键与轮毂键槽的接触高度k?0.5h?0.5?9?4.5mm
2T?1032?529.56?103?p???70.72MPa????p?110MPa
kld4.5?64?52(4) 中速轴上小齿轮处的键
取普通平键16×80GB1096-79
键的工作长度l?L?b?80?16?64mm
键与轮毂键槽的接触高度k?0.5h?0.5?9?4.5mm
2T?1032?529.56?103?p???70.72MPa????p?110MPa
kld4.5?64?52(5) 低速轴上大齿轮处的键
取普通平键22×14GB1096-79
键的工作长度l?L?b?90?22?68mm
键与轮毂键槽的接触高度k?0.5h?0.5?14?7mm
2T?1032?1991.27?103?p???89.28MPa????p?110MPakld8?68?82
(6) 联轴器周向定位的键
取普通平键20×12GB1096-79
键的工作长度l?L?b?80?20?60mm
键与轮毂键槽的接触高度k?0.5h?0.5?12?6mm
2T?1032?1991.27?103?p???147.77MPa????p?110MPa
kld5.5?70?70联接挤压强度不够,而且相差甚远,因此考虑采用双键,相隔180°布置。
则该双键的工作长度为l?1.5?70?705mm
第 27 页 共 30页
2T?1032?1991.27?103?p???98.52MPa????p?110MPakld5.5?105?70
十、联轴器的选择
根据输出轴转矩TⅢ?1991.27N?m,查《课程设计》表17-4
选用HL5联轴器60×142GB5014-85,其公称扭矩为2000N?m符合要求。
十一、减速器附件的选择和箱体的设计
1. 窥视孔和视孔盖
查《课程设计》(减速器附件的选择部分未作说明皆查此书)表9-18,选用板
结构视孔盖A?100mm, d4?M8。
2. 通气器
查表9-7,选用经一次过滤装置的通气冒M36?2。 3. 油面指示器
查表9-14,选用油标尺d?M12。 4. 放油孔和螺塞
查表9-16,选用外六角油塞及封油垫d?M16?1.5。 5. 起吊装置
查表9-20,选用箱盖吊耳d?18,R?18,e?18,b?18
箱座吊耳B?45,H?36,h?18,r2?11,b?18
6. 定位销
查表14-3,选用圆锥销GB 117-86 A12?40 7. 起盖螺钉
查表13-7,选用GB5782-86 M8?35 8. 箱体的设计
名称 箱座壁厚 箱盖壁厚 箱体凸缘厚度 加强筋厚 地脚螺钉直径 地脚螺钉数目 轴承旁联接螺栓直径 箱盖、箱座联接螺栓直径 符号 δ δ1 b、b1、b2 m、m1 df n d1 d2 尺寸 9 9 b=14;b1=12;b2=23 m=9;m1=8 32 4 24 16 十二、润滑与密封
由于中速速轴上的大齿轮齿顶线速度大于2m/s,所以轴承采用油润滑。为防止润滑油外泄,用毡圈密封。
第 28 页 共 30页
十三、个人感想。
在开学的前三周,我们进行了课程设计,但是我个人觉得时间有点短,很仓凑,错的地方缺点很多,很多地方考虑的不全面,课程设计也是考验个人的查找手册的能力,说实在,刚开始比较生疏,不知道从那下手,后来经过老师的指导,慢慢一点点的开始做,然后慢慢也有感觉了,在这个过程中,我觉得挺辛苦的,时间截止的时候,都觉得个人做的不是很好,很不满意,但是这只是一个开始。 从课程设计中我也学到很多,对机械的整体设计有了进一步的了解,在查找手册和绘图方面都有了一定提高,为明年的毕业设计打下了基础。其实也很感谢老师对我的指导帮助,给了我很多意见。
十四、参考资料
1.《机械设计(第八版)》 高等教育出版社 西北工业大学机械原理及机械零件教研室编著 濮良贵 纪名刚 主编
2.《机械原理(第六版)》 高等教育出版社 西北工业大学机械原理及机械零件教研室 编著
孙 桓 陈作模 主编
3.《课程设计》
4.《机械制图》
同济大学出版社 许连元 李强德 徐祖茂 主编
高等教育出版社 华中理工大学 王 昆 重 庆 大 学 何小柏
同 济 大 学 汪信远 主编
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