连续箱梁桥毕业设计

3×20m预应力混凝土连续箱梁分离式立交桥设计

摘 要 本设计为3×2O米预应力混凝土连续箱梁分离式立交桥。由于设计要求上跨一条二级公路，因此选用互不影响直行交通的分离式立交桥。全桥为双向四车道，分左右两幅桥进行设计，单幅结构横向宽度为12m。全桥采用先简支后连续的方法进行施工。在设计过程中，首先进行尺寸拟定，然后计算荷载横向分配系数，出于安全性和简便性，根据横向分配系数决定出以边梁为例进行内力组合并进行配筋计算,最后进行预应力损失及后期结构截面验算。

关键词 分离式立交桥,箱型梁，预应力混凝土，横向分配系数

ABSTRACT

The design for the 3 × 20 meters of prestressed concrete continuous box girder separate overpass. Because a secondary road across the design requirements, so choose independently of each other direct transport of Separated Interchange. Full two-way four-lane bridge, at around two bridge design, single structure transverse width of 12m. Full-bridge using the first method simple and continuous support construction. In the design process, first, the size of the formulation, and then calculate the lateral load distribution coefficient, for security and simplicity, according to the lateral distribution coefficient to determine the side beams and an example of a combination of internal forces Reinforcement, Finally prestressing loss and post-structural cross-sectional checking.

Key Words: Separate overpass, Box girder, Prestressed concrete, Horizontal partition

coefficient

目录

绪 论 --------------------------------------------------------- 1 1.设计资料 ----------------------------------------------------- 2 1.1 工程概况 ------------------------------------------------ 2 1.2设计标准 ------------------------------------------------- 3 1.3 设计使用材料及相关参数 ----------------------------------- 3 1.4 设计使用规范 --------------------------------------------- 5 2.桥型方案比选 ------------------------------------------------- 6 2.1预应力混凝土连续箱梁桥 ----------------------------------- 6 2.2钢筋混凝土箱型拱桥 --------------------------------------- 7 2.3预应力混凝土连续刚构桥 ----------------------------------- 8 2.4比选方案表 ----------------------------------------------- 9 2.5比选方案分析 -------------------------------------------- 10 3.上部结构尺寸拟定--------------------------------------------- 11 3.1尺寸拟定 ------------------------------------------------ 12 3.2毛截面几何特性 ------------------------------------------ 15 4.内力组合效应 ------------------------------------------------ 16 4.1 自重作用效应的计算 -------------------------------------- 16 4.1.1结构自重作用荷载集度计算 --------------------------- 17 4.1.2 内力计算 ------------------------------------------- 18 4.2 可变作用效应计算 ---------------------------------------- 22 4.2.1汽车荷载的横向分布系数 ----------------------------- 22 4.2.2冲击系数 ------------------------------------------- 28

4.2.3车道折减系数 --------------------------------------- 28 4.2.4可变作用效应计算 ----------------------------------- 28 4.3温差应力的计算 ------------------------------------------ 33 4.4支座沉降的计算 ------------------------------------------ 35 4.5内力组合 ------------------------------------------------ 37 4.5.1按承载能力极限状态设计 ----------------------------- 37 4.5.2按正常使用极限状态设计 ----------------------------- 38 4.5.3 计算结果 ------------------------------------------- 40 5 预应力钢筋的估算与布置 --------------------------------------- 42 5.1钢束的估算 ---------------------------------------------- 42 5.1.1正弯矩配筋估算 ------------------------------------- 42 5.1.2负弯矩配筋计算 ------------------------------------- 42 5.2钢束的布置 ---------------------------------------------- 43 6 预应力损失及有效预应力计算 ----------------------------------- 47 6.1 预应力钢筋张拉（锚下）控制应力?con ----------------------- 47 6.2 钢束预应力损失 ------------------------------------------ 47 6.3截面预应力损失合计和有效预应力 -------------------------- 53 7.箱梁及截面验算 ---------------------------------------------- 56 7.1基本理论 ------------------------------------------------ 56 7.2计算公式 ------------------------------------------------ 56 8 抗裂验算 ---------------------------------------------------- 61 8.1基本理论 ------------------------------------------------ 61 8.2 正截面抗裂验算 ------------------------------------------ 62

8.3斜截面抗裂验算 ------------------------------------------ 64 9.持久状况构件的应力验算 --------------------------------------- 66 9.1持久状况应力计算与验算 ---------------------------------- 67 9.1.1 持久状况混凝土压应力计算与验算 --------------------- 67 9.1.2 正常使用阶段钢束应力计算与验算 -------------------- 69 9.2短暂状况应力计算与验算 ---------------------------------- 70 10挠度验算 ---------------------------------------------------- 72 10.1计算原理与方法 ----------------------------------------- 72 10.2计算结果 ----------------------------------------------- 72 10.3变形验算与预拱度设置 ----------------------------------- 73 致 谢 ------------------------------------------------------- 74 参考文献 ------------------------------------------------------ 75

绪 论

本次毕业设计要求设计一座连续箱梁分离式立交桥，要上跨金武公路。从而改善武威市凉州区白洪村附近交通状况。连续梁桥为中、小跨度常用的桥型，具有技术成熟，施工方便的特点。连续梁桥为超静定结构，是公路桥梁中最常用的桥型，在城市道路交通中应用也很广泛。

此地区地形起伏不大，但侵蚀现象严重。因此要求我们充分应用所学专业理论，理论联系实际，来完成这个桥梁的设计。从而培养和训练我们的专业设计能力、独立解决综合问题的能力和计算机CAD以及MIDAS应用能力。通过毕业设计这一环节，使我们在老师的指导下，自己独立全面的完成一个工程设计，使我们在巩固学过的课程的基础上，学会考虑问题，分析问题，解决问题。并且继续帮助我们学到新东西。培养我们勇于攀登高峰、刻苦钻研、实事求是、谦虚谨慎、认真负责的工作作风。毕业设计是学生走向工作岗位前的一次“实战演习”。因此毕业设计对于培养学生初步的科学研究能力，提高其综合运用所学知识分析问题、解决问题能力有着重要意义。

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1. 设计资料

1.1 工程概况

1 、工程介绍

金昌至武威高速公路位于金昌市金川区、永昌县、武威市境内。本段起点位于永昌县境内， X181北侧约1.5km；终点位于永昌县水源镇与武威双城镇交界处，路线自西北向东南延伸，主要控制点有：起点永昌县水源镇。本项目连接线按双向四车道一级公路标准建设，主线按双向四车道高速公路标准建设，设计速度80km/h，路基宽度24.5m；路线全长75.8062公里。 2、 地形地貌

拟建桥梁两侧置于高阶地之上，台地的边缘，地形起伏不大，侵蚀剥蚀严重现象严重。桥址区两侧台地之上现已开垦为农田。 3、地质

桥址区地层主要为第四系风积层、冲积层、洪积层、下白垩统河口群基岩。桥址区内无断裂构造，桥址区地质构造稳定。

桥址区地下水对混凝土结构具中腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具中腐蚀性；桥址区冲积黄土对混凝土结构具弱腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具中腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。桥位处岩土工程地质分层及参数具体见《桥位工程地质纵断面图》及地质部分《工程地质勘察说明》。

4、本桥设计要点

本桥平面分别位于直线(起始桩号:K19+000，终止桩号K19+187.722)：上，纵断面纵坡2.72%；墩台径向布置。为了减小地震力的影响，桥墩宜采用自重轻、重心低、刚度均匀的结构。桥梁下部结构桥墩高度较小均采用圆形柱式墩。桥台根据具体桥梁特点即填土高度选择是否采用U形台、柱式台或肋

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板台。

1.2 设计标准

1.公路等级：一级公路（双向四车道） 2.设计荷载：公路－I级 3.设计洪水频率： 1/100 4.桥梁断面：

整体式路段大桥桥梁标准断面：

中桥：2×（0.5m防撞护栏+净10.75m+0.75m防护栏）； 5.桥面横坡： 2.0%；

6.地震动峰值加速度：地震动峰加速度为0.15g。 7.环境类别：Ⅰ类

1.3 设计使用材料及相关参数

1、主要材料 (1) 混凝土

预制箱梁、横梁、现浇接头及湿接缝采用C50砼；墩台盖梁、桥台耳背墙以及墩台身采用C30砼；墩台钻孔灌注桩基础及系梁采用C30砼，支座垫石采用C40砼。其质量要求应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）的有关规定。 (2) 钢材

1) 普通钢筋

HRB335带肋钢筋应符合《钢筋砼用钢.第2部分.热轧带肋钢筋》（GB1499.2－2007）的规定，R235光圆钢筋应符合《钢筋砼用钢.第1部分.热轧光圆钢筋》（GB1499.1－2008）的规定，且焊接钢筋应满足可焊要求；

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钢筋焊接网应符合《钢筋砼用钢筋焊接网》(GB/T 1499.3－2002)的规定。凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335带肋钢筋；直径＜12mm者采用R235光圆钢筋。焊接质量满足《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003）。

2) 预应力钢绞线

预应力钢绞线技术标准应符合国家标准《预应力砼用钢绞线》(GB/T5224-2003)的规定，抗拉标准强度fpk＝1860M Pa，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量Ep=1.95×105M Pa，松弛率为3.5%。

3) 钢板、钢管

Q235钢板、钢管应符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的规定。 4) 锚具

锚具参照OVM系列锚具及其配套设备设计。施工时可采用任何符合《预应力筋锚具、夹具和连接器》（GB/T14370）要求的产品。但需请注意相关尺寸改变而引起的相应改变。

5) 预应力管道

箱梁底板纵向预应力管道、顶板负弯矩钢束管道采用增强型镀锌钢波纹管成孔。波纹管内径与最小钢带厚度关系严格按照《预应力砼用金属波纹管》（JG225—2007）标准执行，

(3) 其它材料

水泥采用525号高强水泥，砂、石、水等的质量要求均按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000)的有关要求执行。

2、相关参数 设计环境类别为Ⅰ类 相对湿度 55％

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墩、台不均匀沉降考虑为L/3000

竖向梯度温度效应：考虑沥青铺装层和桥面现浇层对梯度温度的影响, 按现行规范规定取值。

预应力管道成型为镀锌钢波纹管： 管道摩擦系数 ｕ＝0.23 管道偏差系数 κ＝0.0015 l／m 钢筋回缩和锚具变形为 6mm

1.4 设计使用规范

（1）《公路工程技术标准》（JTG B01—2003） （2）《公路勘测规范》（JTG C10—2007）

（3）《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002） （4）《公路工程地质勘察规范》（JTJ 064—98） （5）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D060—2004） （6）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D061—2005）

（7）《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTG D62—2004） （8）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007） （9）《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65—04—2007） （10）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02—01—2008） （11）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011） （12）《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81—2006） （13）《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81—2006） （14）《公路工程砼结构防腐蚀技术规范》（JTG/T B07—01—2006）

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2. 桥型方案比选

2.1 预应力混凝土连续箱梁桥

（1）孔径布置。本方案采取等跨布置，孔径为3×20m。在中跨下穿过金武公路（二级公路）。布置图如图示：

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图1连续箱梁桥桥型布置图

（2）截面尺寸拟定。小于等于50m跨径的桥梁一般采用等截面梁较实惠，根据已建成的桥梁资料分析，梁高 h/Lz=1/15～1/25；一般取用1/20略高一点。据此经验，梁高H为1.2m。细部尺寸见后。

（3）施工方案设计

上部结构为3跨预应力混凝土连续箱梁，采用先简支后连续的施工方法，即采用如下施工方法：

1) 预制简支箱梁，吊装到位。

2) 浇筑墩顶连续段接着混凝土，达到强度后张拉负弯矩区预应力刚束并压注水泥浆。

3) 再拆除临时支座完成体系转换。

4) 完成主梁横向接缝浇注。同时进行护栏和桥面铺装的施工。

2.2钢筋混凝土箱型拱桥

（1）孔径布置。根据桥涵水文计算，在满足通航要求的前提下，主要

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孔径如上方案一致，布置图如图示：

图2拱桥桥型布置图

（2）施工方法选择。对于主拱圈的施工，常见的施工方法有悬臂浇筑法、悬臂拼装法、转体施工法??，对于此桥，考虑到施工环境的影响，采用缆索吊装拼装法。

2.3预应力混凝土连续刚构桥

（1）孔径布置。预应力混凝土连续钢构与连续梁桥的桥跨布置一样，只是将连续梁的桥墩与梁部固结，使结构形成一个整体。布置图如下图示：

图3连续刚构桥桥型布置图

（2）截面尺寸拟定。连续钢构的细部尺寸大致与连续梁桥相同，其截面细部构造图如图所示。

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（3）下部结构。从受力性能上考虑，连续刚构桥利用高墩的柔性来减小主梁跨中弯矩，同时减小桥墩的尺寸；双薄壁墩对主梁支点的负弯矩有明显的削峰作用，结构受力合理、性能优越。此桥桥墩采用双薄壁矩形墩，桥台采用柱式桥台，基础为钻孔灌注桩。

（4）施工方法设计

连续钢构因敦梁固结，在采用悬臂浇筑法施工时免去了临时固结的施工和解除，因此其最佳施工方法为悬臂浇筑法施工，对于本桥采用此方法施工。

2.4比选方案表

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比较项目 方案类别 桥长 预应力混凝土连续箱梁桥（3×20m） 67m 钢筋混凝土箱预应力混凝土T第一方案 第二方案 第三方案 型拱桥（3×20m） 型钢构桥（3×20m） 67m 67m 技术先进、工 工艺技术要求 艺要求严格，所需设备较少，占用场地较少 已有成熟的工艺技术经验，需用大量的吊装设备，占用场地大，需用劳动力多。 技术较先进，工艺要求较严格。主桥上部构造初用挂栏施工外，挂梁需另搞一套安装设备。 属于静定结构，受力次于超静定结构。 桥面平整度易受悬臂挠度影响。行车条件稍差。 属于超静定 使用效果 拱的承载潜力结构，受力较好。大，伸缩缝多，养主桥桥面较连续，护也麻烦。纵坡较行车条件好，养护也容易 大，土方量需求较多

2.5比选方案分析

分离式立交桥指的是相交道路间没有特设匝道的立交桥。是一种最简单形式的立交桥，一般情况下只能保证直行方向的交通不受影响。 分离式立交桥应遵循以下设置原则：

(1)在选择上跨桥桥位时,应尽可能与被交叉路线正交。上跨桥位置的选择,在保证现有公路的功能和线形标准的前提下与被交叉路线正交可减少上

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跨桥的长度、跨度,降低工程造价,这是跨线桥设置的基本原则。

(2)上跨桥的纵向线形,应尽可能保持水平式小坡度(不宜大于3%)。特别应避免与被交叉路横向超高路段相反的纵向线形,否则在路上行车时会产生心理上的混乱感。

(3)当被交叉路处于曲线路段,尤其是小半径曲线,应尽量不设上跨构造物,否则桥下行车的安全性受到影响。

(4)上跨构造物应尽可能提供较高和较宽的桥下净空,最好以一跨跨越被交叉公路,以给人以舒畅,开阔的感觉。

(5)跨越干线公路的上跨桥应采用轻盈的受力体系,简洁明快的桥型结构为宜,在较短的路段内不宜采用过多的桥梁结构形式。

随着经济和交通的发展以及基础建设的快速推进，分离式立交桥的数量会越来越多，重要性会越来越大!在进行跨线桥设计时，应该把对结构的美化设计和最低程度地减少对原有交通的影响放在突出位置，综合考虑工期因素，选择最合适的桥型方案!

综上所述，优先选择方案一，预应力混凝土连续箱梁桥。

3. 上部结构尺寸拟定

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3.1尺寸拟定

1.跨径拟定

即桥长67m，拟定跨径总长为60m，为简便计算且施工方便，使其分为3跨。每跨20m。

2.梁高

1).支点处梁高：规范规定，预应力混凝土连续梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1∕15～1∕25之间，本桥跨径为20m。当桥梁建筑高度不受限制时，增大梁高是比较经济的方案，因为增大梁高只是增加腹板厚度，而混凝土用量增加不多，但是可以节省预应力钢束用量。综合考虑，本桥取梁高为1.2m，即L/16.67。符合要求。

2).跨中梁高：本方案采取等截面连续箱梁。故与支点等高为1.2m。 3.顶板与底板

箱梁截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位，其尺寸要受到受力要求和构造两个方面的控制。支墩处底板还要承受很大的压应力，一般来讲：等截面的底板厚度也随梁高变化，跨中处底板为20～25cm，底板厚度最小为12cm。箱梁顶板厚度应满足横向弯矩的要求和布置纵向预应力筋的要求。

本设计中底板在跨中厚18cm，顶板厚18cm；支点处底板厚为25cm，顶板厚为18cm。

4.腹板

腹板的功能是承受截面的剪应力和主压应力，其最小厚度应考虑筋的位置和混凝土浇筑的要求。大跨度预应力混凝土箱梁桥，腹板厚度可以从跨中逐步向支点加宽，以承受支点处较大的剪力。本设计跨中腹板厚18cm，支点

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处加宽至25cm。

5.横隔梁

横隔梁可以增强桥梁的整体性和良好的横向分布，同时还可以限制畸变。支承处的横隔梁还起着承担和分布支承反力的作用。在跨中设置30cm厚横隔板。

6.梗腋

梗腋设置在顶板、底板与腹板的接头处，其形式一般为1:1、1:2、1:3、1:4等。梗腋的作用是：提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减少扭转剪应力和畸形应力，此外，梗腋还可减弱应力的集中程度。本设计中，根据箱室外形设置1:4的上部梗腋。

7.尺寸详图及横断面布置

图3-1中梁跨中（单位尺寸：cm）

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图3-2中梁支点（单位尺寸：cm）

图3-3边梁跨中（单位尺寸：cm）

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图3-4 边梁支点（单位尺寸：cm）

图3-5 横断面布置（单位尺寸：cm）

3.2毛截面几何特性

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加得到，具体叠加结果边梁如表4-4：

表4-4结构自重作用总效应内力

截面 边跨左支点 剪力（kN） 弯矩（kN·m） -371.7 -2.0 1315 1659.6 1033.6 截面 边跨左支点 剪力（kN） 427,9 -562.9 -562.9 892.9 1378.2 弯矩（kN·m） 边跨1/4截面 -171.8 边跨1/2截面 边跨3/4截面 28.1 228 边跨1/4截面 -399.8 边跨1/2截面 -199.9 边跨3/4截面 -3.95

a)

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b)

图4-2 a)自重作用剪力图（单位：KN）； b)自重作用弯矩图（单位：KN·m）

4.2 可变作用效应计算

4.2.1 汽车荷载的横向分布系数

1.边梁荷载横向分布影响线 ?.边跨边梁荷载横向分布系数 （1）边跨抗弯、抗扭惯矩计算：

查上表毛截面特性得：I?0.1821m4；It?0.2544m4

由对等跨常截面连续梁桥等效简支梁抗弯惯矩换算系数为：边跨：1.432，中跨：1.86。抗扭惯矩换算系数为：边中均为1。则边跨的等刚度常截面简支梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩分别为：

I1??1.432?0.1821?0.2607m4

4? mIT?1?0.2544?0.25441（2）比例参数?和?计算：

I?b1?0.2607?2.85????5.8??5.8????0.1207 ????4GT?l?IT?l?0.2544?20??2EI?b1?222Id130.2607?0.73??4?39043?390?0.0385 433lI1lh120?0.18?2Id13（3）荷载横向分布影响线?计算：

查公路桥梁荷载横向分布计算所列刚接板、梁桥荷载横向分布影响线表中的三梁式的G?表，在?＝0.03、?=0.06和?＝0.1、?＝0.15之间按内插法得，绘制影响线：

表4-5边跨边梁横向分布系数影响线

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梁号 1 ? 0.0385 ? 0.1207 1 0.469 2 0.290 3 0.156 4 0.085

图4-3 边跨边梁影响线

(4)荷载横向分布系数mc的计算

表4-6边跨边梁横向分布系数

梁号 荷载横向分布系数mc 公路一级 1 0.8505

?. 中跨边梁荷载横向分布系数

(1)则中跨的等刚度常截面简支梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩分别为：

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I1??1.86?0.1821?0.3387m4

?4IT1?1?0.2544?0.2544m

(2)比例参数?和?计算：

I???5.8???4GT?l?IT?2EI?b1?20.3387?2.85??b1??5.8????0.1568??0.2544?20??l?22Id130.3387?0.73??4?39043?390?0.05

3lI1lh1204?0.183?2Id13 (3)荷载横向分布影响线?计算：

查公路桥梁荷载横向分布计算所列刚接板、梁桥荷载横向分布影响线表中的三梁式的G?表，在?＝0.03、?=0.06和?＝0.15、?＝0.2之间按内插法得，绘制影响线：

表4-7中跨边梁横向分布系数影响线

梁号 1 ? 0.05 ? 0.1568 1 0.506 2 0.292 3 0.14 4 0.062

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图4-4 中跨边梁影响线

(4)荷载横向分布系数mc的计算：

表4-8中跨边梁横向分布系数

梁号 荷载横向分布系数mc 公路一级 1 0.822 2.中梁荷载横向分布影响线 ?.边跨中梁荷载横向分布系数 （1）边跨抗弯、抗扭惯矩计算：

查上表毛截面特性得：I=0.1699m；It?0.2529 m

由对等跨常截面连续梁桥等效简支梁抗弯惯矩换算系数为：边跨：1.432，中跨：1.86。抗扭惯矩换算系数为：边中均为1。则边跨中梁的等刚度常截面简支梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩分别为：

I1??1.432?0.1699?0.2433m4

?4IT1?1?0.2529?0.2529m

44 (2)比例参数?和?计算：

I???5.8???4GT?l?IT?2EI?b1??Id23120.2433?2.4??b1??5.8????0.08??0.2529?20??l?322??3l4I1?390Id0.2433?0.7?390?0.0359lh204?0.18331431

(3)荷载横向分布影响线?计算：

查公路桥梁荷载横向分布计算所列刚接板、梁桥荷载横向分布影响线表中的三梁式的G?表，在?＝0.03、?=0.06和?＝0.08之间按内插法得，绘制影响线：

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图4-10 边跨跨中弯矩影响线

图4-11 边跨跨中剪力影响线

图4-12 边跨四分之三点弯矩影响线

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图4-13 边跨四分之三点剪力影响线

图4-14 中跨左支点弯矩影响线

图4-15 中跨左支点剪力影响线

图4-16 中跨四分点弯矩影响线

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图4-17 中跨四分点剪力影响线

图4-18 中跨跨中弯矩影响线

图4-19 中跨跨中剪力影响线

4.3温差应力的计算

根据《通规》4.3.10规定，混凝土上部结构竖向温差反温差为正温差乘以-0.5的系数。根据《通规》4.3.10-3规定差基数为：T1?14℃，T2?5.5℃。由midas导出温度梯度效应弯矩剪力数据如下表4-15示：

表4-15温度荷载内力

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截面 边跨左支点 边跨1/4截面 边跨1/2截面 边跨3/4截面 边跨右支点 中跨左支点 中跨1/4截面 中跨1/2截面 正梯度温度 剪力 -30.07 -30.14 -30.14 -30.14 -30.14 0 0 0 弯矩 0 106.99 287.81 408.36 589.2 589.2 589.2 589.2 负梯度温度 剪力 15.04 15.07 15.07 15.07 15.07 0 0 0 弯矩 0 -53.5 -144.9 -204.18 -294.6 -294.6 -294.6 -294.6

与上表相应的主梁温度作用次内力分布如图4-20所示。

a）

b)

34

c)

d) 图4-20 温度作用次内力

a)正梯度温度剪力图（单位：KN）；b）正梯度温度弯矩图（单位：KN· m）；c)反梯度温度剪力图（单位：KN）；d）反梯度温度弯矩图（单位：KN· m） 4.4支座沉降的计算

支座沉降应考虑的荷载工况较多，一个支座的沉降有4种可能，两个支座的沉降有6种可能，三个支座的沉降有6种可能，四个支座的沉降同样也有1种可能，也就是说结构的支座沉降一共有17种可能，用Midas即可方便的计算出结构沉降产生的各控制截面的内力包络值。如下表4-21所示：

表4-21 基础沉降内力

截面 最大剪力（kN） 最小剪力（kN） 最大弯矩 （kN·m）

最小弯矩 （kN·m） 35

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/7rxg.html