轨道工程课程设计

华东交通大学

课程设计（论文）任务书

题目名称 轨道强度检算及普通无缝线路设计 院 （系） 专 业 班 级

2014年 1 月 6 日 至 2014 年 1 月 10 日 共 1 周

指导教师: 教研室主任:

设计任务书

一．设计题目：

轨道强度检算普通无缝线路设计 二．设计资料：

线路铺设无缝线路区段，地区为南昌，历年最高轨温为60.6℃,最低轨温为－9.3℃,最大温差为69.9℃，60kg/m钢轨无缝线路，钢轨截面积F=77.45 cm，钢轨惯性矩I=1048cm；曲线半径R=1200m轨枕：Ⅱ型混凝土轨枕1840根/㎞；

道床：碎石道砟，厚度为40㎝；路基：既有线路基；钢轨支点弹性系数D：检算钢轨强度时，取30000 N/mm；检算轨下基础时，取70000N/mm；

现有机车类型

组 别（每组1人） 机车 1 客机 货机 SS3 DF4B 2 SS1 DF4 5243 DF4 SS1 4 SS3 DF4 5 SS1 DF4B 6 DF4 DF4 7 SS3 SS1 8 DF4 DF4B 9 DF4B DF4 钢轨弹性模量E=2.1×10MPa，轨道原始弹性弯曲半波长l0=720cm,原始弹性弯曲矢度

，轨道框架刚度系数?=1.0，foe=2.5mm，原始塑性弯曲矢度fop=2.5mm，轨道弯曲变形矢度f=2mm。等效道床阻力取r0=84.3N/cm。

线路基本情况：

该线路位于XXX线，自K110+000至K123+000 桥隧等建筑物位置如下表： 起始里程或中心里程 K110+74.4~k110+254.33 K110+342.96 K110+687.5 K111+046.0 K113+171.53~k113+476.28 K114+650.81 K115+000 K121+163.06 K121+500.6 K121+948.56~k122+065.81 三、设计内容及要求

既有线桥、隧及道口描述 潭口隧道 2-20.0 1-10.0混凝土拱桥 平交道口 1-40.0 2-20.0混凝土拱桥 古龙岗隧道 2-15.0 4-31.0钢桥 平交道口 平交道口 平交道口 杨子岭隧道 1

1、轨道强度检算

（1）论述轨道强度、稳定性计算的基本原理；

（2）静力计算采用连续弹性基础梁理论，用准静态计算方法计算轨道结构动力。检算内容有：钢轨强度检算、道床顶面压应力检算、路基表面压应力检算等。 2、普通无缝线路设计 （1）设计锁定轨温的确定 （2）伸缩区长度计算 （3）预留轨缝设计 （4）防爬设备的布置

（5）长轨节的长度，画长轨条布置图 （6）无缝线路稳定性检算等。 四．参考文献：

1.《铁路轨道设计规范》（TB10082—2005 J448—2005） 2.《轨道工程》 五．完成文件与要求：

1．设计计算书 2．长轨条布置图。

设计计算书采用统一的封页和计算纸张，按要求填写好任务书，装订后再和图纸一起放入资料袋中。图纸统一采用A3纸张，计算机绘图或手工绘图，要求布局合理，线形粗细必须分明，标注的汉字和数字要字体统一、大小一致、详细清晰，图纸右下方需有绘图单位、比例和其他说明文字。图纸下方需标明设计者和审核者、设计时间、图名、图号、班级和学号等。

备注：请各班学习委员对上述所给条件进行组合，确保本班所有同学的参数不重合。

指导教师：张鹏飞

轨道强度检算

一、轨道强度计算的基本原理

轨道承受列车的各种垂直压力、横向水平力、纵向水平力。①垂直压力主要来自车轮的静重（静荷载）。在列车运行时，由于机车车辆的振动，轨道和车轮的不平顺，以及蒸汽机车动轮和主动轮构件的作用，除静荷载外，在垂直方向，轨道还承受许多额外的附加力。所有这些附加力连同静荷载一起，称为垂直动荷载。②横向水平力主要是由机车车辆摇摆及作蛇行运动以及它

2

们通过曲线时向外推动而产生的。③纵向水平力主要包括机车加速、制动时的纵向水平分力，在长大坡道上机车车辆重量的纵向水平分力，以及因钢轨的温度变化而产生的温度力。

目前，最常用的检算轨道强度方法称为准静态计算方法。所谓准静态计算方法，就是应用静力计算的基本原理，对轨道结构静力计算，然后根据轮轨系统的动力特性，考虑为轮载、钢轨挠度、弯矩和轨枕反力等的动力增值问题。

轨道强度准静态计算包括以下三个内容： 1、轨道结构的静力计算；

2、轨道结构强度的动力计算——准静态计算； 3、检算轨道结构各部件的强度。 （1）轨道结构的静力计算

轨道静力计算常用有连续弹性基础梁和连续弹性支撑梁两种模型。连续弹性基础梁模型就是把钢轨视为一根支承在连续弹性基础上的无限长梁，分析梁在受竖向力作用下产生的挠度、弯矩和基础反力。

通过计算出C、D、k三个弹性特征参数值和EJ的值，算出当量荷载错误！未找到引用源。和错误！未找到引用源。，最后求出弯矩M和反力R。

基本假设为：

（a）轨道和机车车辆均符合各项规定标准的要求。 （b）钢轨是一根支承在连续弹性基础上的无限长梁。 （c）作用于钢轨的对称面上，两股钢轨上的荷载相等。 （d）不考虑轨道自重。

3

（2）准静态计算

在轨道结构的准静态计算中，主要是确定钢轨的挠度、弯矩和轨枕动力增值。通过求出速度系数错误！未找到引用源。、偏载系数错误！未找到引用源。和横向水平力系数f，最后求出弯矩M和反力R。 （3）检算轨道结构各部件的强度

（a）钢轨强度检算

（b）轨枕承压强度与弯矩的检算 （c）道床应力及路基面应力计算 二、稳定性计算的基本原理

无缝线路轨道的稳定性应满足钢轨内的实际升温幅度△T小于或等于允许的升温幅度[?Tc]。桥上铺设无缝道岔时，[?Tc]应计入纵向附加力的影响，即△T ≤

[?Tc]。

三、计算部分

近几年来我国铁路推广使用U75V（原称PD3）钢种钢轨其抗拉强度达980MPa，淬火后其抗拉强度达1265MPa。机车类型为第6组：客机DF4，货机DF4。

1、运营车辆为DF4型电力机车时轨道各部件强度检算

所检算机车构造速度均小于最坏情况下的最大速度Vmax=4.3 R=4.3×√1200=148.96km/h错误！未找到引用源。，故可按机车构造速度检算部件强度。

钢轨强度的检算 DF4型电力机车的两个转向架之间距离比较大，彼此影响甚小，可任选一个转向架的车轮作为计算轮，同时由于三个车轮的轮重和轮距相同，两端的车轮对称，只要任选1与2轮或2与3轮作为计算轮来计算弯矩的当量荷载错误！未找到引用源。

计算步骤如下：

①计算错误！未找到引用源。值计算

钢轨强度的D=30000N/mm，按无缝线路的要求，轨枕均匀布置，轨枕间距

D30000?55.248?55.2Mpa a=1000000/1840=543.47≈543mm。由此可得：k??a543

4

②计算错误！未找到引用源。值 E值一般取

，查表可得J=3217?10mm

44??4k55.2?1?4?0.000119?0.00120(mm) 544EJ4?2.1?10?3217?10③计算错误！未找到引用源。值

根据不同的错误！未找到引用源。值可计算出错误！未找到引用源。值 计算轮 计算值 1 1 2 115000 0 0 1 115000 115000 1800 2.160 －0.1600 －18400 2 115000 1800 2.160 －0.1600 －18400 115000 0 0 1 115000 3 115000 3600 4.320 0.0072 828 115000 1800 2.160 －0.1600 －18400 78200 97428 轮位 ④计算错误！未找到引用源。

以1和2轮分别为计算轮来计算错误！未找到引用源。，并选取其中最大值来计算钢轨的弯矩。计算轮1的?p??97428为其中的最大值，用此值来计算静弯矩。

⑤计算静弯矩错误！未找到引用源。

M?14??p??1?97428?20297500N?mm

4?0.001205

⑥计算动弯矩错误！未找到引用源。

计算电力机车运行条件下轨底弯曲应力的速度系数公式为错误！未找到引用源。，可算得速度系数为

??0.6v0.6??148.96?0.89 100100由计算偏载系数错误！未找到引用源。的公式，我国《铁路线路维修规则》规定：未被平衡的欠超高一般不应大于75mm，所以中错误！未找到引用源。,得

由表可查得错误！未找到引用源。时的横向水平力系数错误！未找到引用源。 将上述系数代入

Md?M(1????P)f?20297500?(1?0.89?0.15)?41406900(N?mm)

⑦计算钢轨的动弯应力错误！未找到引用源。和错误！未找到引用源。

可查得钢轨的错误！未找到引用源。，错误！未找到引用源。，则得轨底和轨头应力为

轨底

?1d?Md41406900??104.56?105(Mpa);W1396000 Md41406900??122(Mpa)W2339400

轨头

?2d?温度应力

?t?Tmax?tn?60.6?33.12?27.48?C ?t=2.48△t=2.48x27.48=68.15Mpa,

得钢轨基本应力 轨底 ?1d??'t?105?68.15?173.15Mpa 轨头 ?2d???122?68.15?190.15Mpa

由《铁路轨道设计规范》（TB10082—2005 J448—2005）查得，U75V（原称PD3）钢种钢

轨抗拉强度大于880Mpa，钢轨的屈服极限错误！未找到引用源。，新轨的安全系数错误！未找到引用源。，允许应力为

上述轨底和轨头的基本应力均小于错误！未找到引用源。，符合钢轨的强度检算条件

6

轨枕弯矩的检算

①计算错误！未找到引用源。值和错误！未找到引用源。值

计算轨枕弯矩时，用错误！未找到引用源。，轨枕均匀布置，轨枕间距

由此可得

②计算错误！未找到引用源。值

根据不同的错误！未找到引用源。值可计算出错误！未找到引用源。值 ③计算轨枕反力的当量荷载错误！未找到引用源。 计算轮 计算值 1 1 2 115000 0 0 1 115000 115000 1800 2.664 0.0971 11166.5 轮位 2 115000 1800 2.664 0.0971 11166.5 115000 0 0 1 115000 3 115000 3600 5.328 0.00677 778.55 115000 1800 2.664 0.0971 11166.5 137333 126945.05 取表中最大的错误！未找到引用源。137333

7

④计算轨枕上的动压力错误！未找到引用源。 计算电力机车运行条件下速度系数公式为??0.45v，可算得速度系数100??0.45?148.96?0.67

100由计算偏载系数错误！未找到引用源。的公式，式中错误！未找到引用源。,得

，

Rd?R(1????p)?(1?0.67?0.15)?0.00148?543?1373332?100433.3258N?1.82??a2??P?

Rd约为静轮载的87.33％，以此计算值来计算轨枕弯矩。

错误！未找到引用源。型混凝土轨枕，轨枕长度错误！未找到引用源。，钢轨中心线至枕端距离错误！未找到引用源。，道床支承长度错误！未找到引用源。，错误！未找到引用源。轨底宽度错误！未找到引用源。，代入公式，计算轨下截面正弯矩

a12b'5002150Mg?(?)Rd?(?)?100433.3258?11331786.43N?mm2

2e82?9508错误！未找到引用源。型混凝土轨枕，轨下截面允许弯矩错误！未找到引用源。，计算正弯矩错误！未找到引用源。

在计算轨枕中间截面弯矩时，可按两种不同支承方式的公式分别计算结果，进行比较 公式一

?4e2?3l2?12La1?8ea1?Mc????Rd4(3L?2e)???4?9502?3?25002?12?2500?500?8?950?500????.3258 ??1004334?(3?2500?2?950)????9509112.762N?mm2公式二

?L?4a1??2500?4?500?未找Mc???.3258??10054165.73N?mm2错误！?Rd?????10043344????到引用源。型混凝土轨枕，轨枕中间截面允许弯矩错误！未找到引用源。，计算数值错误！

8

未找到引用源。

道床顶面应力的检算

对于错误！未找到引用源。型混凝土轨枕，床上时，

，中部支承在道床上时，按照下式计算

，中部不支承在道

?b?Rd100433.3258??0.384Mpa或 be'275?950Rd100433.3258??0.3108Mpa 'be275?1175?b?满足强度条件

路基面道床应力的检算 根

h?据

Rd路

?基填料的允许应力反算所需的厚度

2e'??r?tan?100433.3258?387.11mm道床的厚度计算值小于实际的道床厚?2?1175?0.15?tan35度，满足要求，应采用实际的道床厚度，检算通过。

2、运营车辆为错误！未找到引用源。内燃机车时轨道各个部件强度检算

错误！未找到引用源。F4型内燃机车一样，任选一个转向架的车轮作为计算轮，同时由于三个车轮的轮重和轮距相同，两端的车轮对称，只要任选1与2轮或2与3轮作为计算轮来计算弯矩的当量荷载错误！未找到引用源。

计算步骤如下：

①计算错误！未找到引用源。值计算

钢轨强度的D=30000N/mm，按无缝线路的要求，轨枕均匀布置，轨枕间距

D30000?55.248?55.2Mpa a=1000000/1840=543.47≈543mm。由此可得：k??a543②计算错误！未找到引用源。值 E值一般取

，查表可得J=3217?10mm

9

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??4k55.2?1?4?0.000119?0.00120(mm) 544EJ4?2.1?10?3217?10③计算错误！未找到引用源。值

根据不同的错误！未找到引用源。值可计算出错误！未找到引用源。值 计算轮 计算值 1 1 2 115000 0 0 1 115000 115000 1800 2.160 －0.1600 －18400 轮位 2 115000 1800 2.160 －0.1600 －18400 115000 0 0 1 115000 3 115000 3600 4.320 0.0072 828 115000 1800 2.160 －0.1600 －18400 78200 97428 ④计算错误！未找到引用源。

以1和2轮分别为计算轮来计算错误！未找到引用源。，并选取其中最大值来计算钢轨的弯矩。计算轮1的?p??97428为其中的最大值，用此值来计算静弯矩。

⑤计算静弯矩错误！未找到引用源。

M?14??p??1?97428?20297500N?mm

4?0.00120⑥计算动弯矩错误！未找到引用源。

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计算电力机车运行条件下轨底弯曲应力的速度系数公式为可算得速度系数为

0.4v0.4?148.96??0.59584?0.60由计算偏载系数错误！未找到引用源。的公式，100100我国《铁路线路维修规则》规定：未被平衡的欠超高一般不应大于75mm，所以中错误！未

??找到引用源。,得

由表可查得错误！未找到引用源。时的横向水平力系数错误！未找到引用源。 将上述系数代入

Md?M(1????P)f?20297500?(1?0.60?0.15)?35520625(N?mm)

⑦计算钢轨的动弯应力错误！未找到引用源。和错误！未找到引用源。

可查得钢轨的错误！未找到引用源。，错误！未找到引用源。，则得轨底和轨头应力为

轨底

?1d?Md41406900??89.698547?89.7(Mpa);W1396000 Md35520625??104.657?104.66(Mpa)W2339400

轨头

?2d?温度应力

?t?Tmax?tn?60.6?33.12?27.48?C ?t=2.48△t=2.48x27.48=68.15Mpa,

得钢轨基本应力 轨底 ?1d??'t?89.7?68.15?157.85Mpa 轨头?2d???104.66?68.15?172.81Mpa

由《铁路轨道设计规范》（TB10082—2005 J448—2005）查得，U75V（原称PD3）钢种钢

轨抗拉强度大于880Mpa，钢轨的屈服极限错误！未找到引用源。，新轨的安全系数错误！未找到引用源。，允许应力为

上述轨底和轨头的基本应力均小于错误！未找到引用源。，符合钢轨的强度检算条件 轨枕弯矩的检算

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①计算错误！未找到引用源。值和错误！未找到引用源。值

计算轨枕弯矩时，用错误！未找到引用源。，轨枕均匀布置，轨枕间距

由此可得

②计算错误！未找到引用源。值

根据不同的错误！未找到引用源。值可计算出错误！未找到引用源。值 ③计算轨枕反力的当量荷载错误！未找到引用源。 计算轮 计算值 1 1 2 115000 0 0 1 115000 115000 1800 2.664 0.0971 11166.5 轮位 2 115000 1800 2.664 0.0971 11166.5 115000 0 0 1 115000 3 115000 3600 5.328 0.00677 778.55 115000 1800 2.664 0.0971 11166.5 137333 126945.05 取表中最大的错误！未找到引用源。137333 ④计算轨枕上的动压力错误！未找到引用源。

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计算电力机车运行条件下速度系数公式为??0.3v，可算得速度系数100??0.3?148.96?0.44688?0.447

100由计算偏载系数错误！未找到引用源。的公式，式中错误！未找到引用源。,得

，

Rd?R(1????p)?(1?0.447?0.15)?0.00148?543?1373332?88127.4843N?1.597??a2??P?

Rd约为静轮载的76.63％，以此计算值来计算轨枕弯矩。

错误！未找到引用源。型混凝土轨枕，轨枕长度错误！未找到引用源。，钢轨中心线至枕端距离错误！未找到引用源。，道床支承长度错误！未找到引用源。，错误！未找到引用源。轨底宽度错误！未找到引用源。，代入公式，计算轨下截面正弯矩

a12b'5002150Mg?(?)Rd?(?)?88127.4843?9646005.092N?mm2

2e82?9508错误！未找到引用源。型混凝土轨枕，轨下截面允许弯矩错误！未找到引用源。，计算正弯矩错误！未找到引用源。

在计算轨枕中间截面弯矩时，可按两种不同支承方式的公式分别计算结果，进行比较 公式一

?4e2?3l2?12La1?8ea1?Mc????Rd4(3L?2e)???4?9502?3?25002?12?2500?500?8?950?500????.4843 ??881274?(3?2500?2?950)????8384985.216N?mm2公式二

?L?4a1??2500?4?500?Mc???.4843??10015935.54N?mm2错误！未找?Rd?????881274?4???到引用源。型混凝土轨枕，轨枕中间截面允许弯矩错误！未找到引用源。，计算数值错误！未找到引用源。

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道床顶面应力的检算

对于错误！未找到引用源。型混凝土轨枕，床上时，

，中部支承在道床上时，按照下式计算

，中部不支承在道

?b?Rd88127.4843??0.3373Mpa或 be'275?950?b?Rd88127.4843??0.2727Mpa 'be275?1175满足强度条件

路基面道床应力的检算 根

h?据

Rd路

?基填料的允许应力反算所需的厚度

2e'??r?tan?88127.4843?331.77mm道床的厚度计算值小于实际的道床厚

2?1175?0.15?tan35?度，满足要求，并采用实际的道床厚度，检算通过。

普通无缝线路设计

温度压力的计算

根据《轨道设计规范》（TB10082—2005 J448—2005）的公式计算温度压力 计算公式

根据假设，用势能驻值原理导出如下基本公式：

f?foe4l2?EI??3r02lπPW? 4112f?foe?3(?)l?R0R2w?w2?(l2?wt)?f?EI?23?f， 式中

4r0wt?3?f?4r0w??EI?2(t?

4)； 3'?R14

111； ??R'RR0； PW—计算两根钢轨温度压力（N）E—钢轨弹性模量，为2.1×105MPa；

I—两根钢轨对竖直中和轴线的惯性矩， 60kg/m钢轨 I=2×524=1048cm4

?—轨道框架刚度系数，采用1.0；

l—轨道弯曲半波长（cm）；

；720cm l0—轨道原始弹性弯曲半波长（cm）；0.25cm foe—轨道原始弹性弯曲矢度（cm）

，t?t—轨道原始弹性弯曲的相对曲率矢度（cm?1）

f0e， 2l0t为常量，其值根据无缝线路现场调查资料统计分析确定；

8fop；1R0=2 1R0—轨道原始塑性弯曲曲率（cm?1）

l0f—轨道弯曲变形矢度，采用0.2cm； ；120000cm R—曲线轨道半径（cm）

r0—等效道床横向阻力；84.3N/cm

11118Kfoe18?0.25???????1.21914?10?5cm?1 '22RRR0Rl0120000720 t?f0e0.25?1?7cm ??4.82253?1022?0720???EI?2(t?4)?3R'4 ?1.0?2.1?107??2?1048?(4.82253?10?7??3?1.21914?10?5)

?446371.1??（4r0?3??tf)?f?EI?24?84.3446371.1?4.82253?10?7??0.2?1.0?2.1?107?1048??2

0.2?446371.1?(?652445.161?3

15

l2???652445.1614r0?t??3f

446371.1?652445.161

4?84.3446371.1?4.82253?10?7??30.2?112136.7133?f?foe4l2r0?EI??32l?Pw?411f?foe?3(?)l2?RR021.0?2.1?107?1048??2? ?0.2?0.25??3338576.97N40.2?0.254?112136.7133?84.3?112136.7133?3

?3?1.21914?10?5?112136.7133

轨道稳定性允许温度压力?P? ?P??Pw3338576.97??2568136.131N K11.3

轨道稳定性允许温升[?Tu]

对于路基上无缝线路

??Tu????P?2E?F?2568136.131??66.91C 7?52?2.1?10?1.18?10?77.45根据强度条件确定允许温降[?Td]

钢轨的强度条件是要求轨头急轨底的边缘荷载应力的最大可能值，不超过 钢轨的屈服强度除以一定的安全系数所得出的容许应力。其表达式如下： ?????sK2?457?365.6Mpa 1.25 K2—安全系数，新钢轨K2?1.25。?d取130Mpa,?f取10Mpa ?Td???????d??fE??365.6?128?10??91.85C 取 5?52.1?10?1.18?10

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Tmax?Tmin??Td????Tu????tk2260.6?9.391.85?66.91 ?取?tk?0?C，则Te?38.12?C ??522?38.12?5?CTe?tn?Te?(5~6)?C?38.12?5?33.12?C ?t?Tmax?tn?60.6?33.12?27.48?C

?t=2.48△t=2.48x27.48=68.15Mpa, ?f=10Mpa. ?2d?Md41406900??122(Mpa) W2339400?头d??t??f?122?68.15?10?200.15Mpa?????365.6Mpa

错误！未找到引用源。,?t=2.48?t=2.48x27.48=68.15Mpa, ?f=10Mpa.

?底d??t??f?105?68.15?10?183.15Mpa?????365.6Mpa

计算式为：

??Td?? ??Td??设计锁定轨温计算

Te??????d??fE?

365.6?140?10?87.0℃

1.18?10?5?2.1?105Tmax?Tmin??Td????Tc????Tk

22，取60.6℃； Tmax—南昌历年最高轨温（℃）

Tmin—南昌历年最低轨温（℃），取-9.3℃；

?Tk—修正值，一般为0～5℃。

Tmax?Tmin??Td????Tu????tk2260.6?9.391.85?66.91 ? ??522?38.12?5?CTe?

钢轨温度力

设计锁定轨温范围宜为10℃。取Te=38.12

。C

设计锁定轨温上限 tm?Te?5?38.12?5?43.12℃ 设计锁定轨温下限 tn?Te?5?38.12?5?33.12℃

南昌最高轨温60.6℃ ，最低轨温 -9.3℃ ，

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设计锁定轨温上、下限应满足下式条件：

tm?Tmin?43.12?9.3?52.42?C???Td??91.85?C Tmax?tn?60.6?33.12?27.48?C???Tu??66.91?C

Ptmax拉?EF?（tm?Tmin） 钢

轨

最

大

温

度

拉

力

：

?2.1?105?77.45?1.18?10?5?52.42?100 ?1006050.406NPtmax压?EF?(Tmax?tn)钢轨最大温度压力： ?2.1?105?77.45?1.18?10?5?27.48?100

?527399.1828N伸缩区长度计算

无缝线路锁定后，长轨条的两端将随轨温的升降而伸缩，其伸缩范围的长度即为伸缩区长度l伸。

l伸?Ptmax?Pjr

式中 Ptmax—钢轨最大温度拉力或压力（N），Ptmax按式（6-14）和式（6-15） 计算；

Pj—接头阻力（N）；取490kN

r— 一股轨下道床纵向阻力，有碴道床路基上为一股轨下线路纵向阻 力，取115N /cm l拉伸? l拉压?1006050.406?490000?4487.3948cm

115527399.1828?490000?325.2103cm

115所以 l伸?50m

无缝线路缓冲区预留轨缝计算

长轨条一端伸缩量?长的计算

(Pmin拉?Pj)22EFr(1006050.406?490000)2??0.7119cm?7.12mm 2?2.1?107?77.45?115 ?长拉? ?长压（Pmin压?Pj)2(527399.1828?490000)2???0.003739cm?0.37mm 72EFr2?2.1?10?77.45?115所以 ?长?7.12mm

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缓冲轨一端伸缩量?缓的计算

?缓?1?12?（P?P)?L?rL? tmaxj2EF?4??缓冲区由两根25长普通钢轨组成，L=2x25=50m=5000cm。

11?2?（1006050.406?490000)?5000??115?5000?2?2.1?107?77.45?4???0.57226cm?5.723mm?缓拉?11?2??（527399.1828?490000)?5000??115?5000?2?2.1?107?77.45?4?? ?0.1634cm?1.634mm?缓压?

所以?缓?5.723mm 预留轨缝的计算

冬季轨缝不应超过构造轨缝的条件：

a1?ag?(?长??缓）

a2?ag?2?缓夏季轨缝不顶紧的条件：

a1??长??缓a2?2?缓

式中 a1—长轨条与缓冲轨之间预留轨缝值（mm）； a2—相邻缓冲轨间预留轨缝值（mm）； ag—钢轨接头构造轨缝，取18mm； ?长—长轨条一端的收缩量或伸长量（mm）； ?缓—缓冲轨一端的收缩量或伸长量（mm）。

a1?ag?(?长??缓）?18?(5.723?1.634)?10.643mm

a2?ag?2?缓?18?2?1.624?14.732mm

a1??长??缓?5.723?1.634?7.357mma2?2?缓?2?1.634?3.268mm

综上所得：a1?10mm,?2?10mm

防爬设备的布置

P防?nP扣?nR

式中，P防为一对防爬器的阻力，为15000（N）；P扣为一根轨枕上的扣件阻力，为9000

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（N）（w弹条扣件）；R为一根轨枕能提供的道床阻力，为10000N；n为两对防爬器之间的间隔轨枕数。

15000?n9000?n10000

n?15两对防爬器之间的间隔轨枕数不应大于15。

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（N）（w弹条扣件）；R为一根轨枕能提供的道床阻力，为10000N；n为两对防爬器之间的间隔轨枕数。

15000?n9000?n10000

n?15两对防爬器之间的间隔轨枕数不应大于15。

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