门架模板搭设施工方案

云栖西岸阁工程 地下室高支模补充施工方案

本工程地下室层高为4.80m，最大梁尺寸为1.0*1.0m，顶板厚度为180~250mm，模板设计计算按板厚度250mm进行计算。

根据本公司施工经验，本工程地下室模板计算采用胶合板与门式钢管架支撑。

一、模板设计计算

1、模板胶合板挠度及强度验算：

材料:胶合板选用18mm厚，长宽尺寸为900mmX1800mm，胶合板弹性模量E=5.85*103N/mm2。

施工做法：沿胶合板长向上布置五道小楞，共四跨，间距为450mm，按四跨等跨连续梁公式计算。

挠度设计时：qy=25×0.3+0.5=8.0KN/m

0.632×8.0×4504×12

y=0.632ql4/100EI= =0.9mm<=l/250=450/250=1.8mm 100×5.85×103×0.9×900×183 强度设计时：qf=(25×0.3+0.5) ×1.2+2.5×1.4=13.1KN/m 3ql2 3*13.1×4502

M= = =284223Nm 28 28 M 284223×6

f= = =5.8N/mm<12.9N/mm2 2

W 900×18

经计算结果可知胶合板强度和挠度均满足要求。 2、楼板模板小楞强度及挠度验算：

材料:小楞选用50mm*100mm松木，小楞弹性模量为10×103N/mm2。[f]=13N/mm2 小楞下设大楞间距1200mm。按四跨等跨连续梁公式计算，跨度为1200mm。 强度设计时：

qf=1.2×(25×0.3+0.5) ×0.45+1.4×2.5×0.45=5.9KN/m 3 3

Mmax= ql2 = ×5.9×1.22=0.91KN·m 28 28 W=bh2/6=50*1002÷6=83333mm3

Mx 910000

f= = =10.92N/mm2<[f]=13N/mm2

Wx 83333

挠度设计时：qy=(25×0.3+0.5) ×0.45=3.6KN/m

4

0.632×3.6×1200×12

4

y=0.632ql/100EI= =1.14mm 100×10×103×50×1003 1

<[y]= x1200=2.4mm 500

经计算结果可知小楞强度和挠度均满足要求。

3、板模板大楞强度及挠度验算：

材料:大楞选用70mm×900mm。按连续梁计算（跨度为900mm） 强度设计时：Ff=1.2×5.9=7.08KN

15 13

Mmax= FL= ×7.08×0.9=1.08KN·m 32 77

223

w=bh/6=70X100÷6=116667mm

Mx 1080000

f= = =9.26KN/mm2<[f]=13N/mm2

Wx 116667

挠度设计时间：Fy=1.2×3.6=4.32KN

13Fl3 13×4.32×103×9003×12

y= = =0.58mm 1205EI 1205×10×103×70×1003 1

<[y]= ×900=1.8mm 500

经计算结果可大楞强度和挠度均满足要求。

4、楼板模板支撑稳定性验算：

材料:采用门式钢管架（φ42×2.5）钢管，二步架高，门架两侧设水平加固一道(φ48×3.5)钢管。

(1)每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGKL，每架距内、每步架高度的构配件自重。

门架 1榀 0.224KN 交叉拉杆 2副 0.08KN 连接棒 2个 0.012KN 共计重 0.316KN

每米高度模板支撑自重： NGKL=0.316/1.95=0.162KN/m

(2)每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2 每架距内：

水平加固杆 2根 2×1.83×0.038=0.139KN 扣件 2个 2×0.0145=0.029KN 每米高度附件：

0.139+0.029

NGKL = =0.029KN/m 3×1.95

(3)施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NQIK

模板自重NQIK=1×2.4×0.5=1.08KN

混凝土自重NQ2K=0.9×2.4×0.25×25=16.2KN 钢筋自重NQ3K=0.9×2.4×0.25×1.1=0.71KN 施工人员及施工设备自重： NQ4K=0.9×2.4×1.0=2.16KN ∑NQIK=1.08+16.2+0.71+2.16=20.15KN (4)作用于一榀门架的轴心力设计值N

N=n×1.2（NGK1+NGK2）h+1.4×0.85∑NQIK

= 2×1.2(0.162+0.029) ×1.95+1.4×0.85×20.15 =24.87KN

(5)一榀门架的稳定承载力设计值

Nd=kψAf=0.8×0.412×2×310.2×205×10-3 =41.89KN>N=24.87KN满足要求。

二、框架梁设计计算

1、框架梁最大1000 mm×1000 mm

2、底板选用18 mm厚胶合板，小楞间距360 mm。 3、荷载计算

模板自重：0.5×0.45=0.225KN/m 砼自重： 25×1.0×1.0=25KN/ m 钢筋自重：1.0×1.0×1.0=1.0 KN/m 振动荷载：2×1.0=1.2 KN/m

总竖向荷载：q=1.2 ×（0.225+25+1）

=31.5 KN/m

依五跨连续梁考虑，由简明施工手册可查知： Mmax=0.107×31.5×0.362=0.43KN·m

底板需要截面抗矩Wn`=M/fm=0.43200000÷12.9=33333 mm3 截面抗矩Wn= bh2/6=1000×182÷6=54000 mm3> Wn` 满足要求。

挠度验算:F=10.76×0.36×0.5×=1.94 KN

El3 0.063×1.94×1000×18003×12

y=0.063 = =2.53 mm 3

EI 10×1000×100×150 <[y]=1800/1500=3.6m,挠度满足要求

4、梁侧模计算:

梁侧模采用18mm厚胶合板,侧模立档选用50×100mm间距400,竖向设一道螺栓拉结,并加设斜撑.

⑴新浇砼对模板的侧压力

设砼浇筑速度V=2m/h，温度T=20℃

外加剂修正系数β1=1.2，塌落度修正系数β2=1.15 则F1=0.22rt。β1˙β2√V

200

=0.22×24× ×1.2×1.15×√2 20+15 =58.87KN/m2

F2=r˙H=24×0.65=15.6 KN/m2 取较小值 F2=15.6 KN/m2

振捣砼时产生的荷载标准值F3=4 KN/m2

水平荷载F=1.2×15.6+1.4×4=24.32 KN/m2 ⑵强度验算：

依五跨连续梁考虑，由简明施工手册可查知： Mmax=0.107×24.32×0.75×0.42=0.31KN˙m 底板需要截面抗矩Wn`=M/fm=310000÷12.9=24031mm3

截面抗矩Wn= bh2/6=1000×182÷6=54000 mm3> Wn` 满足要求。 ⑶挠度验算：

不考虑振动荷载：q=15.6×0.9=14.04KN/m

0.632ql4 0.632× 14.04 ×4004× 12

y= = =0.035mm 10EI 100×5.85×1000×1000×183 ＜[y]=400/250=1.6mm,挠度满足要求。

5、梁底支撑验算：

材料:采用门式钢管架（φ42×2.5）钢管，二步架高，门架两侧设水平加固一道(φ48×3.5)钢管。

(1)每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGKL，每架距内、每步架高度的构配件自重。

门架 1榀 0.224KN 交叉拉杆 2副 0.08KN 连接棒 2个 0.012KN 共计重 0.316KN 每米高度模板支撑自重： NGKL=0.316/1.95=0.162KN/m

(2)每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2 每架距内：

水平加固杆 2根 2×1.83×0.038=0.139KN 扣件 2个 2×0.0145=0.029KN 每米高度附件：

0.139+0.029

NGKL = =0.029KN/m 3×1.95

(3)施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NQIK

模板自重NQIK=1×1.2×0.5=0.6KN 混凝土自重NQ2K=1×1×1×25=25KN 钢筋自重NQ3K=1×1.2×0.25×1.1=0.331KN 施工人员及施工设备自重：

NQ4K=1.×1.2×1.0=1.2KN ∑NQIK=0.6+25+0.33+1.2=27KN (4)作用于一榀门架的轴心力设计值N

N=n×1.2（NGK1+NGK2）h+1.4×0.85∑NQIK

= 2×1.2(0.162+0.029) ×1.95+1.4×0.85×27 =33KN

(5)一榀门架的稳定承载力设计值

Nd=kψAf=0.8×0.412×2×310.2×205×10-3 =41.89KN>N=33KN 满足要求。 编制： 审批： 日期：

NQ4K=1.×1.2×1.0=1.2KN ∑NQIK=0.6+25+0.33+1.2=27KN (4)作用于一榀门架的轴心力设计值N

N=n×1.2（NGK1+NGK2）h+1.4×0.85∑NQIK

= 2×1.2(0.162+0.029) ×1.95+1.4×0.85×27 =33KN

(5)一榀门架的稳定承载力设计值

Nd=kψAf=0.8×0.412×2×310.2×205×10-3 =41.89KN>N=33KN 满足要求。 编制： 审批： 日期：

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