领航里程花园高支模安全专项施工方案 - 图文

深圳市领航里程花园工程

高大模板施工方案

编制人： 李宝堂 审核人： 审批人： 张琨

中建三局建设工程股份有限公司

二〇一二年二月

领航里程花园 【高大模板施工方案】

目 录

1. 编制说明及依据 .................................................. 3 1.1. 编制说明 ...................................................... 3 1.2. 编制依据 ...................................................... 3 2. 工程概况 ........................................................ 3 2.1. 工程总体概况 .................................................. 3 2.2. 高大模板概况 .................................................. 4 3. 施工、劳动力计划 ................................................ 4 3.1. 施工进度计划 .................................................. 4 3.2. 劳动力计划 .................................................... 4 3.3. 材料供应计划 .................................................. 5

3.3.1. 材料的选择 ................................................ 5 3.3.2. 材料的技术要求 ............................................ 5 3.3.3. 材料的供应 ................................................ 6 3.4. 设备使用计划 .................................................. 6 4. 施工工艺技术及检查验收 .......................................... 7 4.1. 高大模板支撑体系设计 .......................................... 7 4.2. 梁模板设计 .................................................... 8

4.2.1. 梁底模板 .................................................. 8 4.2.2. 梁侧模板 .................................................. 8 4.2.3. 梁模板设计参数汇总 ........................................ 9 4.3. 楼板模板设计 .................................................. 9

4.3.1. 总体设计 .................................................. 9 4.3.2. 楼板模板主次龙骨布置 ...................................... 9 4.3.3. 楼板与梁支模立杆连接 ...................................... 9 4.3.4. 开间尺寸与横杆模数不符的处理 ............................. 10 4.4. 梁板模板施工 ................................................. 11

4.4.1. 工艺流程 ................................................. 12 4.4.2. 施工方法 ................................................. 12 4.4.3. 施工控制要点 ............................................. 12 4.4.4. 梁板模板支撑体系搭设要求 ................................. 14 中建三局建设工程股份有限公司

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4.5. 高大模板支撑系统基础加固处理措施 ............................. 15 4.6. 混凝土的浇筑要求 ............................................. 15 4.7. 高大模板支撑检查验收及过程管理 ............................... 15

4.7.1. 高大模板支撑检查验收 ..................................... 15 4.7.2. 高大模板支撑使用和管理 ................................... 16 4.8. 模板的拆除 ................................................... 17

4.8.1. 模板拆除规定 ............................................. 17 4.8.2. 模板拆除方法 ............................................. 17 5. 质量、安全保证措施 ............................................. 18 5.1. 质量保证措施 ................................................. 18 5.2. 安全保证措施 ................................................. 19 5.3. 应急救援预案 ................................................. 20 5.4. 高支模监测措施 ............................................... 25 5.5. 方案编制及安全管理人员名单和证件 ............................. 25 6. 文明施工措施 ................................................... 28 6.1. 现场排水管理 ................................................. 28 6.2. 施工现场材料加工及堆场管理制度 ............................... 28 6.3. 清洁施工现场及垃圾处理管理制度 ............................... 28 7. 计算书及相关附图 ............................................... 28 7.1. 计算模型的选取 ............................................... 28 7.2. 材料计算参数的选取 ........................................... 29 7.3. 板模板支撑验算 ............................................... 29

7.3.1. 5.9m高地下室顶板 ........................................ 29 7.3.2. 9.53m高地下室顶板 ....................................... 37 7.3.3. 11.38m10#楼四层楼板 ...................................... 40 7.4. 梁模板支撑验算 ............................................... 43

7.4.1. 400×2500框架梁 ......................................... 43 7.4.2. 500×1300框架梁 ......................................... 55 7.4.3. 400×2300框架梁 ......................................... 68 7.4.4. 400×1200框架梁 ......................................... 72 7.4.5. 300×800框架梁 .......................................... 78 8. 附图： ......................................................... 85 中建三局建设工程股份有限公司

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1. 编制说明及依据

1.1. 编制说明

领航里程花园工程地下室顶板结构模板支撑高度局部大于8m且个别梁线荷载大于20KN/m，属超过一定规模危险性较大的分部分项工程需单独编制此专项方案，并通过专家论证后实施。 1.2. 编制依据

(1) 由深圳奥意建筑工程设计有限公司设计的领航里程花园施工图； (2) 中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》第四版； (3) 领航里程花园施工组织设计； (4) 相关技术规范、规程

类别 编号 GB50204-2002 GB50300-2001 GB50009-2001 GB50010-2002 国家标准 GB50017-2003 GB24911-2010 建质（2009）87号 名称 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《建筑结构荷载规范》 《混凝土结构设计规范》 《钢结构设计规范》 《碗扣式钢管脚手架构件》 关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知 关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工模板安全技术规范》 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 关于印发广东省住房和城乡建设厅关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的实施细则的通知 《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》 建质（2009）254号 JGJ59-99 行业标准 JGJ162-2008 JGJ166-2008 粤建质〔2011〕13号 深建规〔2007〕14号 地方标准 2. 工程概况 2.1. 工程总体概况

领航里程花园位于位于深圳市宝安区航城大道与107国道交界处，拟建场北面为兴达华府大厦，东南角紧邻阳光新居及新联铁仓，总占地面积约64177.3㎡，总建筑面积

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约275420㎡。共计15栋，包括高层塔楼、裙房商业、幼儿园、配套公建等。本工程分为东、西两个地块，西地块为长方形，东地块为L形。西地块拟建建筑物为9栋：1#、2#、3#、5#为31层的住宅楼；4#为1层文化室；6#、7#、10#为30层的商住楼（一层为商业）；8#、9#为6层的住宅楼，地下室为两层整体；东地块拟建建筑物为6栋： 11#、15#为26层住宅楼； 12#为11层的住宅楼；13#为13层住宅楼；14#为3层的幼儿园。地下室为两层整体。 2.2. 高大模板概况

根据住建部相关要求，建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统为高大模板支撑系统。

本工程为框架剪力墙结构，设两层地下室，15栋单体。地下室最大层高5.9m，最大梁400*2500，跨度最大8.1m，其余层高3.9m-5.4m，最大梁400*2000、500*1300，跨度最大8.1m，最大板厚为250mm；4#、5#、6#、7#、10#、11#、12#、13#、15#楼负一层部分只有梁没有板，支撑架搭高度为9.53m，最大梁400*2300、300*1700，跨度最大6.2m，最大板厚200 mm；10#楼二层、三层部分有梁没有板，首层层高为5.4m，二层、三层为2.9m，支撑高度为11.38m，最大梁200*600，最大跨度6.1m，最大板厚为100mm；根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》，以及建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。

本方案将选取5.9m层高楼板（250厚）、9.53m层高楼板（200厚）、11.38m层高楼板（100厚）及400*2500、500*1300、400*2300、400*1200、300*800梁支撑进行验算。支模架体基础支撑于下层楼板和基础垫层上，保持2层架体不拆除。

3. 施工、劳动力计划

3.1. 施工进度计划

本工程地下室顶板结构计划于2012年3月1日开始施工，2012年5月29日完成，高大支撑体系于2012年3月1日地下室顶板梁板施工时开始支设，直至2012年5月29日地下室顶板板模板施工完毕，共计90日历天。 3.2. 劳动力计划

根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。

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(1)安全管理人员配备

根据本过程特点及要求，项目配有1名安全总监及2名专职安全员。 项目安全总监：李明军

项目安全员：郑仲锡、郑钊波等。 (2)项目特种作业人员

序号 1 2 3 4 5 特种作业人员 塔吊工 电工 木工 架子工 电焊工 人数 18 10 350 120 10 3.3. 材料供应计划 3.3.1. 材料的选择

本工程高大模板支撑采用钢管碗扣式脚手架，选用钢管和50×100mm方木作为背楞方木，18mm厚木模作为底模。钢管规格全部为标准件Ф48×3.5mm（计算按3.0 mm），立柱顶端高度调节用可调U型钢支托。 3.3.2. 材料的技术要求

本工程所采用的碗扣式钢管脚手架构配件应满足《碗扣式钢管脚手架构件》GB24911-2010的要求。

（1）材料

1）原材料应有合格证及材料质量保证书，并符合产品图样规定； 2）钢管的力学性能应符合GB/T3091中Q235的规定

3）上碗口的材料采用碳素铸钢或可锻铸铁时，其机械性能应分别符合GB/T11352及GB/T9440的规定；

4）下碗扣采用碳素铸钢制造时，其机械性能应符合GB/T11352的规定 （2）工艺

1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，立杆不应接长使用。

2）铸件不应有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，应将粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清楚干净。

3）冲压件不应有裂纹、毛刺、氧化皮等缺陷。

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（3）尺寸

1）构件长度允许偏差为±1.5mm；

2）钢管公称外径为48.3mm，公称壁厚为3.5mm，壁厚公差不应为负偏差，其他尺寸公差应符合GB/T3091的有关规定；

3）立杆碗扣节点间距应按600mm模数设置，间距允许偏差为±1.0mm 4）立杆端面与立杆轴线应垂直，垂直度允许偏差为1.0mm （4）外观

构件表面在涂防锈底漆前应进行表面清理。接头、支座应进行镀锌处理，其他构件应喷涂防锈漆，表面应光洁平整，涂层应均匀，不应有堆漆、露铁等缺陷。 3.3.3. 材料的供应

根据招标文件及施工承包合同的要求进行材料物资采购，项目经理部将与业主密切配合，并严格按照ISO9002质量体系中物资采购程序来操作，以保证进场材料的质量。

高大模板支撑工程为危险性较大的分部分项工程，应对进场钢管进行严格检验，要求钢管材料商提供全新的碗口式脚手架钢管，以保证高大模板支撑体系的绝对安全。

高大模板施工期间周转材料计划

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 周转材料 模板 木方 钢管 碗扣架 碗扣架 顶托 塑料安全帽 尼龙安全带 泡沫灭火器 干粉灭火器 数量 12000m2 2000m3 300t 100000条 250000条 50000支 470顶 100根 50个 50个 备注 18mm双面覆膜木夹板，周转3次 100×50mm Φ48×3.5 立杆1200、1800、2400、3000mm等 拉杆1200、900、600、300mm等 高600mm，直径38mm 3.4. 设备使用计划 主体结构施工阶段，根据施工平面图的要求及施工生产需要，逐步进场施工作设备，确保施工所需，具体如下表：

表3.4.1-主体施工阶段主要施工机械设备表

序机械设备名型号规格 数量 国别 制造年份 额定功率 生产能备注 中建三局建设工程股份有限公司 第 6页 领航里程花园 【高大模板施工方案】 号 1 2 3 4 称 塔吊 塔吊 塔吊 施工电梯 TC5610 QTZ63 QTZ80 SCD200/200 GQ-40-B GTJB7-40 JK-3 15-50 MJ106 MJ50 ZN50 6 2 1 13 6台 6台 4台 8台 12台 15台 2个 产地 荆州 广东 四川 广东 广东 广东 江苏 江苏 广东 上海 广东 2011年 2010年 2010年 2010年 2010年 2010年 2010年 2011年 2011年 2010年 2011年 （KW） 56.5 63.5 80.5 44 3 3 7 4 7.5 4 4 力 / / / / / / / / / / 租赁 租赁 租赁 租赁 自有 自有 自有 自有 自有 自有 自有 5 钢筋切断机 6 钢筋弯曲机 7 钢筋调直机 8 电动套丝机 9 木工圆盘锯 10 11 手提电锯 混凝土震动器 混凝土震动棒 12 V30-50 ZF150-50 W320型 BX6-400 JSD－600 30个 5台 30台 4台 5台 上海 江苏 广东 惠州 上海 2011年 2011年 2010年 2009年 2010年 3.5 1.5 0.75 32 75 / / / / / 自有 自有 自有 自有 13 平板震动器 14 潜水泵 15 交流电焊机 16 电渣压力焊 4. 施工工艺技术及检查验收

4.1. 高大模板支撑体系设计

由于本工程高大模板层数、部位较多，选取最不利位置进行支撑架体设计和计算，其它与之类似的部位则相应参考，本工程高大模板支撑架体设计参数详见下表。

支撑体系设计 高大模板支撑架部位 梁截面 横距 200×400、200×500、200×700、250×550、250×600、I类梁 250×700、250×800、300×500、300×600、300×700、300×800、350×600（截面积A≤0.25m） 2立杆 纵距 步距 剪刀撑设计 四周从底到顶连续满搭设置900 900 1200 竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设置竖向中建三局建设工程股份有限公司

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300×850、300×900、300×950、300×850、300×1150、300×1400、300×1450、300×1500、Ⅱ类梁 350×850、350×950、400×800、400×850、400×900、400×950、400×1000、400×1050、400×1150、400×1200、450×850（截面积0.25m＜A≤0.48m） 300×1650、300×1700、300×1750、300×1800、300×2000、300×2300、350×1400、400×1400、400×1500、400×1600、Ⅲ类梁 400×1700、400×1750、400×1850、400×1950、400×2000、400×2100、400×2300、400×2500、500×1300截面积0.49m＜A≤1m 2222900中间设1道附加立杆，采用双扣件与横杆连接 600 1200 剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45o－60o之间，斜杆应每步900，中间设2道附加立杆 600 1200 与立杆扣接。 4.2. 梁模板设计 4.2.1. 梁底模板

梁底模板传力方式：现浇混凝土及施工等荷载 → 梁底模板 → 梁底横向木枋→ 梁底纵向钢管 → 梁底顶托 → 钢管支柱 → 支撑基础

梁底所有支撑采用碗扣式钢管脚手架构件和可调顶托配合使用，顶托上必须放置两根平直Φ48mm×3.5mm钢管作托梁，钢管上为50×100mm木枋，木枋上铺设梁底模板。 4.2.2. 梁侧模板

梁侧模的传力方式如下：

现浇混凝土侧压力及施工荷载 → 梁侧面板 → 梁侧竖向木枋→ 梁侧横向钢管→对拉螺杆

梁侧模内龙骨为50×100木方，内龙骨竖向布置。外龙骨Φ48mm×3.5mm双钢管，沿梁方向水平布置，采用?14对拉螺杆固定，纵横向间距不大于450mm；梁高超过1000mm时设?14对拉螺杆三道，纵横向间距不大于450mm； 梁高大于1400mm时设?14对拉螺杆四道，纵横向间距不大于450mm，梁高大于1800mm时设?14对拉螺杆五道，纵横向间距不大于450mm，梁高大于2250mm时设?14对拉螺杆六道，纵横向间距不大于450mm。

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4.2.3. 梁模板设计参数汇总

梁模板设计参数汇总表如下：

梁底 梁截面类型 模板材料 次楞 @250 18mm厚双面覆膜木胶合板 @250 @300 @250 托梁 梁底可I类梁 II类梁 III类梁(梁高小于等于1000) III类梁（梁高大于1000） @900 @450 调顶托螺杆伸出钢管@250 @300 顶不大于200mm @250 ≤@450 @450 @250 ≤@450 @450 梁侧 次楞（木方）主楞（钢管） 水平间距 @250 @250 竖向间距 @450 ≤@450 螺杆水平间距 @450 @450 4.3. 楼板模板设计 4.3.1. 总体设计

本工程楼板模板面板采用18mm厚双面覆膜木胶合板；板底次龙骨采用50×100木方，间距不大于250mm布置；板底主龙骨采用Φ48×3.5双钢管,支撑结构选用满堂钢管碗扣式脚手架，钢管规格为Φ48×3.5，立杆顶采用可调顶托支撑主龙骨，顶托螺杆伸出钢管顶不大于200mm。 4.3.2. 楼板模板主次龙骨布置

高支撑模板区域楼板模板主次龙骨布置如下：次龙骨采用2000mm长50×100木方立放，间距250mm；主龙骨采用Φ48×3.5双钢管，间距900mm。 4.3.3. 楼板与梁支模立杆连接

当梁立杆间距为600mm，而板立杆间距为900mm时，为了让满堂架整体稳定性更好且楼板架体第一根立杆距梁边距离不超过500mm，采取梁支撑立杆间沿梁跨方向按照600mm间距加板支撑立杆的方法，使梁支架及板支架连接形成整体。

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板支撑立杆400×2500梁梁支撑立杆600600300300梁板立杆平面布置图4.3.4. 开间尺寸与横杆模数不符的处理

当梁板开间尺寸与碗扣架的模数不一致，梁板下立杆需要断开时，应在每步横杆位置将断开处两侧立杆用钢管扣件连接，伸入两侧至少两跨。如下图：

梁间距不符合模数梁900900900间距不符合模数900900900注：图中粗实线为钢管扣件连接

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4.3.5. 有梁无板的架体说明

对于4#、5#、6#、7#、10#、11#、12#、13#、15#楼负一层部分只有梁没有板，支撑架搭高度为9.53m，10#楼二层、三层部分有梁没有板，首层层高为5.4m，二层、三层为2.9m，支撑高度为11.38m部位，在第一层梁底增设一根立杆间距同梁两侧立杆间距，每层砼浇筑完成后在上层砼浇筑之前，支撑架体要与砼柱及梁用抱箍连成整体。 4.4. 梁板模板施工

本工程梁板模拟采用碗扣式钢管满堂架作为支撑，方木托梁断面为50×100mm，模板采用18mm厚胶合板。在模板工程中，模板应支撑牢固，并严格控制标高、轴线位置、截面几何尺寸，达到准确无误，消除爆模，轴线位移等质量问题。

现浇板施工时注意到模板的平整度、梁板交接处接缝的严密性。模板应拼缝平整，并采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。

梁板支撑体系搭设完后，须对支撑体系进行专项检查，合格后才可转入下一工序的施工。浇筑砼时，安排专人观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常及时加固处理，以免发生质量和安全事故。

在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员对隐蔽过程检验合格，模板须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。

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4.4.1. 工艺流程

4.4.2. 施工方法

(1) 调整梁底顶撑标高，调平后，铺设梁底模，梁底模两侧用扣件锁紧，防止梁底模跑位。

(2) 梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在梁底模上，同时安装快拆头，调整板底脚手架高度以满足层高要求。

(3) 铺设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。楼板模板压在梁侧模上。

(4) 梁净跨大于4m时，梁底模按照梁跨度的1‰起拱。大于8m时，梁跨中应按照2‰起拱。

(5) 主龙骨上铺间距200mm的次龙骨，次龙骨接长时采用搭接形式，搭接长度不少于500mm。

(6) 模板施工时须注意预埋件和预留孔，不得遗漏，且安装要牢固，位置准确。 (7) 模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施，并多次对成形模板的垂直度及平整度进行检查与校正，保证其误差在规范允许范围之内。

(8) 模板的支撑必须稳固，确保几何形状，模板拼缝须严密，保证混凝土浇捣不漏浆。

(9) 施工过程应多次检查轴线位置，几何尺寸、标高等，施工完毕后须全面复核。 4.4.3. 施工控制要点

(1) 采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。

(2) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；

(3) 搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。

(4) 如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是

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否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除；

(5) 梁柱节点模板应制作定型节点模，模板下料准确，拼接严密、整齐，预留与梁相接的槽口必须规矩、精确，与梁模板接槎一致，防止造成接缝处高低错台。为保证节点模板的整体性和就位准确，下口应包住柱混凝土不小于600mm，并用柱箍箍紧；上口与梁板模板固定牢靠或使用对拉杆固定，以保证节点模不发生位移。

(6) 结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置。

(7) 梁模板安装前先复查柱中心是否正确，根据柱中心线放出梁边线、梁模板控制线。梁模板的底模铺设在50×100mm木方托梁上，不同跨度的两个相交方向的主次梁起拱值作到统一。

(8) 同一轴线方向的主次梁模板必须拉通线检查其顺直度，梁上预埋成排管道洞口也应作到在同一直线上，标高变化拉通线按设计要求坡度进行严格控制。

(9) 模板的垂直和侧向支撑必须顶紧支牢，以防在承受混凝土自重和施工荷载时产生位移和丧失稳定性。

(10) 铺模板时可从四周铺起，在中间收口。木胶合板面板铺钉前，下料必须准确，以保证拼缝严密。

(11) 模板安装时，不得在顶板面上锯木方、木板，严禁在梁模内存有木屑、纸带、水泥渣等杂物。

(12) 当梁高小于700mm的梁板结构宜梁板模板支设完成后再帮扎钢筋。

(13) 板钢筋绑扎前，必须对顶板模板进行检查验收，用2m靠尺检查表面平整度，如有超标之处，调节板下可调顶托，以调整模板的平整度。模板表面的钉眼、缝隙应用胶质腻子刮平。在钢筋绑扎和管道预埋施工过程中应加强对模板的成品保护，如发现有破损之处及时进行修补和更换。

(14) 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。 (15) 为确保梁板模板四周平直、严密、不漏浆，在支设梁板模板前，在墙、柱顶沿梁板底标高以下3mm处贴5mm厚海绵条，海绵条宽度为30mm。

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4.4.4. 梁板模板支撑体系搭设要求 (1) 基本要求

1) 保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。 2) 必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 3) 便于模板的安拆。 (2) 支撑体系搭设要求

1) 本工程高大模板支撑体系采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管满堂架，50×100mm木楞间距不大于250mm，托梁为Φ48×3.5mm双钢管，模板采用18mm厚胶合板。在模板工程中，模板应支撑牢固，并严格控制标高、轴线位置、截面几何尺寸，达到准确无误，轴线位移等质量问题。

2) 底层应设置纵、横水平杆作为扫地杆，距离地面高度为350mm。钢管立柱底部应设底座，顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，可调支托底部应增设一道水平杆用扣件与立杆相连，以保证立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于0.7m；螺杆与立柱安装时应保证上下同心。

3) 本工程高支模区域满堂架立杆间距最大为0.9m，根据JGJ166-2008规范第6.2.2条，按不同层高分区域，满堂架四周从底到顶设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，间距为4.5m（5跨）。剪刀撑采用48×3.5mm钢管搭设，剪刀撑的斜杆与地面夹角控制在45°~60°之间，斜杆每步与立杆扣接。

4) 高支模区域框架柱距最大为8.1m。满堂架采用钢管与结构柱采取抱柱形式加强满堂架稳定性，满堂架与每个结构柱每隔3.6m设置一个固结点。

5) 碗扣式钢管满堂架四周从底到顶连续满搭设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；因模板支撑架高度大于4.8m，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。高于4米的模板支架在两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置水平剪刀撑。支撑高于8米时在最顶一步水平拉杆中间增加一道水平拉杆，每步水平拉杆端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。

6) 梁与板支架立杆上的纵横水平杆、扫地杆和剪刀撑应相互连通、连接并形成整体。梁下立杆与板下立杆横向间距不符合碗扣架模数需要断开时，应在每步横杆位置将梁下立杆与板下立杆用钢管扣件连接，伸入梁两侧板下至少两根立杆。

(3) 支撑系统禁止与施工电梯及其附着设施、外脚手架、卸料平台、砼输送泵管、

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布料机等相连接。 (4) 其它构造要求

1) 剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，用三个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

2) 搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为100mm

3) 严禁将上段钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆之上。 4.5. 高大模板支撑系统基础加固处理措施

本工程高大模板支撑系统的基础部分为钢筋混凝土梁板，部分为基础垫层，对于混凝土楼板，在施工层混凝土浇筑完成并达到100%强度之前，下层基础梁板模板支撑架不能拆除；对于基础垫层，必须对原土进行砂土换填：

（1）挖除软弱土层换填砂土，分层换填，换填厚度300㎜，压实系数0.97； （2）再铺填200㎜厚碎砾石，压实系数0.97； （3）最后施工100㎜厚C15混凝土垫层；

（4）夯实过程中严格控制夯实速度，以保证碾压质量；

（5）在架体搭设时在立杆底满铺模板并垫50mm厚方木，保证基础受均匀； （6）基础面排水利用基坑底排沟进行有组织排水，以保证基础稳定。 4.6. 混凝土的浇筑要求

(1) 混凝土浇筑前，项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。

(2) 先浇筑柱及剪力墙混凝土，后浇筑梁板混凝土。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。其中柱及剪力墙混凝土应分两次浇筑。

(3) 浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。

(4) 梁截面高度大于1000mm时，砼浇筑应分层浇筑，禁止一次浇满且按每500mm高分一层。

4.7. 高大模板支撑检查验收及过程管理 4.7.1. 高大模板支撑检查验收

(1) 班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成

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书面材料。

(2) 日常检查、巡查重点部位：

1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2) 立杆是否松动，立杆是否符合要求。 3) 碗扣是否松动。 4) 架体垂直度。

5) 施工过程中是否有超载的现象。 6) 安全防护措施是否符合规范要求。

7) 模板支撑架体和模板支撑架杆件是否有变形的现象。 (3) 模板支撑架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

(4) 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。

(5) 对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。

(6) 对承重杆件的外观抽检数量不低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。

(7) 应对碗扣节点进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的规定。

(8) 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。

4.7.2. 高大模板支撑使用和管理

1、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

2、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

3、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解中建三局建设工程股份有限公司

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决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 4.8. 模板的拆除 4.8.1. 模板拆除规定

(1) 模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由项目经理及总工签字后报送监理审批方可生效执行。 1) 2)

侧模：在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。 底模：构件跨度大于8m的砼强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度

小于8m的砼强度达到设计强度的75%后，方可拆除 3)

上层及以上楼板浇筑混凝土之前，下层楼板模板及支撑的拆除应根据结构混凝

土强度实际情况经核算后决定。 4)

高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作

业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。 5)

高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地

面，并按规格分类均匀堆放。 6)

高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人

看守，严禁非操作人员进入作业范围。 4.8.2. 模板拆除方法

(1) 先拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，方便施工；然后拆除梁与楼板模板的连接角方木及梁侧模，以使相邻模板断连；

(2) 将旋转可调支撑向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，用钢钎轻轻撬动模板，拆下第一块，然后逐块拆除。拆除时人站在脚手架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管。

(3) 拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。

(4) 拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走。整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐，严禁将拆下的模板自由坠落于地面。

(5) 拆除时要注意成品保护，拆下后的模板及时清理干净，按规格分类放置整齐。

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(6) 模板的拆除须注意不得硬撬硬砸，以免损伤混凝土结构，拆下的模板应进行清理修整，并涂刷脱模剂。装拆模板轻拿轻放，防止模板变形。

(7) 已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

5. 质量、安全保证措施

5.1. 质量保证措施

(1)认真按照施工图、施工方案及技术交底进行施工，保证各个构件的断面尺寸； (2)本工程大梁截面较大、钢筋非常密集且支模高度较高，给施工造成一定难度。对此采取以下施工保证措施：

1)要求砼和易性好，即保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量；

2)梁应分层浇筑，每层厚度不超过500mm，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上；

3)在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼；

4)砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到规范要求的强度后，方可进行拆模施工；

5)砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。 (3)施工前由施工人员对工人进行详细的技术交底，对钢管脚手架搭设、模板安装等按规范要求安装；

(4)钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管脚手架的质量；

(5)模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范和设计要求起拱，确保模板和支顶系统不变形；

(6)模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收；

(7)浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解

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决，并向有关部门汇报；

(8)施工必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关要求；

(9)用于施工的钢管、扣件等要按规定进行质量检测，经检验机构检测合格后方可使用，禁止使用不合格的钢管、扣件；

(11)模板支架搭设前应按图纸进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后方可继续搭设；

(12)拆模时，要有拆模通知书，不得私自乱拆。 5.2. 安全保证措施

模板支架和脚手架的搭设人员应持证上岗，支架搭设作业人员应正确佩戴安全帽、安全带和防滑鞋，模板支架混凝土作业层上的施工荷载不应超过设计值。

(1)模板安装

1)现场操作工人在施工前必须进行专项安全技术交底，交底要有书面记录，参加交底的每个工人必须在交底记录上亲笔签名；

2)作业人员严格按施工程序、操作规程作业，严格遵守施工现场的安全生产制度。坚决杜绝违章作业和违章指挥，且有权制止违章指挥行为；

3)工作前检查所用的工具是否牢固，作业场所是否符合安全规定，所有工具利器不用时要放回工具箱或工具袋内，不得随意乱放；

4)模板和支撑不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料，顶撑要垂直，底端平整坚实，木楔要钉牢，不得用砖头垫高顶撑，并用横杆拉和斜杆拉牢；

5)支撑应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，严禁利用拉杆支撑攀登上落；

6)安装外围柱、梁模板，应先搭设外架并挂安全网；

7)支设单梁模板应设临时工作台或桥架，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走； 8)楼面模板在下班时已铺好而来不及钉牢的定型模板，模板应另放，以防踩踏行走导致板翻人坠；

9)操作时不准将钉含在口内；

10)使用各种木作机械的人员，必须熟悉木工机械的性能，刀具及锯片要适应操作要求；

11)长度不到40厘米的短料，不得入电锯操作；

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12)无防护罩和锯尾刀的电圆锯，不得使用。用电动圆锯操作，必须集中精神，操作者不能站于刀具旋转切削的直线上，应注意站偏，凡需二人同时操作配合要协调，不得在工作当中谈笑嬉戏，操作中留意机械运转声音是否正常，如发现异音必须立即停机检查。

(2)模板拆除

1)拆除模板时必须经现场负责人同意，操作时应按顺序进行，拉好围闭安全网。严禁猛撬，硬砸或大面积撬落。超过4米以上高空不允许让模板材料自由落下，凡是上方拆除模板时，下方必须设禁区警示标志，禁止行人通过；

2)一切人员包括拆除模板的本人，不得在拆了支顶而未拆模板的下方休息或通行，拆除楼面模板时，外围要挂水平安全网，以防止材料从排架和建筑物间的空隙中掉落伤人；

3)模板拆除后要立即清理运走或归堆，疏通道路，带铁钉的碎板要清理防止铁钉刺伤；

4)楼面或在已支模的模板楼面用斗车（手拉车）装运钢模板或较重物件时，装卸人员应站在车子两侧操作，不应在车后或车前做装卸或其它工作，严禁“一倒全清”的卸车方法，防止车子惯性力后退撞人；

5)成立由项目经理为组长的专门的应急小组，在砼浇注过程中派专人24小时留守工地现场，一旦有紧急情况，应立即组织人员进行处理；

6)其余现浇结构拆模所需混凝土强度见下表 表5.2.1-现浇结构拆模所需混凝土强度表

结构类型 结构跨度(m) ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁、拱、壳 ＞8 悬臂结构 － ≥100 ≥100 按设计的砼强度标准的百分比计(%) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 7)拆模时不得用大锤，以防止模板碰撞、墙体开裂。 5.3. 应急救援预案

（1）应急组织机构

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项目建立应急指挥小组，相关人员职责分工如下表：

组长叶国新副组长郭猇龙副组长戎庭伟应急救援小组成员联络组李保堂抢险组陈贵亮疏散组段小虎救护组林庆波后勤组蔡秋强保卫组林坚璇调查组李明军 组 长：叶国新 联系电话——075527346301 全面负责项目的安全及救援工作； 副组长：郭猇龙 戎庭伟 协助组长管理项目的安全及救援工作，分管技术、安全工作；

联络组：组长李保堂 电话：18603002466

了解事故情况，负责事故发生后的第一时间通知公司，根据情况酌情及时通知当地建筑行政主管部门、电力部门、劳动部、当事人家属等；

抢险组：组长陈贵亮 电话：13923890748

根据指挥组指令，及时负责扑救、抢险，并布置现场人员到医院陪护； 疏散组：组长段小虎 电话：13590457100

发生事故时，负责现场的疏散、逃生及相关秩序的维护工作； 保卫组：组长林坚璇 电话：13560789646

负责现场损失控制，物资抢救，对事故现场划定警戒区，阻止与工程无关人员进入现场，保护事故现场不受破坏；

后勤组：组长蔡秋强 电话：13714102922

负责现场应急救援物资的准备和保管工作，为现场救援提供物资保证及照明等； 调查组：组长李明军 电话：15914061951 （2）应急准备 1)物资和设施准备

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将根据工程的实际情况，购置足够的安全防护材料、消防材料及必要的卫生防护用品；根据施工的季节不同，准备足够的防暑降温物资，以保证现场急救的基本需要，并根据实际情况予以增减，并定期检查补充，以确保随时可供急救。

2)其它应急设备和设施

在现场经常会出现由于光线和照明不足导致的一些安全隐患，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、手电筒等；在进行应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、安全警示牌等。

3)附近应急资源

距离现场较近的深圳市西乡人民医院，可处理任何伤害事故。在施工现场布置适量的灭火器，生活区、各楼层、食堂、加工区、配电房等。楼层上配备高压水阀及水桶备用。

（3）应急措施

1)作业前项目部组织向各级管理人员及作业人员进行入场前的安全教育及安全技术交底，并在施工过程中向相关人员反复交底；

2)施工过程中，现场管理人员应加强对现场的检查控制，发现问题及时下发整改通知，并督促落实处理，将事故消灭在萌芽状态；

3)施工现场作业人员一定要戴好安全帽；

4)高空作业人员应系好安全带，以防操作不当坠落；

5)使用电器机具时，一定按正确的操作规程使用，以防触电事故的发生； 6)现场设置医疗保健箱；

7)现场定点设置灭火器、消火栓等消防器材； 8)现场准备足够的防暑降温物资；

9)项目部联系定点的医院，收集医院、消防的联络方式。 救护电话：120； 火警电话：119； 报警电话：110

急救医院：深圳市宝安区西乡人民医院，总机：0755-27693706或120； 交通路线：从工地向东北方向出发行驶100米，右转进入广深公路行驶160米，直行进入G107行驶3.1公里，朝罗湖 福田方向稍向左转行驶390米，在西乡立交稍向右转沿广深公路行驶450米，到达深圳市宝安区西乡人民医院，总路程约4.2公里，全程约11分钟车程。应急救援交通路线图如下：

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（4）应急响应

1)当发生意外事故和紧急情况时，应立即组织对受害人员的救助或意外事故可能会造成的对其他相关方面的危害和对环境破坏的补救，必要时联络外部救援机构进行救护。同时项目部将事故报告内部主管部门和相关安全监督单位。

2)保护好现场，为进行事故调查和处理提供物证和分析依据，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。

3)清理现场必需在事故调查完毕并且有完整记录后方可进行，在此之前不得以任何借口恢复施工，擅自清理现场。

（5）意外事故和紧急情况的具体处理办法 1）高空坠落应急救援方法：

现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

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如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

2）模板、坍塌应急救援方法：

地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3）物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带○止血法等。

2对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少○伤痛。

3对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克○

等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院○拯救。

（6）应急预案实施终止后的恢复工作

应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记录，妥善保管有关物证，并按国家有关规定及时向有

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关部门进行事故报告。

对事故过程中造成的人员伤亡和财产损失做收集统计、归纳，形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。

对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学的做出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制定提供经验和完善的依据。

依据公司的奖惩制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作。尽快组织恢复正常的生产和工作。 5.4. 高支模监测措施

本工程高支模部分在浇筑砼过程中及拆模前，对高支模部分进行沉降及水平位移的监测工作，为施工提供可靠的数据，发现险情，以便现场及时采取处理措施。

(1)监测项目：支架沉降、位移和变形。 (2)测点布设：在1/2梁板跨位置设置监测点。

(3)监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min观测一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。

(4)变形监测预警值：梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。 (5)注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。

5.5. 方案编制及安全管理人员名单和证件

（1）方案编制、审核人员情况

方案编制及审核人员信息表

方案编制参与人 编制人 审核人 审批人 姓名 李保堂 刘家甫 张琨 学历 本科 本科 本科 专业 土木工程 土木工程 土木工程 职称 工程师 高级工程师 教授级高工 职务 项目技术总工 公司深圳经理部技术总工 公司技术总工 （2）专职安全管理及特种作业人员情况 专职安全员及特种作业人员信息表

姓名 学历 专业 职称 职务 第 25页

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李明军 郑钊波 郑仲锡 李俊生 杨大在 专科 中专 高中 高中 高中 房屋建筑 / / / 工程师 / / / 项目安全总监 安全员 安全员 电工 电工 （3）相关人员证件 项目安全总监考核证

项目专职安全员：

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项目电工上岗证

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6. 文明施工措施

6.1. 现场排水管理

1 施工现场排水根据总平面施工图统一规划。现场根据规范要求统一设置排水沟保证现场用水、雨水等得到有序的排放。 2 办公、生活区必须按规定设置排水沟，使生活用水、用水排放有序。 3 室内出现的各种用水，必须派专人处理。 4 现场必须设集水井、沉沙池、使现场清洗车辆等的污水得到统一排放。 5 项目安全环境管理部也要对现场排水设施进行全面的检查，保证现场排水正常。 6 现场方案中涉及到排水工艺、工序的都必须进行排水设计说明。 6.2. 施工现场材料加工及堆场管理制度 1 各种成品、半成品、机械设备应按照施工总平面图堆放。 2 现场砌筑240×600围墙隔断堆放管材、杆材、竹竿、树杆、架板、模板、石料、灰沙砖、散材等分类堆放。 库内挂有产品标示牌，标示牌内容包括：名称、品牌、数量、 产地、规格、使用性能、3 出厂日期、材质合格证号、检验状态。物资按照不同种类分别堆放。有防潮、防水等措施。 4 钢材按规格分别搁放整齐，并挂设产品标示牌（标示牌内容同上），加工的半成品分门别类的搁置在物架上，现场材料库应设货架。 5 现场材料库应设货架，分类摆好，挂设标签、库内整洁行走道路通畅。 泵送机、钢筋机械操作场、通道口、井架、操作点、进料口以及其他按规定要求达设的6 防护棚的，必须搭设防护棚。防护棚必须稳固、整洁、每天的机具应清洁干净、做好日常保养、用完清理完毕送回现场材料库房。 6.3. 清洁施工现场及垃圾处理管理制度 1 施工作业时不得造成严重污染环境。 2 操作人员应做到落手清，工完料尽、物尽其用、废料归堆，并清运出场的责任到位工作。 3 落地料、碎砖料、废料必须按时清理干净。 4 砖块堆放应成垛，在脚手板上堆放不得超过三皮。 5 模板、竹木料不准乱堆、混放、散落或随意作它用。 6 零配件、钢扣件等存放集中，不得散乱并有散失。 7. 计算书及相关附图

7.1. 计算模型的选取

计算依据为《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式脚手中建三局建设工程股份有限公司

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架安全技术规范》（JGJ166-2008），计算过程中进行如下说明：

1、设计选用Φ48×3.5厚钢管，在计算时候按Φ48×3.0钢管进行取值；木方截面根据现场实测，截面尺寸为40mm×90mm；18mm厚模板按15mm计算。

2、本计算考虑风荷载作用。

本工程中根据最不利设计原则选取位置进行计算，选择的计算部位如下： 1、层高为5.9m的地下室顶板250mm厚，400*2500梁； 2、层高为5.4m的地下室顶板250mm厚， 500*1300梁；

3、层高为9.53m的地下室顶板200mm厚，400*2300梁、400*1200梁； 4、层高为11.38m的10#楼四层楼板100mm厚，300*800梁。 7.2. 材料计算参数的选取

计算参数 钢管承载力f Φ48钢管抗扭系数W 205N/mm 4.49×10mm 13N/mm 9500N/mm 15N/mm 222332钢管弹性模量E Φ48钢管惯性矩I 2.06×10N/mm 10.78×10mm 1.3N/mm 1.4 N/mm 6000 N/mm 2224452f木方抗弯强度w E木枋弹性模量w 面板抗弯强度 f木枋抗剪强度v 面板剪切强度 面板弹性模量 7.3. 板模板支撑验算 7.3.1. 5.9m高地下室顶板

模板支架搭设高度为5.65米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。

图1 楼板支撑架立面简图

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采用的钢管类型为48×3.0,模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.25m。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000×152/6=3.75×104mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25×25×1 =6.25kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25×1.1×1 =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+6.25+0.275)×1.35=9.214kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×9.214×0.252+0.1×4.2×0.252=0.072kN·m 中建三局建设工程股份有限公司

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支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×9.214×0.252-0.117×4.2×0.252= -0.088kN·m； 经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.088kN·m； （2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.088×106 /(3.75×104)=2.355N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =2.355N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。 荷载对模板产生的剪力为

Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×9.214×0.25+0.617×4.2×0.25=2.03kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×2029.912/(2×1000×15)=0.203N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.203N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。 （4）底模挠度验算

模板弹性模量E=6000 N/mm2；

模板惯性矩 I=1000×153/12=2.812×105 mm4；

刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

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ν =0.176mm；

底模面板的挠度计算值ν =0.176mm小于挠度设计值[v] =Min(250/150，10)mm ，满足要求。

二、底模方木的强度和刚度验算 按三跨连续梁计算 （1）荷载计算

模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.25×25×0.25=1.562kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3=0.25×1.1×0.25=0.069kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.25=0.25kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.075+1.562+0.069)×1.35=2.303kN/m； q2 =(x4+x5)×1.4=(0.25+0.5)×1.4=1.05kN/m；

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下:

Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×2.303×0.92-0.117×1.05×0.92=-0.286kN·m； （2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×902/6=5.4×104 mm3；

σ =0.286×106/(5.4×104)=5.298N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =5.298N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。

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（3）底模方木抗剪强度计算 荷载对方木产生的剪力为

Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×2.303×0.9+0.617×1.05×0.9=1.827kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.761N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =0.761N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算 方木弹性模量 E=9500 N/mm2；

方木惯性矩 I=40×903/12=2.43×106 mm4；

刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.294 mm； 底模方木的挠度计算值ν =0.294mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。

三、托梁材料计算

板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示

（1）荷载计算

材料自重：0.038kN/m；

方木所传集中荷载：取方木内力计算的中间支座反力值，即 p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×2.303×0.9+1.2×1.05×0.9=3.414kN；

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按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。 （2）强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下： 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5； W=10.16 ×103mm3； I=24.38 ×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力 Rmax = 13.587 kN ；

钢管的最大应力计算值 σ = 1.121×106/10.16×103=110.381 N/mm2； 钢管的最大挠度 νmax = 1.225 mm ； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 σ =110.381 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 中建三局建设工程股份有限公司

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N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值 ν =1.225小于最大允许挠度 [v]=min(900/150,10) mm,满足要求!

四、立杆稳定性验算

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算 （1）立杆荷载

N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，取F1=13.587kN。

除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×5.65=0.848kN； 立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=13.587+0.848×1.35=14.731kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。 （2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，查表得； A --立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时， 计算长度l0按下式计算的结果取大值：

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l0=h+2a=1.2+2×0.7=2.6m； l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.7m； μ--模板支架等效计算长度系数，,取1.664； k --计算长度附加系数，取1.185； 故l0取2.6m；

λ=l0/i=2.6×103 /15.9=164； 查得 φ= 0.262；

KH=1/[1+0.005×(5.65-4)]=0.992；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×14.731×103 /(0.262×4.24×102×0.992)=140.383N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ =140.383N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝14.731kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.75=0.106kN/m2；

其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定，深圳市采用：w0 = 0.75 kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）的规定采用：μz= 0.74 ；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.106×0.9×1.22/10=0.016kN·m； （2）立杆稳定性验算

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σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×14.731×103/(0.262×4.24×102×0.992)+0.016×106 /(4.49×103)=144.026N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =144.026N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。 7.3.2. 9.53m高地下室顶板

模板支架搭设高度为9.33米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。

采用的钢管类型为48×3.0,模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.25m。

由7.3.1节可知模板、木方及托梁材料都是符合要求的，因此，本节只需对立杆稳定性和立杆地基承载力进行验算。

一、立杆稳定性验算

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

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（1）立杆荷载。

模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.2×25×1 =5kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.2×1.1×1 =0.22kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+5+0.22)×1.35=7.452kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m； 支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，此值为F1=11.856kN。

除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×9.33=1.4kN； 立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=11.856+1.4×1.35=13.746kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。 （2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，查表得； A --立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.2+2×0.7=2.6m； l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m；

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式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.7m； μ--模板支架等效计算长度系数，取1.664； k --计算长度附加系数，取1.185； 故l0取2.6m；

λ=l0/i=2.6×103 /15.9=164； 查得 φ= 0.262；

KH=1/[1+0.005×(9.33-4)]=0.974；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×13.746×103 /(0.262×4.24×102×0.974)=133.387N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ =133.387N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝13.746kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×1×0.306×0.75=0.161kN/m2；

其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.75 kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）的规定采用：μz= 1 ；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.306；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.161×0.9×1.22/10=0.025kN·m； （2）立杆稳定性验算

σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×13.746×103/(0.262×4.24×102×0.974)+0.025×106 /(4.49×103)=138.905N/mm2；

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立杆的受压强度计算值σ =138.905N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

二、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 800×1=800 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 800 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×13.746/0.25=57.732 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.433 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=57.732kPa ≤ fg=800 kPa 。地基承载力满足要求！ 7.3.3. 11.38m10#楼四层楼板

模板支架搭设高度为11.38米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。

采用的钢管类型为48×3.0,模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.25m。

由7.3.1节可知模板、木方及托梁材料都是符合要求的，且立杆落在地下室顶板上，因此，本节只需对立杆稳定性进行验算。

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一、立杆稳定性验算

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算 （1）立杆荷载。

模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.1×25×1 =2.5kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.1×1.1×1 =0.11kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+2.5+0.11)×1.2=3.492kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m； 支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，此值为F1=7.967kN。

除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×11.38=1.707kN； 立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=7.967+1.707×1.35=10.272kN；

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其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。 （2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，查表得； A --立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.2+2×0.7=2.6m； l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.7m； μ--模板支架等效计算长度系数，取1.664； k --计算长度附加系数，取1.185； 故l0取2.6m；

λ=l0/i=2.6×103 /15.9=164； 查得 φ= 0.262；

KH=1/[1+0.005×(11.38-4)]=0.964；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×10.272×103 /(0.262×4.24×102×0.964)=100.671N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ =100.671N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝10.272kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×1×0.306×0.75=0.161kN/m2；

其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定中建三局建设工程股份有限公司

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采用：w0 = 0.75 kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）的规定采用：μz= 1 ；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.306；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.161×0.9×1.22/10=0.025kN·m； （2）立杆稳定性验算

σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×10.272×103/(0.262×4.24×102×0.964)+0.025×106 /(4.49×103)=106.189N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =106.189N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。 7.4. 梁模板支撑验算 7.4.1. 400×2500框架梁

一、梁参数

模板支架搭设高度为5.65米。

基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×2500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米。

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采用的钢管类型为48×3.0,方木截面宽50mm，高100mm，布设间距0.25m。 立杆承重连接方式:可调托座；梁底增加承重立杆根数2根；次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数6道，间距为：300mm，300mm，400mm，450mm，450mm；穿梁螺栓水平间距(mm) 450；穿梁螺栓直径(mm)M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为轻型槽钢100×50×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；

二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 53.116 kN/m2、20.000 kN/m2，取较小值20.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

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1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×20×0.9=21.6kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 21.600+2.520 = 24.120 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 250mm；

面板的最大弯距 M= 0.125×24.12×2502 = 1.88×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.88×105 / 7.35×104=2.564N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.564N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=24.12N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×24.12×2504/(384×6000×4.86×105) = 0.421 mm； 中建三局建设工程股份有限公司

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面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.421mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5×103×2/12 = 833.33cm4；

内楞计算简图

（1）内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×20×0.9+1.4×2×0.9)×1=24.12kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 380mm；

内楞的最大弯距: M=0.101×24.12×380.002= 3.52×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×24.12×0.38=6.633 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.52×105/1.67×105 = 2.111 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

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内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.111 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.12 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 9500N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×24.12×5004/(100×9500×8.33×106) = 0.129 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.129mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.633kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为轻型槽钢100×50×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 24.4cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 177.04cm4； （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=2.512 kN·m； 其中，F=1/6×q×h=10.05，h为梁高为2.5m，a为次楞间距为250mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.51×106/2.44×104 = 102.971 N/mm2； 中建三局建设工程股份有限公司

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外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =102.971N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F--作用在外楞上的集中力标准值：F=10.05kN； l--计算跨度：l=450mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=1770400mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×10050.000×450.003/(100×206000.000×1770400.000)=0.041mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.041 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.041mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×20+1.4×2)×0.5×1.725 =23.115 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×144/1000 = 24.48 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=23.115kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，满足要求！

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六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3； I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（25.00+1.50）×0.40×2.50×0.90=28.62kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；

q = q1 + q2 + q3=28.62+0.15+1.01=29.78kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

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