扬子乙烯装置近年来技术改造的回顾_金浩庭

扬子乙烯装置近年来技术改造的回顾金浩庭

李永生

(扬子石化公司烯烃厂 )

一产品装置内)。

、

千氢气外送系统、

G B一2 0

1出口压力的一

控制,

,

以及干氢用户

D C一4 0 1/4 02和H

G B一 10 1

的正常运行

。

从

扬子乙烯装置同时副产干氢干氢有三个用户:、

湿氢等副、

影响的时间间隔来看

从后加工系统开车初2次。

乙烯装置

聚乙烯、

期的大约每 2小时波动一次到后加工系统生

聚丙烯装置 (汽油加氢在乙烯装置在第一年的试生产期,

产转入较稳定时的每班 1~行的主要因素之一。

因此

,

干氢

。

,

由于聚乙烯

系统的不稳定成为试生产期装置能否稳定运

聚丙烯用氢气量不平衡

导致乙烯装置外送

为此在外送干氢管线上此后,

干氯量的变化很大空速变化大,

,

使通过甲烷化反应器的

装了一只限流孔板化时,

。

当外界用氢量变,

影响到对冷箱系统的压力和

系统内仅湿氢气量有所变化

而其它

内焦层烧光后,

,

急冷器内壁的焦层仍未烧,

定

、

长周期运行压力很大,,

。

在 1988和,,

1989

掉重新投料后急冷器的出口温度往往已达

两年内

也出了一些典型的事故系统,

0如F一 1 1

2 5后

0,

℃以上以至运转2 0儿天后又得烧焦,

,

然

扫线蒸汽尚未关闭

就打开A G O投料,

致

再停炉进行水力清焦

。

我们针对这个问,

使蒸汽窜入 A G O波动;

造成整个装置生产

题

,

采取两种对策,,

,

一是对流段扫线蒸汽改

F

一,

10 7

尚未投料

就将炉出口切至汽,

用 1 3 k g中压蒸汽中压蒸汽作介质冲刷coZ;

在烧焦初期及结束前

用

油精馏塔

时间长达 1 0小时

造成工艺水系,

反复全开全闭调节阀进行,

统波动了教训,

。

二是在烧焦分析接近合格时 (C O十0.

在发生以上这些事故后总结了经验,,

我们认真吸取,

(

5肠),

增大烧焦空气量

并适当降。

认为装置运转至今。

低稀释蒸汽量提高到 7 3 0℃新投料后,,

同时提高烧焦温度 (从 7 0℃0℃)将来设想提高至 7 8,

技措项目搞了很多期的老版本的支持下,

但操作规程仍是开车初在厂领导,

采重,

,

显然是不能适应的

用这两项措施后

也取得了很好的效果。

,

我们组织了以技术人员为主的写此项。

急冷器出口温度

只有 5 0℃左右

作班子

,

编写新的乙烯装置操作规程1 9 8 9年完成,,

几乎达到水力清焦的水平

工作已于同时,

操作工人手一册,

三由于10 7

、

加强生产管理0 11、

针对新工人多的特点,

我们利用,

1 9 9。年一年停车待命的机会

组织操作工上.

F一

0 1

2

进行了技术改造,

F

-

培训课外,

,

讲解改造后的流程和操作规程,

系日立一西拉斯炉型,

造成目前本装置炉,。

并在现场进行模拟考试还举行生产竞赛,

增强动手能力,

另、

型不统一

工艺流程

、

操作方法差异很大

,

活跃学习气氛。

提高

对生产管理带来了很大的困难

特别是一批,、

大家学业务知识的兴趣

通过不同的学习,。

0万吨乙烯工程生产骨干相继被抽调支援 3

考试形式

辅之一定的奖惩手段

使操作工

新工人大批进入本装置254

,

对装置安全

稳

的技术水平有了不同程度的提高

参数则基本上无变化定运行。

,

从而确保了装置的稳

后的开车

,

因冷箱

、

岁A一 3 0 8,

罐的温度达到,

一 1 0 0~一 1 3 0℃后再下降、

速度缓慢,

这样。

二

湿氢外送系统,

就影响了冷箱出合格粗氢的时间了后系统的开车,,

从而影响,

Z延长了出合格 C的时间

乙烯装置投产后

装置内副产的湿氢,

为了缩短F A一 3 0 8到达操作温度的时间需要增加一股冷量来冷却其进料。

就

一部分供汽油加氢使用

其余的全部送入火,

因此我们。

炬系统

。

自扬子二期工程陆续投料运行后、

从F A0 3

一

30 9

(高压甲烷 )引一根管线到F A一,

其部分装置 (芳烃置副产的湿氢化,。

尤里卡)也使用乙烯装,

8罐底

部液相出料处

来实现上述目的。

这样

随着外界用户量的变,

此项改造在

1 9 9 0年大修时完工 3小时计。

按续后开车可增产乙烯

系统也产生波动,

而且波动的危害程度

中缩短的时间接近 2~

,

不亚于干氢外送系统

。

为此

,

对湿氢外送系

5吨/次 7

,

丙烯3 0吨/次、

统也进行了改造设 P IC控制,

即在湿氢用户输出管线上,

增加一个 F IC控制阀于

在火炬放空管线上增,

五

乙醇胺系统的改造。

1 9 9 0年改造施工完毕并投入

M E A洗系统在大型乙烯装置中的应用

使用30 1

。

从已运行的情况来看,

外送湿氢量一

C。

是一个新技术a

M E人洗系统的正常运行能。

直控制比较稳定

从而有效地保证了D

减少N O H耗量及废碱排放量洗系统运行不稳和废碱排放量,,

但若M E人

等各个系统的安全高负荷稳定运行

不仅不能降低N a O H耗量

三

、

D A一4

8塔洗涤管线改造 01故一4

而且还会增加废 M E A的排,

放量看数,

。

从装置开车后 M E A系统投用情况来

在装置大修后的开车或因D C一 4 0紧急停车等情况下统内运行时,,,

障这,

运行周期长。

且很难处理,

,

同时N a O H

碳二物料在 D A8塔顶上放

1系 0。

耗量增大,

从实践操作中,

我们探索工艺参

而从D人一 4 0一

火炬

分析原因,

找到了 M E A系统运行不佳。

因D A

0 4

8塔的压力,

比4 0

2

塔的压力高,

1和 E A一23 2人/ B的壳的主要原因是 E人一 2 3

L CV

一 4 0 1一 1

阀内漏。

这样便使未被除炔的

程堵塞B和E A

因此决定对 M E A系统进行改造,

碳二馏分进入 D A

一4

2乙烯精馏塔 0,

从而污,

改造共分两次进行一2。

第一次改造E A

一2

2 A/ 3

染了乙烯成品塔

乙烯成品塔被污染后

要

1系统第二次改造增加一台备用 3,,

用合格的乙烯去置换

置换时间的长短与乙在置换过程中。

换热器短洗,

改造后

裂解汽油清洗时间大大缩一2

烯塔内乙炔含量有关成品乙烯放火炬焚烧又增加了能耗后,,

。

,

大量,

E A

一2

3或E A 1

2 A/ B也可分开进行清 300

。

,

既减少了乙烯产量为此。

a这样大约可节约 N O H为 1 2,

吨/次

也污染了环境

,

特

5肠) (1

同时减少了废碱排放量

,

减少了环

8塔洗涤液管线进行了改造对D A一 4 0

改造

境污染

。

避免了过去每置换一次 (每次以 2 4小时

计)要

损失 9

0吨的乙烯产量。

,

同时也降低,

六

、

增加裂解汽油脱砷设施、、

了 M S用量 (改造前 M S耗量为 6~ 1 0吨/次)

近年来我厂乙烯装置的裂解原料由原设计的常压柴油减压柴油改变为石脑油常压柴油与减压柴油的混合油氢尾油等。、

经济效益可观

四

、

F A一3 0 9罐

到增加一根冷却管线

FA一3 0 8

罐

芳烃抽余油或加

其中

,

石脑油占整个裂解原料油,

总量的 5。肠左右

而大庆石脑油又占整个石。

每次大修后的开车或分离系统全部停车

脑油比重的 6 0肠以上

大庆石

脑油含砷量高2 65

达s o o x

一 0

‘

一

1 00 0 x

10 -

‘

币给碳三加氢,。

,

、

却器翻版设计操作。

,

与原冷却器紧靠排列,

,

并联。

裂解汽油加氢带来很大麻烦久性中毒,

引起催化剂永而稳19 8 8

这在配管与操作上也是最为方便的。

并造成扣氢汽油的不合格,

该项技措实施后量得到了保证

6 S前馏出来 C~ C馏分的质

6 S定的加过氢的 C一 C馏分是扬子公司芳烃抽

19 8 9年大修时更

换了一

、

二

提装置的原料年

必须确保

。

因此公司于

段催化剂下,

,

在负荷达到原设计负荷的情况3,,

1 1月决定在乙烯装置的裂解汽油加氢区建

一段反应器出口双烯值可控制在 2~.

一套过氧化氢异丙苯法 (简称 C H P法 )脱砷设施,

二段反应温差明显下降

可控制在 3 0℃ 0~ 4

以便向脱 C S组分后的,

裂解汽油中氧化氢异

左右

注入一定浓度的 C H P溶液 (即由过

丙苯与加氢汽油配比而成 )使低价砷化物经氧化 (使 A出,

八

、

火炬气回收、

S

十

“

十5,一令 A S )随 C组分一起排

原设置的高架火炬是收集来自安全阀泄压阀泄放气及排液等放出的气体和液体

使 B T X塔塔顶获得的 C~6

C,组

,

分的砷

含量小于 5 0

又 1 0,

“

冲该项技措 1 9 8 9年 4月中。

并将最终生成的气体安全地送往火炬焚烧实际生产中,,

.

旬投入使用毒现象,

一段加氢催化剂不再发生砷中、

由于阀泄漏或操作工况变化等,。

同年大修中更换了活性欠佳的一一

原因造成物料不平衡火炬放空量较大

这

二段加氢催化剂 G

8 B与G 6

5 3

,

裂解汽油.

不仅浪费了燃料气音增高统.

,

而且会造成火炬放空噪现采用了上海船用柴油,

8吨/时的负荷加氢已达到或超过原设计 1

,

污染环境

.

七设计的 2 5

、

增加一组 C冷却器g,

机研究所研制的湿式螺杆式压缩机回收系

该系统共三套机组,

19 9 0年上半年设计,

由于裂解原料变轻.

裂解汽油的量由原。

安装

同年 1 1月投入使用

回收的火炬气已。

6

5吨/时吨/时增加到 3 0~ 3

因

并入燃料气管网供裂解炉用

此

,

裂解汽油加氢单元的前馏部分已超出原,

设计负荷增高。

C。量的增加造成脱戊烷塔的压力,

九化装置乙醛等,

、

“

5 5+ 0 5’.

.

运行方式、

在生产中,

我们

曾用开大该塔回流罐,

扬子石化装置是一个前后配套的大型石4万吨/年聚乙烯后系统配有 1、

气相放火炬的办法来调整塔压多,

但C量增。.

4 1

原先 C冷却器出口管线,。

(必 1

5英寸)

万吨/年聚丙烯。

2 0万

吨/年乙二醇”

、

6万

吨/年

已满足不了C排出量需要

塔正常液位

,

为了维持 B T X只能提高 B T X塔灵敏板温度℃):。

当下游装置因故处于偏中上等负荷原先‘

运行时乙烯、

,

6+

乙

运行方式难于维持。

(由一3 4变差。

℃提至 1 4 0~ 14 56

这样又使 C,,

,

丙烯中间产品的持久平衡一,

有时当一

重组分被带入塔顶 C一 C馏分中使其质量另外。,

台S R T

1型炉烧焦清焦而乙烷炉又需烧焦

重组分进入反应器后,

使一。

、

清焦或修理时烧掉“.

大量乙烷只能返回燃料系统。

二段反应器生焦的活性为此,

降低了一

、

二段催化剂

,

每天损失乙烯产量 8 0吨左右.

实行了

改造方案增加一组 C冷却,。

5 5+ 0

5

”

新运行方式后

,

不仅为高负荷而且提高了乙,

器

,

将多余的 C采出经冷却送入重裂解汽油考虑制作方便与现场。,

时物料平衡提供了新的模式2保持在 80吨/

,

贮罐或其它燃料系统布局合理

烷炉和整个系统炉子备用系数天的水平.

乙烯产品可

增加的冷却器采用原进口 C冷

25 6

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/7fv4.html