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张家港市经济适用住房发展中心

农联花园一期三标段

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编制单位:江苏兴港建设集团有限公司农联花园项目部 编制日期:二〇一○年三月八日

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施工组织设计／方案报审表

工程名称：农联花园一期三标段 编号：Ａ３.12 － 致：江苏众信工程投资项目管理咨询有限公司（监理单位） 兹报验： □ １单位工程施工组织设计 ■ ２ 模板 分部(子分部)/分项工程施工方案 □ ３ 特殊工程专项施工方案 □ 4 施工起重机械设备安装、拆卸方案 □ 5 本次申报内容系第 1 次申报，申报内容公司技术负责人／项目经理部已批准。 附件： □ 1施工组织设计。 ■ 2施工方案。 承包单位项目经理部（章）： 项目经理： 日期: 项目监理机构签收人姓名及时间 承包单位签收人姓名及时间 专业监理工程师审查意见: 专业监理工程师： 日期: 总监理工程师审核意见： 项目监理机构(章): 总监理工程师： 日期： 注：承包单位项目经理部应提前7日提出本报审表。 江苏省建设厅监制

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施工组织设计、施工方案审批表 TJ1.4

工程名称 农联花园一期三标段工程 日期 2010年3月 8日 现报上下表中的技术管理文件，请予以审批。 类别 施工组织设计 施工方案 内容附后 编制人 ---------------------- 册数 -------- 页数 ---------- 黄利刚 工程质量通病防治措施施工方案 申报简述： 根据本工程现场实际情况，遵照相应规范及强制性标准要求，编制了本方案，请审批。 申报部门（分包单位） 申报人：潘家银 审核意见： □有 □无 附页 总承包单位名称： 审核人： 审核日期： 年 月 日 审批意见： 审批结论： □同意 □修改后报 □重新编制 审批部门（单位）： 审批人： 日期： 年 月 日 注：附施工组织设计、施工方案。

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一、编制依据：

1、《城北经济适用住房施工图》；

2、《混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）》； 3、《江苏省住宅工程通病控制标准（DGJ32/J16-2005）》； 4、《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）》； 5、《建筑工程施工手册》（第四版）；

二、工程概况：

1、城北经济适用住房农联花园一期三标段工程；由张家港市经济适用住房发展中心投资建设，苏州立诚建筑设计院有限公司设计，江苏众信监理公司监理，江苏兴港建设集团有限公司组织施工。

2、工程位于:杨锦公路西侧，北二环路南侧；主体为框架结构，基础均为桩基，底层为车库，多层为地上六层，小高层为地上九层；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：40853平方米；

3、本模板工程：框架柱规格为300*300、300*350、400*400；框架梁截面240*400、240*350、240*470等；楼面现浇板厚度为120，最大开间为轴线4200；其中小高层为短肢剪力墙结构，剪力墙厚度为：220、240。

三、模板工程材料要求：

现浇楼面、框架柱、梁侧模、剪力墙均采用木胶合板：2400×1200×15、1800×900×15，松木方：2000×100×50；梁底模采用50厚松木板。模板支撑体系为钢管满堂脚手架；楼梯底模采用木胶合板，踏步侧模采用松木板50厚；厨房、卫生间、阳台等与楼层的高差用木方拦挡。模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，松木方、钢管、扣件、松木板、脱模剂等应符合有关验收标准规定。

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四、模板计算：

? 柱模板计算： 柱截面取400×400为列，混凝土浇筑时温度为10℃，混凝土重力密度γc=24KN/m3，浇筑高度2.5m，浇筑速度v=2m/h。柱模板用15厚胶合板，内楞用50×100mm方木，间距@200，外楞采用φ48×3.0钢管,横向间距为@500。

⑴荷载计算 1）砼侧压力

1．墙木模受到的侧压力为 ○

由 F=0.22γct。β1β2 v1/2 （公式1）

F＝γcH （公式2）

式中：

F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M）； γc——砼的重力密度（KN/ M）； t。——新浇筑砼的初凝时间（h），按实测确定；或按t。＝200/（T+15）计算。（T——砼的温度） V——砼的浇筑速度（m/h） H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m） β1——外加剂影响修整系数。不掺外加剂时取1.0，掺缓凝剂时取1.2 β2——砼塌落度影响修整系数。当塌落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15 33 取β1=1.2, β2=1.15

由公式1: 则F=0.22×24×200/25×1.2×1.15×21/2=58.88KN/m2

由公式2：则F=24×2.5=60 KN/m2

取二者中的较小值,F=58.88KN/m2作为对模板侧压力的标准值. ②混凝土侧压力设计值

荷载折减（调整）系数（GB50204-92）

1）对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25％时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。 2）在风荷载作用下，验算模板及其支架的稳定性时，其基本风压值可乘以0.8系数予以折减。 F＝F1*分项系数*折减系数

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＝58.88*1.2*0.9＝63.59kn/m2 2）倾倒砼时产生的水平荷载

倾倒砼时产生的水平荷载标准值 向模板供料方法 溜槽、串桶或导管 容积小于0.2m3的运输器具 容积为0.2～0.8m3的运输器具 容积为大于0.8m3的运输器具 水平荷载 2 2 4 6 倾倒砼时产生的水平荷载设计为2*1.4*0.9＝2.52 kn/m2 3）荷载组合

则作用于模板的总荷载设计值为q＝63.59+2.52＝66.11 kn/m2 ⑵验算：

1模板验算： ○

计算简图：

强度验算：（取1m高模板计算）

则 q1=66.11×1=66.11KN/m

模板的厚度为14mm，则W=1000×142/6= 32666 mm3 ， I=1000×143/12= 228666 mm4

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一般按二跨连续梁考虑 Mmax=0.1q1l2=0.1×66.11×0.202

=0.264 KN.m

则σ=Mmax/W=0.264×106/32666=8.082N/mm2＜13N/mm2 满足 刚度验算：

刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则 q2=58.88×1=58.88KN/m

则挠度 ω=q2l4/150EI=58.88×2004/（150×9×103×228666） =0.038mm＜[ω]=250/400=0.625mm 满足

2内楞验算： ○

用50×100mm方木作内楞 则 E=50×1003/12=4.17×106mm4 W=50×1002/6=83333mm3，外钢楞间距为500mm。 强度验算：

内楞承受荷载按三跨连续梁考虑 q3=63.59×0.2=12.718 KN/m

M=0.1q3l2=0.1×12.718×0.52=0.318KN.m

则 σ=M/W=0.318×106/83333=3.816N/mm2＜fm=13 N/mm2 满足 刚度验算：

q2=58.88×0.2=11.776 KN/m

挠度 ω=q2l4/150EI=11.776×5004/150×9×103×4.17×106 =0.131mm＜[ω]=500/400=1.25mm 满足

? 梁模板计算： 梁以240*470为列，板底模采用15mm厚胶合板，立档、木楞用50×100mm方松木，支撑架用φ48×3.0mm钢管，立杆步距为1.5m。具体构造如下图：

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⑴梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取10.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.470m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、11.280 kN/m2，取较小值11.280 kN/m2作为本工程计算荷载。

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⑵、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。

面板计算简图(单位：mm) 强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算： M = 0.125ql2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×11.28=6.768kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m； 计算跨度: l = (470-120)/(2-1)= 350mm；

面板的最大弯矩 M= 0.125×(6.768+2.8)×[(470-120)/(2-1)]2 = 1.47×105N·mm； 面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5×(6.768+2.800)×[(470-120)/(2-1)]/1000=1.674 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.47×105 / 3.33×104=4.4N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =4.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值

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[f]=13N/mm2，满足要求！

挠度验算

ν = 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.768N/mm； l--计算跨度: l = [(470-120)/(2-1)]=350mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×6.768×[(470-120)/(2-1)]4/(384×6000×3.33×105) = 0.661 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(470-120)/(2-1)]/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.661mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！

⑶、梁侧模板支撑的计算 次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 1.674/0.500= 3.349kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4； E = 9000.00 N/mm2；

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计算简图

经过计算得到最大弯矩 M = 0.084 kN·m，最大支座反力 R= 1.842 kN，最大变形 ν= 0.038 mm

次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.37×104/8.33×104 = 1 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.038mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.842kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4；

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E = 206000.00 N/mm2；

经过计算得到最大弯矩 M= 0.138 kN·m，最大支座反力 R= 1.535 kN，最大变形 ν= 0.051 mm

主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.38×105/8.99×103 = 15.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =15.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.051 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.051mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！

⑶、梁底模板计算

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×20×20/6 = 5.33×104mm3； I = 800×20×20×20/12 = 5.33×105mm4；

抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.47+0.30]×0.80=11.794kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

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q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m； q=11.794+4.480=16.274kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8 = 1/8×16.274×2402=1.17×105N·mm； RA=RB=0.5ql=0.5×16.274×0.24=1.953kN σ =Mmax/W=1.17×105/5.33×104=2.2N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.828kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =240.00/250 = 0.960mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×11.794×2404/(384×6000×5.33×105)=0.159mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.159mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.96mm，满足要求！

梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.953/0.8=2.441kN/m 方木的支撑力验算

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方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算: 计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×2.441×0.82 = 0.156 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.156×106/83333.3 = 1.9 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 1.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×2.441×0.8 = 1.172 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1.172×1000/(2×50×100) = 0.352 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.352 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算: 计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.441×8004 /(100×9000×416.667×104)=0.181mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；

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方木的最大挠度计算值 ν= 0.181 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.2 mm，满足要求！

支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.953kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.800-0.240)/4×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.470-0.120)×0.300=0.902kN

简图(kN·m) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N2=2.855 kN；

最大弯矩 Mmax=0.799 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=2.409 mm； 最大应力 σ=0.799×106/4490=178 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 178 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

⑷、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

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1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.855 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.9=0.449 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(1.50/2+(0.80-0.24)/4)×0.80×0.30+(1.50/2+(0.80-0.24)/4)×0.80×0.120×(1.50+24.00)]=2.871 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.800-0.240)/4]×0.800=3.987 kN； N =N1+N2+N3+N4=2.855+0.449+2.871+3.987=10.162 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10162.252/(0.209×424) = 114.7 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 114.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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? 剪力墙模板计算： 剪力墙墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨（木方）；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨（钢管48×3.0）。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。次楞间距(mm):300，穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500，穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12。如下图：

剪力墙模板设计简图

⑴剪力墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取10.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取2.900m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

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分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。

⑵、剪力墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

抗弯强度验算

弯矩计算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

面板的最大弯矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02= 1.03×105N·mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W< f

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

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W = bh2/6 = 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.03×105 / 1.88×104 = 5.5N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =5.5N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

抗剪强度验算

计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.890×300.0 = 2005.3N； 截面抗剪强度必须满足: τ= 3V/(2bhn)≤fv

其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×2005.3/(2×500×15.0)=0.401N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.401N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！

挠度验算

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm；

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l--计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105) = 0.553 mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.553mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！

⑶、墙模板主次楞的计算

(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 6×8×8/6×1= 64cm3； I = 6×8×8×8/12×1= 256cm4；

次楞计算简图

次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M =0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02= 1.71×105N·mm； 次楞的抗弯强度应满足下式：

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σ = M/W< f

其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)； M --次楞计算最大弯矩(N·mm)；

W --次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f --次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 次楞的最大应力计算值：σ = 1.71×105/6.40×104 = 2.7 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞的最大应力计算值 σ = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l

其中， V－次楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/1=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/1=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：V = 0.6×5.518×500.0+ 0.617×1.134×500.0 = 2005.3N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ=3V/(2bh0)

其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--次楞计算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b--次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；

fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值:

τ =3×2005.3/(2×60.0×80.0)=0.627N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.627N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！

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次楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；

q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；

E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106mm4；

次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.11/1×5004/(100×9000×2.56×106) = 0.094 mm； 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W =4.493×2= 8.99cm3； I =10.783×2= 21.57cm4； E = 206000N/mm2；

主楞计算简图

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主楞的抗弯强度验算

作用在主楞的荷载:

P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×3×0.3×0.5＝3.696kN； 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm； 强度验算公式： σ = M/W< f

其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 2.99×105 N·mm W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大应力计算值: σ = 2.99×105/8.99×103 = 33.3 N/mm2； 主楞的最大应力计算值 σ =33.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！

主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv

其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；

V--主楞计算最大剪力(N)：V =2715.8/2 = 1357.9N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值: τ =2×1357.9/424.115=6.404N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值 τ =6.404N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！

主楞的挠度验算

主楞的最大挠度计算值: ν= 0.33mm； 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.33mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满

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足要求！

⑶、穿墙螺栓的计算

计算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M12 ； 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.93 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

五、模板制作：

模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。

六、柱模安装：

1.严格按柱模图进行拼模安装。

2.放出柱边线及轴线500控制线，校正绑扎柱筋及安装垫块，在柱四角用钢筋焊接限位点，保证柱模的方正。

3.柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150×150），用于清理杂物及冲洗水排出。

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4.柱模采用18mm厚木胶合板，内龙骨木方50*100，间距@200设置。 5.柱模的加固体系采用钢管柱箍加固。

七、梁、墙模安装：

1.施工顺序：

放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模 （1）放线：

模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线。

（2）搭设支模架：

当支模架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置木垫块（150×200）。满堂脚手架搭设间距立杆为@700×700。水平杆第一道设置300，第二、三道横杆间距1500mm设置，纵横杆与剪刀撑必须扣件拧紧。

（3）安装梁底模：

梁跨≥4m时，按梁跨全长度2/1000起拱。

梁底模下设50×100方木@250，就位于支撑上后，用广线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。

（4）安装梁侧模：

当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模模型的上口高度控制，同时须加设木龙骨间距为：@400，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。

（5）安装板底模：

支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。

楼板模板铺设下设木龙骨间距@250，板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。

楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或

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其它方法固定。

楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。

（6）安装梁柱节点模：

梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。

八、模板支设的质量要求：

1.施工时模板就位要准确，保证梁、柱断面尺寸正确。

2.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。

3.框架柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。 4.支撑系统要合理，防止梁侧、柱砼鼓出及“爆模”。

5.柱、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。

6.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。

项 目 轴线位置 板表面标高 柱、梁 层高垂直度 全高≤5m 全高＞5m 允许偏差 5 ±5 +4，-5 6 8 2 5 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺 经纬仪或吊线、钢尺 钢尺检验 2m靠尺和塞尺检查 相邻板面高低差 表面平整（2m长度以上） 7、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1.5/1000。

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九、板模支设的质量控制措施：

1.所有的结构支架前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。

2.模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。 3.为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂。

4.在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。

5.浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。

6．楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼（屋面）板混凝土浇筑完毕后72h。当掺缓凝剂或气温低于15℃时，应适当延长时间。

十、模板工程通病防治措施：

1、裂缝防治措施：

底板支撑立杆与墙的间距不大于30cm，中间立杆不大于80cm。 至少配备二层以上的底模板，保证拆模时砼的强度。 2、轴线开间防治措施：

模板的背楞统一使用硬质木材，统一加工尺寸；在现浇板面预埋短钢管，增设斜撑，以增强模板的钢度和平整度。对拉螺栓自楼面向上采取下密上疏的布置措施。模板支撑完成后要全面对几何尺寸进行复检，合格后方可进行下道工序施工。 3、净高防治措施：

顶板模板安装前在柱身上弹水平50线控制标高，板面模板安装完成后要在其板面全面拉线检查，复核标高是否正确，每间房拉对角线，中间部位要起拱5mm，同时检查梁底的水平度、标高及梁的截面尺寸，确认合格后方可进行下道工序施工。

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十一、模板拆除：

1. 模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模。墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必须由管理技术人员掌握拆模时间。梁、板模，由技术组根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应注意后浇带处支架及模板拆除应满足GB50204－2002规范要求。

底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型 构件跨度（m） 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁、拱、壳 ≤8 ＞8 悬臂结构 — ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 2.上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m。

3.模板拆除顺序，先柱模→梁板模。

十二、成品保护：

1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。

2.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。 3.搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆。 4.安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。

十三、安全技术要求：

1.木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。 2.使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。

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3.正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型。

4.在临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工。

5.楼层满堂脚手架，支模架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板栏杆后再作业，确保安全。

6.搭设满堂脚手架，应每隔4米设置剪刀撑，浇筑砼时架体的稳定性。

7.拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。

8.拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人。 9.浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。

10.浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度不超过50cm，避免压塌支撑体系。

11.模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。 12.模型支撑架、柱、梁加固等，严禁与外架连接。

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