内蒙古大学创业学院桥梁毕业设计G河

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

预应力混凝土T形梁桥

【摘要】 本文设计的是预应力混凝土T形梁桥，第一部分主要内容主要是

通过水文计算确定桥长，并通过方案的比选确定出本次设计的桥型，第二部分的内容比较多，主要包括结构尺寸的拟、恒载和活载内力计算、根据承载力配筋并进行截面的承载力和应力验算、张拉预应力钢筋和计算预应力钢筋的各种应力损失、验算局部承压和梁的挠度变形计算，同时还简单的计算复核了横隔梁和行车道板的承载力。最后进行了下部结构盖梁和墩柱进行了简单的计算。

关键词：预应力 内力组合 承载力 应力损失

- 1 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

Prestressed Concrete T-beam Bridge

Author:Bai Xueliang Tutor:Chang Jianmei

Abstract : This paper is the design of prestressed concrete T-beam

bridge .The first part is mainly determined by hydrology calculations long bridge, Adoption of the program and the selection of identifying this type design of the bridge, the second part of the contents of more, key structural dimensions, including the design, dead load and live Load, According capacity reinforcement and the capacity for cross sections and stress calculation, prestressed reinforced and prestressed reinforced the stress loss, partial pressure and checking the beam deflection, also simple calculation reviewed Cross beams and plates lane capacity.

Keywords : prestressed internal force portfolio Carrying Capacity

losses capacity stress

- 2 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

1 G河水文设计原始资料及计算

1.1 设计原始资料 （1）、桥面平面图 （2）、桥位地质纵剖面图 （3）、设计流量：Qs=377m3/s （4）、设计流速：3.02m/s （5）、河床比降：0.5‰

（6）、汛期洪水含沙量：11㎏/ m3

（7）、桥位处于山区地区。汛期多为六、七级风，风速为15m/s，风压0.55kpa，无流冰现象，亦无流木和加大漂浮物，无通航，无抗震要求。 （8）、该河为季节性河流，洪水时波浪推进长度为200m，此段水深与桥位处基本相同，该地区标准冻深为1.2m，雨季在6、7、8月份。

- 3 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

1.2 河段类型判断

该河段处于山区峡谷性河段的出口处，该桥位在河段归入干流的出口处，河岸稳定，冲击变化小，滩槽不宜划分，所以综合分析判断：G河属于稳定河段。

1.3 设计流量和设计流速的复核 由于滩槽不易划分,故河床全部改为河槽 R=A/x=140.89/82.71=1.70m m/s

其中：粗糙系数n值查表所得 Qc=V/A=1.27140.89=178.93 m3/s

该桥位设计流量：377m3/s , 设计流速：3.02m/s , 设计水位标高：231m 由于该桥前有一大河，倒洪水位为232m，利用其经过计算水文，所得数据依然是按照给定的设计流量与流速计算。

过水面积、水面宽度、湿周计算表 表1.2

桩号 2+368.2 2+357.96 2+352.66 河床标高 231 229.06 水深 0 1.4 1.48 230.04 1.56 1.88 5.3 15.02 5.56 15.14 7.84 28.24 平均水深 水平距离 湿周 过水面积 0.7 10.24 10.26 7.17 - 4 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

2+337.64 2+332.02 228.8 2.2 2.3 5.62 6.07 12.93 228.6 2.4 2.5 8.82 9.17 22.05 2+323.2 228.4 2.6 2.4 13 13.22 31.2 2+310.2 228.8 2.2 1.8 12 12.13 21.6 2+298.2 2+291.98 2+287.18 229.06 1.4 1.2 6.22 6.33 7.46 230 1 0.5 4.8 4.83 2.4 231 0

1.4 拟定桥长

该河段处于山区峡谷性河段的出口处，对于山区峡谷性河段，一般不做桥孔长度计算，一般不压缩河床。但该桥位在归入干流的出口处，河岸稳定，冲淤变化小且滩槽不可分，现按稳定性河段计算，作为参数。

所以：

- 5 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

65.001125.352+0564.21.052+05990165.001168.990180.721+0565.990180.301+0569.82.190+05990165.82.470+050011- 6 -

）52：1标坐纵，0001：1标坐横（图面断态形河LM

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

1.5 计算桥面标高 （1） 壅水高度

22?Z??(vM?v0)

η=0.05

vM?1QP(?vc) 2AjAj?(1?0.029)×140.89=136.8

1377VM?(?1.27)?2.01m/s

2136.8所以，ΔZ=0.05(2.012-3.022)=-0.25(m) ∴桥下壅水高度为零 （2） 波浪高度 B/D=81.02/200=0.406 KD=0.71

?KDgD0.45??0.0018(2)??vwgh0.7???2.3?1.3th?0.7(2)?th??v??ghw???1.3th0.7()0.7????2?vw????hL?g2vw所以，

?0.71?9.8?2000.45?0.0018()?29.8?1.740.7?????172.3?1.3th?0.7()th???9.8?1.740.7??172???1.3th?0.（7）?2??17??????0.225?（m）9.817桥下各项水面升高值：

??h??Z

'22 ?hL?0??0.225?0.15（m）33- 7 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

桥面标高：

因为桥位处于山区地区，无通航要求。 所以：

Hmin?Hp???h??hj??hD

=231+0.15+0.5+2=233.65(m)＜路面标高236（m）

1.6冲刷计算 （1） 一般冲刷

按64-1公式计算

hp?(?Qcp)(135?LjEd6hcmax

)hc综合分析桥型拟订方案为4×35 m预应力T型梁桥，采用双柱式桥墩 建桥后实际桥孔净长: Lj=4×35-3×1=137m>133.10m （初步拟订柱宽为1 m） 故：??（B0.1581.020.15）?()?1.28

1.74H??D/L0?1/35?0.03

Vc?Q178.93??1.27m/s A140.89因为原始资料中指出，汛期洪水含沙量：11kg/m3 所以,E=0.66 d=1.05mm

Lj?Lc?3D?81.02?3?78.02m

- 8 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

??1?0.375vc1.27?1?0.375×?0.99 L0?D35?1所以，hp?(?Qcp?ljEdhcmax)?(1hc6351.28?377)?1350.99?78.02?0.66?1.0562.5 ?3.01（m）1.74（2） 局部冲刷 按65-1公式计算

按下部结构式查附录15得：k??1 B0?1.2m v?vz?Edhp?0.66?1.05?3.01?1.39（m/s）v0?0.0246(hpd)0.14(322d?10?hpd0.7216231623)0.5

所以，v0=0.542(m/s) 因为 v＞v0

'v?v0n1hb?K?K?1B(v0?v)() 'v0?v00.60'0K?1?0.8(1d0.45?1d0.15)?1.58

'v0?0.462(d0.06)v0?0.248(m/s) B0v00.25(d)0.19n1?()?0.79

v（m）所以，hb?1?1.58?1.20.6?0.294?3.8840.79?1.51

（3） 冲刷线标高

全部冲刷完成后最大水深：hs?hp?hb??h(?h为自然演变冲刷深度，假定为零），则各墩台最大冲刷时标高HCM?231?3.01?1.51?226.48m （4） 基底最小埋置深度计算

- 9 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

由表13-4查得，取?c?2m，则各墩台最小埋置深度为：

HJM?HCM??c?226.48?2?224.48m

1.7 方案比选

方案比较表 表1.2

方案类别 比较项目 桥孔长（m） 工艺技术要求 第一方案 主桥：预应力混凝土T形简支梁桥 第二方案 主桥：钢筋混凝土T形简支梁桥 第三方案 主桥：预应力混凝土空心板桥 3×25=75m 4×20=80m 6×13=78m 技术较先进，工艺要求较严格，满足一定的承载力，跨径大，桥墩少，便于下部结构施工 技术较先进，钢筋用量大，承载能力小，跨径小，桥墩工艺较先进，有成熟的施工经验和施工工艺，使用范围广，相但制作麻烦，需要使用大量的钢筋。桥墩多，下部结构施工相对比较麻烦 多，下部结构麻烦 对板的自重也较小，跨度 适用于跨径较大的桥 适用于跨度较小的桥 相对于预应力来说较小 适用于跨度较小的桥 强度、刚度、抗裂性 强度大、刚度大、抗裂性强 强度、刚度、抗裂性强，优于第二种方案 从对比来看，我比较倾向于预应力混凝土T形梁桥。

- 10 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

2 设计资料及构造布置

2.1设计资料

2.1.1 桥梁跨径及桥宽 标准跨径=35 m 主梁全长=34.92 m 计算跨径=33.80 m 桥面净空=-10.5+2×0.75 m 2.1.2 设计荷载

公路—级，人群荷载3.0KN/ m，设计速度为60，栏杆及人行道构件自重为5 KN/ m，环境标准：Ⅰ类环境

2.1.3 材料及工艺

- 11 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

名称 项目 符号 单位 数据 混凝土：主梁、翼缘板、横隔板、湿接缝、封锚均用C50混凝土，桥面铺装采用沥青混凝土

预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JIG D62—2004）中的Φs15.2的低松弛高强度钢铰线，每束8根，全梁配4束，=1860Mpa

普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70㎜，外径77㎜的金属波纹管和夹片锚具。凡钢筋直径大于等于12mm者采用HRB335热轧带肋钢筋，凡钢筋直径小于12mm者采用R235钢筋。

钢板：采用《碳素结构钢》（GB700-1998）规定的Q235B钢板

支座：可采用极式橡胶支座或盆式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业的标准规定 2.1.4 设计依据

1） 2）

交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》。 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JIG D60—2004）， 简称《桥规》。

3） 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JIG D62—2004），简称《公预规》。

2.1.5设计基本数据，见下表

- 12 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

立方强度 弹性模量 轴心抗压标准强度 轴心抗拉标准强度 轴心抗压设计强度 轴心抗拉设计强度 容许压应力 C50砼 短暂状态 容许拉应力 标准轴载组合： ①容许压应力 持久状态 ②容许主压应力 短期效应组合： ①容许拉应力 ②容许主拉应力 标准强度 ￠s15.2 钢 绞 线 弹性模量 抗拉设计强度 最大控制应力 持久状态： 标准荷载组合 材 料 重 C50砼 沥青砼 钢绞线 fcu，k Ec fck ftk fcd ftd 0.7 fck‘ 0.7 ftk‘ 0.5 fck 0.6 fck‘ σst -0.85σpc 0.6 ftk‘ fpk‘ Ep ‘ fpd 0.75 fpk‘ 0.65 fpk‘ r1 r2 r3 MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa KN/m3 KN/m3 KN/m3 50 3.45×104 32.4 2.65 22.4 1.83 20.72 1.757 16.2 19.44 0 1.59 1860 1.95×105 1260 1395 1209 25.0 23.07 78.5 - 13 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

度 C30砼 栏杆 钢束与混凝土的弹性模量比 r4 r5 аEP KN/m3 KN/m 24 1.0 5.65 注：本设计混凝土强度达到C45开始张拉预应力钢束。和分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则： =2.51MPa 基本数据 表2.1 2.2 横截面布置

2.2.1 主梁间距与主梁片数

通常主梁应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本设计主梁翼板宽度为1700㎜,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受拉性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种: 预施应力，运输，吊装阶段的小截面（bi=1700㎜）和运营阶段的大截面（bi=2400㎜），净—10.5+2×3.75=12 m的桥宽选用5片主梁，如图（2-1）

- 14 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

2.2.2 主梁跨中截面主要尺寸拟订 1.主梁高度

预应力混凝土简支梁的主梁高度与跨径之比通常取～故本设计取用2300㎜的主梁高度是比较合适的。 2.翼板厚度

T梁的翼板厚度为16cm，翼板根部厚度加到25cm，以抵抗翼缘根部较大的弯矩。 3.腹板厚度

- 15 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

恒载内力计算表 表2.4

作用效应 一期 边梁永久作用效应组合 跨 中 支 点 0 四分点 跨 中 中梁永久作用效应组合 支 点 0 四分点 2996.763 作用 弯矩 3857.16 剪力 二期作用 剪力 0 0 2892.872 3995.684 456.49 228.234 0 236.431 472.862 弯矩 2093.52 0 1570.14 2557.63 0 1918.23 247.75 123.88 0 302.68 151.34 弯矩 5826.44 剪力 0 0 4369.84 6426.22 0 4819.67 689.52 344.76 0 760.5 380.25

3.2 可变作用效应计算（修正刚性横隔梁） 3.2.1 冲击系数和车道折减系数

按《桥规》4.3.2条规定,结构的冲击系数与结构的基频有关,因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式计算。

- 21 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

EIC??3.45?1010?0.67916?f=2?==4.11HZ 23mc2l2?33.82.61325?10其中==2613.25 N/m

根据《桥规》的规定,可计算出汽车荷载的冲击系数为: μ=0.1767㏑f-0.0157=0.23405 ∴1+μ=1.234

按《桥规》4.3.1条,当车道大于两车道时,需进行车道折减,当采用两车道布载时不需要进行折减，采用三车道布载时，折减系数为0.78 3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 1.跨中的荷载横向分布系数

本桥跨内设有七道横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为： = =6.76＞2 所以可修正刚性横隔梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。

计算主梁抗扭惯性矩

对于T形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算： =?

i?1m —相应为单个矩形截面的宽度和厚度；

—矩形截面抗扭刚度系数；根据t/b查表计算；

m—梁截面划分成单个矩形截面的块书。 对于跨中截面，翼缘板的换算厚度：=

16?25=20.5㎝ 2

- 22 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

= =23 cm 马蹄部分的换算厚度平均为：=的计算图式如图3-2

计算表 表2.4

20?40=30㎝ 2（cm） 分块名称 （cm） 翼缘板① 腹 板 ② 马蹄 ③ Σ 240 177 60 23 20 30 0.096 0.113 0.5 0.309 0.2295 = （） 9.7336 4.37544 3.726 17.83504 - 23 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

当﹤0.1时 C=

当=0.1时 C=0.312 ， =0.2 时 C=0.291

=0.113 时根据内插可推出 C=0.309 同理可知当=0.5时Ｃ＝0.2295 2.计算抗扭修正系数β

本设计主梁间距相同，并将主梁近似看成等截面。 查表得n=５时，ξ=1.042, G=0.425E 则： ＝

1???1GIT?l????EI?B?2=0.90

3.算横向影响线竖坐标值：

由于本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为2.4 m则：

?ai?152i= + + + +

= + + 0 + + = 40.32 1号梁横向影响线的竖标为: = + = + 0.9× = 0.714 = - = - 0.9× = - 0.314 2号梁横向影响线的竖标为: = + = + 0.9× = 0.457

= - = - 0.9× = - 0.057 3号梁横向影响线的竖标为: = + = + 0.9× = 0.2

- 24 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

= - = - 0.9× = 0.2

梁号 将计算所得的值汇总于表

1 2 3 0.714 0.457 0.200 -0.314 -0.057 0.200 2.5内

各梁的影响线竖标值 表2.5

设影响线零点距离一号梁轴线的距离为x 则： = 解之得x =6.67m

计算荷载的横向分布系数、1号边梁的横向影响线的图式：

- 25 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

1号梁 汽车= =（0.709 + 0.409 + 0.184 ） =0.909

人群： = 0.797

计算荷载的横向分布系数、2号边梁的横向影响线的图式：

2号梁 汽车= =（0.454 +0.288 + 0.192 +0.123 +0.026） =0.721 人群： = 0.498

支点截面的荷载横向分布系数，如下图所示，按杠杆原理法绘制支点截面荷载横向分布影响线并进行布载1号梁可变作用横向分布系数可计算如下：

- 26 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

汽车= =（0.979）=0.604

人群： = 1.323 需要折减乘以0.75则： = 0.992 4.横向分布系数汇总，见表2.6

横向系数表

2.6

作用位置 跨中及处 支点处 0.909 0.604 0.797 0.992 3.2.3 车道荷载的取值

根据《桥规》4.3.1条,公路—I级的均布荷载标准值 = 10.5 KN/m，集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m时， =180KN；桥梁计算跨径大于或等于50 m时， =360 KN；桥梁计算跨径在5m～50m时，采用直线内插求得。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。本设计中，采用公路--Ⅱ级荷载，则均布荷载= 10.5 × 0.75 = 7.875KN/m。

计算弯矩时 KN（内插求得） 计算剪力时:=295.2×1.2=354.24 KN 由于桥面宽为１２ｍ查表得＝0.78

- 27 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

3.2.4 计算可变作用效应

对于横向分布系数取值作如下考虑：计算主梁活载跨中弯矩时，采用全跨中统一的横向分布系数，考虑到跨中和四分点剪力影响线的较大竖标位于桥跨中部故按不变化的计算计算支点附近应考虑支撑条件的影响，横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到之间，横向分布系数用与值直线插入，其余均取值

１． 跨中截面处的最大剪力和最大弯矩的计算 : ｗ＝＝×＝142.81 y = = 8.45 m

故=（ + ）

=0.78×0.909（7.875×142.81+295.2×8.45） = 2565.992 KN.m = = 0.797×(3×0.75)×142.81 = 256.09 KN.m w = =×0.5 =4.225 y = 0.5 （ + ）

=0.78×0.909（7.875×4.225+354.24×0.5）

= 149.172 KN

=7.576 KN

- 28 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

2． 截面处的最大剪力和最大弯矩的计算 : ｗ＝＝×＝107.104 y = = 6.338

故=（ + ）

=0.78×0.909（7.875×107.104+295.2×6.338）

=2170 KN.m

= = 0.797×(3×0.75)×107.104

= 192.064 KN.m ｗ＝=9.506 y = 0.75

（ + ）

=0.78×0.909（7.875×9.506 +354.24×0.75）

= 241.449 KN

= = 0.797×(3×0.75)×9.506

=17.047 KN

3. 支点截面处的最大剪力和最大弯矩的计算

由图可知横向分布系数变化区段长度：a = ×33.8 – 8.45 = 8.45 m y = 1

对于Q影响线: ｗ＝=33.8 = 16.9 =（ + ）+

=0.78×0.909（7.875×16.9 + 1.2×354.24×1）+

=345.525 +

- 29 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

附加三角形荷载重心处的影响线坐标为： = = 0.916 且 = =0.78

= - 90.02 KN

故公路--Ⅱ级的支点处的剪力为： = 345.525+ （90.02）= 255.50 KN 计算支点截面人群荷载的最大剪力： = +

=0.797×(3×0.75)×16.9 + ×3×0.75×0.916 =32 KN

当活载计算计入汽车冲击系数时：（1+）=1.234

A：跨中截面处的最大剪力和最大弯矩的计算

=（ + ）

=1.234×0.78×0.909（7.875×142.81+295.2×8.45）

=3166.434 KN.m

同理可知： =316.015 KN.m =184.078 KN

9.348 KN

B： 截面处的最大剪力和最大弯矩的计算 =（ + ）

= 1.234×0.78×0.909（7.875×107.104+295.2×6.338）

- 30 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

说明钢束群重心处于截面的核心范围内

4.2.3 其他截面钢束位置及倾角计算 (1) 钢束弯起形状，弯起角θ及其弯曲半径

为简化计算和施工，所有钢束位置的线形均为直线加圆弧，并且整根钢束都布置在同一个竖直面内，确定钢束起弯角时，既要照顾到其弯起产生足够的竖向剪应力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大，、、弯起角均取=6.5°，各钢束的弯曲半径：=66000mm， =66000mm，=40000mm，=40000mm钢束各控制位置的确定以号钢束为例，其弯起布置如图

(2) 由=c.ctgθ0确定导线点距锚固点的水平距离:

=c.ctgθ0=375×ctg6.5°=3291mm

弯起点至导线点的水平距离 : =R.tg

?0=40000×tg6.5°=2271mm 2所以弯起点至锚固点的水平距离 : =+ =3291+2271 =5562 mm

- 36 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

则弯起点至跨中截面的水平距离为 : =33810/2+290）-=11628mm

根据圆弧切线的性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点的水平距离相等，所以弯止点至导线点的水平距离为： =.cosθ=2271×cos6.5°= 2256 mm

故弯止点到跨中截面的水平距离为： ++=11628+2256+2271=16155mm 故直线段L： L== =1041 mm

同理可以计算、 的控制点位置，将钢束的控制参数汇总于下表2.9

各钢束弯曲控制要素表 表2.9

升 钢 束 号 高 值 C （mm） N1 N2 N3 弯 弯 起 角 （ o） 起 半 径 （mm） 6.5° 6.5° 6.5° 6.5° 66000 66000 40000 40000 290 290 290 290 3131 1068 11628 8117 10601 8538 16155 12644 支点至锚固点 的距离（mm） 弯起点至跨中截面 的水平距离 （mm） 弯止点距跨中截面 的水平距离（mm） 117.5 141 37.5 77.5

(3) 各截面钢束位置及其倾角计算

- 37 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

以 钢束为例计算钢束上任意一点i离梁底距离=a+及该点处钢束倾角为式中a为其重心至梁底钢束弯起前其重心至梁底的距离a=125mm，为i点所在计算截面处刚熟位置的升高值，计算时首先应判断出i点所在的区段然后计算及即：

当≤0时，i点位于直线段还未弯起，=0，a==125mm，θi=0 当0＜≤＞+时，i点位于圆弧曲线段，及按下式计算，

= R - ， =arcsin

xi?xk R当＞+时，i点位于靠近锚固端的直线段上，此时==6.5°，

=（-）tgθ0

各截面钢束位置ai及其倾角θi计算值详见表2.10

各截面钢束位置及其倾角计算表 表

2.10

截 面 钢束编号 N1 3131 1068 11628 8117 3131 7470 7470 4527 4527 7470 - 38 -

(㎜) +(㎜) (㎜) θ=arcsinxi?xkR (°) =a+ (㎜) (㎜) 为负值, 钢束尚 为弯起 5319 4.6225 355

125 0 0 165 125 125 480 跨中 =0 N2 N3 L/4

N1 内蒙古大学创业学院本科毕业设计

=5490㎜ N2 N3 N1 1068 11628 8117 3131 1068 11628 8117 7470 4527 4527 7470 7470 4527 4527 7382 ﹤0 333 13769 15832 5272 8783 0.002 0 0 6.5 6.5 6.5 6.5 414.1 0 1.39 1142 1377 342 742 579.1 125 126.39 1267 1542 467 867 支点 =14580㎜ N2 N3 (4) 钢束平弯段的位置及平弯角

N1，N2，N3，N4四束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端四束钢绞线则都在肋板中心线上，为实现钢束的这种布筋方式，N1，N2在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为了便于施工中布置预应力管道，N3，N4在主梁中的平弯采用相同的形式，其平弯位置如图所示，平弯角度为

T = R=10000mm = = =

(5) 钢束长度计算

钢束长度计算表

- 39 -

内蒙古大学创业学院本科毕业设计

R 钢束号 （mm） 弯起角度弧度 曲线长度 直线长度 （mm） （mm） 有效长度 （mm） 钢束预留长度 （mm） 钢束 长度 （mm） ⑧=⑥+⑦ 35580 35624 35662 35690 ① 40000 40000 66000 66000 ② 6.5 6.5 6.5 6.5 ③ 0.113446 0.113446 0.113446 0.113446 ④ 4538 4538 7487 7487 ⑤ 23222 16200 6226 2100 ⑥ 34380 34424 34462 34490 ⑦ 1200 1200 1200 1200 4.3 非预应力钢筋截面积估算及布置

按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量，在确定预应力钢筋数量之后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。 1. T形截面梁受压翼板的有效宽度为 = =205mm = = =11266mm

=2400mm =b + 2 + 12 =600 + 2×600 + 12×205 =4260mm 故取压翼板的有效宽度为= 2400mm 2．钢筋数量计算

由附表得 =22.4 MPa =1.83 MPa =280 MPa = 1 则 M==1×12583.8 =12583.8 KNm

- 40 -

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/6qb6.html