某纺织厂降压变电所电气设计

某纺织厂降压变电所电气设计

设 计 说 明 书

某纺织厂降压变电所的电气设计

（一） 设计要求

要求根据本厂所能起得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到生产的发

展，按照安全可靠，技术先进，经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量，类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护装置，确定防雷和接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘出设计图样。

（三）设计依据

Ⅰ.工厂总平面图 （参看图一）

2.工厂生产任务，规模及产品规格 本厂生产化纤产品，年生产能力为2300000米，其中厚织物占50%，中织物占30%，薄织物占20%。全部产品中以腈纶为主体的混合物占60%，以涤纶为主体的混合物占40%。

3. 工厂负荷情况 本厂的供电除二级负荷（制条车间，纺纱车间，锅炉房）外，均为三级负荷，统计资料如表所示

工厂负荷统计资料（1-1） 厂房编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 厂房名称 制条车间 纺纱车间 锻工车间 机修车间 仓库 织造车间 染整车间 锅炉房 电修车间 生活区 负荷类别 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 照明 设备容量/kw 340 7 340 7 37 6 296 6 38 3 525 8 490 8 151 2 250 4 350 需要系数 0.8 0.8 0.8 0.8 0.2 0.8 0.3 0.8 .03 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.75 0.8 0.3 0.8 0.7 功率因数 0.80 1.0 0.80 1.0 0.65 1.0 0.5 1.0 0.6 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.65 1.0 0.90 Ⅱ.供电电源请况：按与供电局协议，公司可由附近一条10kv的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LGJ-150,导线为等边三角形排列，线距了2m；干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MVA。此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，定时限电流保护整定的动作时间为1.7s。为满足工厂二级负荷的要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为80km，电缆线路总长度为25Km。

Ⅲ.电费制度：按两部制电费计算。变压安装容量每1kVA为18元/月，动力电费为0.20元/kv.h,照明电费为0.50元/kv.h此外电力用户按新装变压器容量计算，一次性地向供电部门交纳供电贴费：6-10KV为800元/KVA。 Ⅳ.工厂最大负荷时功率因数不小于0.9。

Ⅴ.气象资料：本厂地区最高温度为38度，最热月平均最高气温为30度。 地质水文资料：本厂地区海拔60m，底层以杀粘土为主，地下水位为2m。

二 负荷计算和无功功率补偿

XX纺织厂负荷计算表（2-1） 厂房编号 厂房名称 制条车间 纺纱车间 锻工车间 机修车间 负荷类别 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 5 仓库 照明 小计 6 织造车间 染整车间 锅炉房 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 9 电修车间 生活区 照明 小计 照明 动力 总计 380V 侧 照明 计入K设备容量/kw 340 7 347 340 7 347 37 6 43 296 6 302 38 3 41 525 8 533 490 8 498 151 2 153 250 4 254 350 2467 401 =0.8 需要 系数 0.8 0.8 0.8 0.8 0.2 0.8 0.3 0.8 .03 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.75 0.8 0.3 0.8 0.7 功率 因数 cosQ 0.80 1.0 0.80 1.0 0.65 1.0 0.5 1.0 0.6 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.65 1.0 0.9 tanQ 0.75 0 0.75 0 1.17 0 1.73 0 1.33 0 0.75 0 0.75 0 0.75 0 1.17 0 0.48 计算负荷 P/kw 272 5.6 277.6 272 5.6 277.6 7.4 4.8 12.2 88.8 4.8 93.6 11.4 2.4 13.8 420 6.4 426.4 392 6.4 398.4 113.3 1.6 114.9 75 3.2 78.2 245 1692.7 Q/kw 204 0 204 204 0 204 8.7 0 8.7 153.6 0 153.6 15.2 0 15.2 315 0 315 294 0 294 84.9 0 84.9 87.8 0 87.8 117.6 1367.2 S/KVA 344.5 344.5 15 180 20.5 530 495 142.8 118 272 I/A 523 523 22.8 273 31 805 752 217 179 413 1 2 3 4 7 8 10 11 ?pK?q =0.85 0.76 1354.2 1162.1 1784 2711

无功功率补偿 由上表（2-1）可知，该厂380v侧最大负荷时的功率因数只有0.76，而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷不应低于0.90。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.90，暂时取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量：

Qc = Pm (tan&1 - tan&2) = 1354.2[tan(arccos0.76) – tan(arccos0.92)]kvar = 581kvar

根据相关资料，并参照图选择PGJ1型低压自动补偿屏*并联电容器为BW0.4-14-3型，采用方案1（主屏）和方案3（辅屏）6台相组合，总共容量为84*7=588kvar。因此无功功率补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如下表（2-2）所示。

（每步投入14kvar）

由于无功功率的补偿可以知道，Q补后 =Q30-Q补偿，而低压侧补偿后的容量由上式可以计算得

Q补偿后=1162.1-588=574.1KW

而主变压器的有功功率损耗计算由公式（新型低损耗配电变压器按此公式计算） ?PS30 T?0.015无功功率损耗由公式计算

项目 380v侧补偿前负荷 380V侧无功补偿容量 380V侧补偿后负荷 主变压器功率损耗 10KV侧负荷总计 cosQ 0.76 0.92 0.90 P/kw 1354.2 1354.2 Q/kw 1162.1 -588 574.1 S/KVA 1784 1470 1527 I/A 2711 2235 88 0.015*S=22 0.06*S=88 1376.2 662.3 ?QT?0.06S30

三 变配电所及主变压器的选择 变电所位置和型式的选择

变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心。工厂的负荷中心按功率矩法来确定，计算公式根据参考书《毕业指导》，见下

在工厂平面图的下边和左侧，任作一直角坐标的x轴和y轴，测出各车间和宿舍区负荷点的坐标位置，例如P1（x1,y1）,P2（x2,y2）等。而工厂的负荷中心设在P（x,y）, P为 P1+P2+P3+…=

?Pi 。因此，仿照《力学》中计算重心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：

P1x1?P2x2?P3x3?...?(PiXi) x? （3-1） ?P1?P2?P3?...Pi? y?P1y1?P2y2?P3y3?...?(Piyi) （3-2） ?P1?P2?P3?...?Pi

参照工厂平面图，制作坐标，确定坐标位置，如表3-1。

7

6 *（3.3，6.1） 机修 5

*（1，4.5） *（3.3，4.5） *（7.4，4.5） 4 制条 仓库 锅炉房

3 *（1，2.9） *（3.3，2.9） *（6.7，3） 纺纱 织造 电修 2 1 *（1，1.2） *（3.3，1.2） 锻工 染整 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 表3-1

从上图带入数据进行计算：

x?277.6*1?277.6*1?12.2*1?93.6*3.3?13.8*3.3?426.4*3.3?398.4*3.3?114.9*7.4?6.7*78.2277.6?277.6?12.2?93.6?13.8?426.4?398.4?114.9?78.2

= 3

y?277.6*4.5?277.6*2.9?12.2*1.2?93.6*6.1?13.8*4.5?426.4*2.9?398.4*1.2?114.9*4.5?3*78.2277.6?277.6?12.2?93.6?13.8?426.4?398.4?114.9?78.2 = 3

根据计算，工厂的负荷中心在6（织造车间）号厂房东北侧，既在5（仓库）号和6号厂房之间。考虑到方便进线及周围环境情况，决定在5号厂房（仓库）东南侧紧靠厂房修建工厂车间变电所，其型式为附设式。

（二）：变电所主变压器和主结线方案的选择（参考资料《供电工程》） 1：装一台主变压器的变电所 主变压器容量SN.T应不小于总的计算负荷S，即 SN.T?S （3-3）

2：装有两台主变压器的变电所 每台主变压器容量SN.T不应小于总的计算负荷S的60?%，最好为负荷的70%左右，即

SN.T?(0.6~0.7)S （3-4）

同时每台主变压器容量SN.T不应小于全部一、二级负荷之和S(1?2)，即 SN.T?S(1?2) （3-5）

3：主变压器单台容量上限 单台配电变压器（低压为0.4V）的容量一般不宜大于1250kva。当用电设备容量较大、负荷集中且运行合理时，亦可选用较大容量（例如1600-2000kva）的配电变压器。

针对本厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主要变压器可有下列两种方案： 方案一：选用一台主变压器 型式采用S9（S9---S:油浸式变压器 9:设计代号;） 选用SN.T?1600KVA?1527KVA，即选一台S9-1600/10型低损耗配电压器。至于工厂二级负荷的备用电源，由邻近的工厂相联的高压联络线来承担。

方案二：装设两台主变压器 型式同上，每台的容量根据式（3-4）和（3-5）选择，即 SN.T?(0.6~0.7)1527?(916.2~1068.9)kva 而且 SN.T?S(1?2)?(344.5?344.5?142.8)?831.8kva

因此选择两台S9-1000/10型低损耗配电压器。工厂二级负荷的备用电源同方案一。

主变压器的联结组别均采用Yyn0。

变电所主要结线方案的选择 按上面考虑的两种主变压器的方案可设计两种主结线

方案：

装设一台主变压器的主结线方案 见设计附图1；

装设两台主变压器的主结线方案 见设计附图2；

两种主结线方案的技术经济比较见表3-2 表3-2 比较项目 供电安全性 技术指标 供电可靠性 供电质量 灵活方便性 扩建适应性 装设一台主变的方案 满足要求 基本满足要求 由于一台主变，电压损耗较大 只有一台主变，灵活性稍差 稍差一些 查表得S9-1600单价为15.18万元，但变压器综合投资为其单价2倍，因此其综合投资为15.18*2=30.36万元 查表得GG-1A(F)型柜按每台3.5万元计，其综合投资为单价1.5倍，因此综合投资为4*1.5*3.5=21万元 参照资料计算，主变和高压开关柜的折旧和维修管理费每年为5.335万元（其余略） 按800元/kva计，贴费为1600*0.08=128万元 装设两台主变的方案 满足要求 满足要求 由于两台主变并列，电压损耗略小 由于有两台主变，灵活性较好 更好一些 查表得S9-1000单价为10.76万元，其综合投资为4*10.76=43.04万元，比一台多投资12.68万元 本方案采用了6台GG-1A(F)柜，总投资为6*1.5*3.5=31.5万元，比一台多投资10.5万元 主变压器和高开关柜的折旧率和维修管理费每年为6.599万元，比一台多投资1.264万元 按800元/kva计，贴费为1000*0.08*2=160万元 电力变压器的综合投资额 经济指标 高压开关柜（含计算柜）的综合投资额 电力变压器和高压开关柜的年运行费 交供电部门的一次性供电补贴 备注：以上数据均由参考《工厂供电设计指导》查表得。

从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变方

案，但是从经济指标看，装设一台主变方案远远优于装设两台主变方案，因此决定采用装设一台主变的方案

四 短路电流的计算

一：绘制计算电路（图4-1）

图4-1 短路计算电路

二：确定基准值 设Sd=1600MVA ，Ud=Uc，即高压侧Ud1=10.5kv，低压侧Ud2=0.4kv，则

Sd100MVAId1???5.5kA

3Ud1310.5kv

Id2Sd100MVA???144kA

3Ud230.4kv

三：计算短路电路中各元件的电抗标幺值（公式参考《工厂供电》）

（1） 电力系统

X1*?100MVA/500MVA?0.2

（2） 架空线路 参考《架空线路设计》，查表得LGJ-150的x。= 0.36?/km，而线路长8km，故

100MVAX?(0.36?8)???2.6

2(10.5kA)*2（2） 电力变压器 参考《工厂供电设计指导》，查表得Uz%?4.5，故

4.5100MVAX???2.8

1001600KVA*3因此绘等效电路，如果4-2

图4-2 等效电路

四：计算k-1点（10.5kv侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量 （1） 总电抗标幺值

***X??X?X(k?1)12?0.2?2.6?2.8

（2） 三相短路电流周期分量有效值

)*Ik(3?I/X?1d1?(k?1)?5.5kA/2.8?1.96kA

（3） 其他短路电流

(3)(3)I\(3)?I??Ik?1?1.96kA

(3)ish?2.55I\(3)?2.55?1.96kA?5.0kA (3)Ish?1.51I\(3)?1.51?1.96kA?2.96kA

（4） 三相短路容量

)*Sk(3?S/XMVA/2.8?35.7MVA ?1d?(k?1)?100

五：计算k-2点（0.4kV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量 （1）总电抗标幺值

****X??X?X?X(k?2)123?0.2?2.6?2.8?5.6

（2）三相短路电流周期分量有效值

)*Ik(3?I/XkA/5.6?25.7kA ?2d2?(k?1)?144（3）其他短路电流

(3))I\(3)?I??Ik(3?2?25.7kA

(3)ish?1.84I\(3)?1.84?25.7kA?47.28kA (3)Ish?1.09I\(3)?1.09?25.7kA?27.5kA

（4） 三相短路容量

)*Sk(3?S/XMVA/5.6?17.9MVA ?2d?(k?2)?100以上计算结果综合如表4-1

三相短路电路/kA 短路计算点 三相短路容量/MVA (3) IshIk(3) k-1 k-2 1.96 25.7 I\3) 1.96 25.7 (3) I?(3) ishSk(3) 35.7 17.9 1.96 25.7 5.0 47.28 2.96 27.5

五 变电所一次设备的选择校验 一：10KV侧一次设备的选择校验

本设计中，选择的是一号主接线方案，故将选择的高压开关柜按进线顺序编号。

开关柜编号 NO.101 NO.102 NO.103 NO.104 开关柜接线编号 GG-1A(J)-03 GG-1A(F)-54 GG-1A(F)-07 GG-1A(F)-07(备用电源) 首先对于高压断路器的选择，在NO.103和NO.104开关柜中，装设真空断路器的柜价约比少油断路器的柜价高出一万元。但考虑到现在市面上，少油断路器基本已被淘汰，室内广泛使用真空断路器，考虑到维护以及更换，本设计中使用真空断路器。 此设计中，进线的计算电流为88A，，配电所母线的三相短路电流周期分量有效值

(3)3)(3)=5.0KA，热稳度为i(IK?1.96KA，继电保护的动作时间为1.9S。动稳定度为ish?. tima

选择VS1-12型，根据IC=88A，可初步选择VS1-12/630-16型号进行校验，校验可见下表。

在高压电路中发生三相短路时，ish=2.55I”(断路器型号数据查《工厂供电》附表17可知) 校验要求，校验值应不小于被校验值。 序号 安装地点的电气条件 项目 UN IC (3)（断流能IKVS1-12/630-16型断路器 项目 UN.QF IN.QF 数据 12KV 630A 结论 合格 合格 合格 合格 合格 数据 10KV 88A 1 2 3 1.96KA IOC 16KA 力） 4 (3)（动稳定ish2.55?1.96=5KA imax 40KA 度） 5 i?. tima（热稳定度） (3)(1.96KA)2?(1.9+0.1)s=7.7KA2.s It2t 16KA2?4s=1024KA2.s 所以，选择VS1-12/630-16型真空断路器作为高压隔离开关。

高压隔离开关的选择，按照国家相关标准，高压隔离开关不需要进行断流能力校验。

对于户外的高压隔离开关，选择GW4型号，初步选择GW4-12/400，其相关数据查《工厂供电设计指导》表5-19

序号 安装地点的电气条件 项目 UN IC (3)（动稳定度） ish3)i(?. tima（热稳GW4-12/400型隔离开关 项目 UN.QS IN.QS imax It2t 数据 12KV 400A 25KA 10KA2?5s=500KA2.s 结论 合格 合格 合格 合格 数据 10KV 88A 2.55?1.96=5KA (1.96KA)2?(1.9+0.1)s=7.7KA2.s 1 2 3 4 定度） 对开关柜柜内隔离开关的选择校验

校验数据与户外隔离开关的校验数据一致，在开关柜中NO.101，NO.103和NO.104中，选

66择GN8型隔离开关，初步选择GN8-10./200型号。

序号 安装地点的电气条件 项目 UN IC (3)（动稳定度） ish(3)6GN8-10./200型号隔离开关 数据 10KV 88A 2.55?1.96=5KA (1.96KA)2?(1.9+0.1)s=7.7KA2.s 项目 UN.QS IN.QS imax It2t 数据 10KV 200A 25.5KA 10KA2?5s=500KA2.s 结论 合格 合格 合格 合格 1 2 3 4 i?. tima（热稳定度）

开关柜N.102中，则装设GN8-10/200型号隔离开关。校验过程以及校验结果同上表。高压熔断器的校验

按照国家相关标准，高压熔断器的校验不需要进行动稳定和热稳定校验。在开关柜NO.101和NO.102中，熔断器是针对电压互感器的保护，选择RN2型，初步选择RN2-10型号。（查《工厂供电设计指导》表5-23得相关数据）

熔断器额定电压UN.FU应与所在线路的额定电压UN相适应，即：

UN.FU=Umax.S

IN.FU不应小于它锁装设的熔体额定电流IN.FE，即：

IN.FU?IN.FE

一般IN.FE取0.5A，不必进行校验。 安装地点的电气条件 序号 项目 数据 项目 数据 结论 RN2-10型号熔断器 1 UN 10KV UN.FU 10KV 合格 2 IC - IN.FU 0.5A 合格 3 (3)（断流能力） IK1.96KA IOC 50KA 合格 电压互感器的选择及校验

电压互感器应该按装设地点条件以及一次电压，二次电压电压互感器的二次电压（一般为100V）。

电压互感器满足准确度级要求的条件也决定于二次负荷，即：S2N?S2，其二次负荷按下式

计算：S2=(?P)U2?(?QU)2。

在开关柜NO.101，电压互感器选择JDJ-10,将10KV的电压转化为100V的电压。

在开关柜NO.102，电压互感器为Ｙ。/Ｙ。/?（开口三角）的接线。选择JDZJ-10，一次侧电压为

100.10.1//KV。 333电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算：

S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中NO.101，NO.103，NO.104中电流互感器选择LQJ-10型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述。

将上述设备的选择校验按照一次设备选择校验表的格式表列如下

选择校验项目 装置地点条件 参数 电压 UN 电流 IN 断流能力 3)I(K 动稳定度 3)i(sh 热稳定度 3)i(?. tima 其他 数据 10KV 74.78A(I1N.T) 1.96A 5.0KA 1.96?1.9=7.3 2 额定参数 高压真空断路器UN.e 10KV IN.e 630A IOC 16KA imax 40KA It2.t 16KA2?4s=1024KA2.s VS1-12/630-16 高压隔离开关6GN8-10/200 10KV 200A — 25.5KA 10?5=500 — — 2 一次设备型号规格高压熔断器RN2-10 电压互感器JDJ-10 电压互感器JDZJ-10 电流互感器LQJ-10 避雷针FS4-10 户外隔离开关GW4-12/400 10KV 10/0.1KV 0.5A — 50KA — — — 100.10.1//KV 33310KV 10KV 12KV — — — — 二次负荷0.6? 100/5A — 400A — — — 225?2?0.1KA =31.8KA — 25KA (90?0.1) ?1 =81 — 10?5=500 22 上表所选一次设备均满足 380V侧一次设备的选择校验 本次设计中，低压开关柜编号

开关柜编号 NO.201 NO.202 NO.203 NO.204 NO.205 NO.206 NO.207 NO.208 NO.209-15

开关柜接线编号 PGL2-05 PGL2-29 PGL2-29 PGL2-29 PGL2-30 PGL2-29 PGL2-28 PGL2-28 PGJ12-1.3

低压柜NO.201中，低压断路器的选择，低压断路的选择的校验中，可不进行动稳定度，热稳定度的校验。

3)UN=380V，I30=2235A，I(K=25.7KA，

(3)3)i(sh=47.28KA，i?. tima=25.7?0.7=42。

2

选择DW15型的断路器，初步选择DW15- 2500，低压电路中发生三相短路时，ish=1.84I” 安装地点的电气条件 序号 项目 数据 项目 数据 结论 DW15- 2500型断路器 1 UN 380V UN.QF 380V 合格 2 IC (3)（断流能力） IK2235A IN.QF 2500A 合格 3 25.7KA IOC 60KA 合格 4 (3)（动稳定度） ish47.28KA 3)i(?. tima=25.7?0.7=42。s 2imax It2t — 合格 5 3)i(?. tima（热稳定度） — 合格 低压刀开关的选择，初步选择HD1

电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算：

S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZJ1-0.5 2500/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。

在低压柜中NO.202中，由于此开关柜的线路去向为1#，2#，即为制条车间，纺纱车间，其计算电流均为I30=523A。因为两车间计算电流相一致，所以选择保护设备一致，现以1#线路为例。

低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-1250/3。

安装地点的电气条件 序号 项目 1 2 3 4 5 UN IC (3)（断流能力） IKDZ20-1250/3型断路器 项目 UN.QF IN.QF IOC imax It2t 数据 380V 1600A 30KA — — 结论 合格 合格 合格 合格 合格 数据 380V 523A 25.7KA 47.28KA 3)i(?. tima=25.7?0.7=42。s 2(3)（动稳定度） ish3)i(?. tima（热稳定度） 电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算： S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5 630/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满

足校验。

在低压柜中NO.203，由于此开关柜的线路去向为4#，8#，即为机修车间，锅炉房，其计算电流分别为为I30=273A，I30=217A，因为两车间计算电流相差不大，所以选择保护设备一致，现以4#线路为例。

低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-630/3

安装地点的电气条件 序号 项目 1 2 3 4 5 UN IC (3)（断流能力） IKDZ20-630/3型断路器 项目 UN.QF IN.QF IOC imax It2t 数据 380V 630A 结论 合格 合格 数据 380V 273A 25.7KA 47.28KA (3)230KA 合格 — — 合格 合格 (3)（动稳定度） ish(3)i?. tima（热稳定度） i?. tima=25.7?0.7=42。s

电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算： S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5 315/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。

在低压柜中NO.204，由于此开关柜的线路去向为9#，10#，即为电修车间，备用线路，其计算电流电修车间为I30=179A，现以9#线路为例。

低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-400/3 安装地点的电气条件 序号 项目 数据 项目 数据 结论 DZ20-400/3型断路器 1 UN 380V UN.QF 380V 合格 2 IC 179A IN.QF 400A 合格 3 (3)（断流能力） IK25.7KA IOC 30KA 合格 4 (3)（动稳定度） ish47.28KA imax — 合格 5 i?. tima（热稳定度） (3)i?. tima=25.7?0.7=42。s (3)2It2t — 合格 电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算： S2=

2S?I?i2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5 315/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。

在低压柜中NO.205，由于此开关柜的线路去向为6#，7#，13#即为制造车间，染整车间，备用线路，其计算电流分别为I30=805A，I30=752A，因为两车间计算电流相差不大，选择保护设备一致，现以6#线路为例。

低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DW16-2000/3

安装地点的电气条件 序号 项目 1 2 3 4 5 UN IC (3)（断流能力） IKDW16-2000/3型断路器 项目 UN.QF IN.QF IOC imax It2t 数据 380V 1600A 50KA — — 结论 合格 合格 合格 合格 合格 数据 380V 805A 25.7KA 47.28KA 3)i(?. tima=25.7?0.7=42。s 2(3)（动稳定度） ish3)i(?. tima（热稳定度） 电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算： S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZJ1-0.5 1000/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，

满足校验。

在低压柜中NO.206，由于此开关柜的线路去向为3#，5#，即为锻工车间，仓库，其计算电流分别为I30=22.8A，I30=31A现以5#线路为例。

低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-200/3 安装地点的电气条件 序号 项目 数据 项目 数据 结论 DZ20-200/3型断路器 1 UN IC (3)（断流能力） IK380V UN.QF IN.QF IOC imax It2t 380V 合格 2 31A 100A 合格 3 25.7KA 25KA 合格 4 (3)（动稳定度） ish47.28KA i?. tima=25.7?0.7=42。s (3)2— 合格 5

i?. tima（热稳定度） (3)— 合格

电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算： S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5 100/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满

足校验。

低压柜中NO.207和NO.208为照明配电柜，线路去向为11#，12#，专供生活区使用，选择保护设备一致。现以NO.207为例。计算电流为413A。

低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-630/3

安装地点的电气条件 序号 项目 数据 项目 数据 结论 DZ20-630/3型断路器 1 UN 380V UN.QF 380V 合格 2 IC 413A IN.QF 630A 合格 3 (3)（断流能力） IK25.7KA IOC 30KA 合格 4 (3)（动稳定度） ish47.28KA imax — 合格 5 i?. tima（热稳定度） (3)i?. tima=25.7?0.7=42。s (3)2It2t — 合格

电流互感器的选择和校验

电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算： S2=

?Si2?I2N(RWL?RXC)

在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5 315/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满

足校验。

补偿柜中，电流互感器的选择方法同上，经过选择校验后，采用LMZI-0.5 630/5型号。 将上述设备的选择校验按照一次设备选择校验表的格式表列如下

选择校验项目 装置地点条件 电压 UN 380V UN.e 380V 380V 380V 380V 380V 380 380V 500V 电流 I30 总2235A IN.e 2500A 1600A 630A 400A 100A 1600A 2400A 2500/5 1000/5 630/5A 315/5A 100/5A 断流能力 3)I(K 动稳定度 3)i(sh 热稳定度 3)i(?. tima 其他 参数 数据 25.7KA IOC 60KA 30KA 30KA 30KA 25KA 50KA — 47.28KA imax — — — — 25.7?0.7=42 It2.t — — — — 2额定参数 低压断路器DW15-2500/3D 低压断路器DZ20-1250 低压断路器DZ20-630 一次设备型号规格低压断路器DZ20-400 低压断路器DZ20-200 低压断路器DW16-2000 低压刀开关HR5-400 电流互感器LMZJ1-0.5 电流互感器LMZ1-0.5 500V — — — 上表所选一次设备均满足要求

高低压母线的选择

查表得，10KV母线LMY-3(40*4)，即母线尺寸为40mm*4mm；380V母线选LMY-3(120*10)+80*6。即相母线尺寸为120mm*10mm，而中性线母线尺寸80mm*6mm。

六 变电所进出线及与相邻单位联络线选择 1．10KV高压进线的选择校验

采用LJ型铝绞线架空敷设，接往10KV公用干线。

1. 按发热条件选择 由I30= I1N.T=57.7A及室外环境温度33C，查表后初步选择LJ-16.

其35C时Ial=93.5A> I30，满足发热条件。

00

2. 校验机械强度 查表后知，最小允许截面Amin=35mm，因此按发热条件选择的LJ-16不满足机械强度要求，，故改选LJ-35 由于此线路很短，不需校验电压损耗。

由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。

1. 按发热条件校验 由I30= I1N.T=57.7A及土壤温度25C查表，初选缆芯截面为

25mm的交联电联，其Ial=90A> I30，满足发热条件。 2. 校验机械强度 根据公式计算得

3)Amin= i(?2202timaC2=1960?

2mm=22 mm

式中C查表获得，加断路器时间0.5S，tima按终端变电所保护动作时间0.5S，

再加0.05S计，故tima=0.75S。

因此YJL22-10000-3?25电缆满足短路热稳定条件。

2.380V低压出现的选择。

（1）馈电给一号厂房（制条车间）的线路 采用BV-1600-3*185+1*120型聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直接埋地敷设。

1）按发热条件选择 由I 30 =523及0.8m土壤温度为250C,查表，初选缆芯截面185mm2 , 其Ial =540A> I 30,满足发热条件。

2）校验电压损耗 由图所示工厂平面图量得变电所至一号厂房距离大约为100m，由表查得185 mm2 的铜芯电缆的R0 =0.12Ω/km(按75度时计) ，X0 =0.07Ω/km，又由一号厂房的

P30=272kw,Q30=204kvar 因此按公式得：

?U=【272kwΧ(0.12Χ0.1)+204kvarΧ(0.07Χ0.1)】/0.38kv=12.34V

?U%=12.34V/380v*100%=3.2%<5% 故满足允许电压损耗的要求。

3）短路热校验 按公式计算满足短路热稳定的最小截面 Amin= i?(3)timaC =180mm2故满足短路热校验的要求

（2）馈电给二号厂房（纺纱车间）的线路，亦采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

（3）馈电给四号厂房（机修车间）的线路，采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。 （

4）馈电给六号厂房（织造车间）的线路，采用2-BV-3*240+1*185的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

1）按发热条件选择 由I 30 =805A及0.8m土壤温度为250C,查工厂供电设计指导书表8-42，初选缆芯截面240mm2 , 其Ial =319Х1.29Х2A=823> I 30,满足发热条件。

2）校验电压损耗 由图所示工厂平面图量得变电所至六号厂房距离大约为50m，由表查得240 mm2 的铜芯电缆的R0 =0.10Ω/km(按75度时计) ，X0 =0.07Ω/km，又由六号厂房的

P30=398.4kw,Q30=294kvar 因此按公式得：

?U=【398.4kwΧ(0.10Χ0.05)+294kvarΧ(0.07Χ0.05)】/0.38kv=7.95V

?U%=7.95V/380v*100%=2.1%<5% 故满足允许电压损耗的要求。

3）短路热校验 按公式计算满足短路热稳定的最小截面

3)Amin= i(?timaC=180.2mm2故满足短路热校验的要求。

（5）馈电给七号厂房（染整车间）的线路，采用2-BV -3*240+1*185的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

（6）馈电给八号厂房（锅炉房）的线路，采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

（7）馈电给九号厂房（电修车间）的线路，采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

（8）馈电给三号厂房（锻工车间）的线路，采用BV-1600-3*4的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

（9）馈电给五号厂房（仓库）的线路，采用BV-1600-3*4的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。

1）按发热条件选择 由I 30 =31A 及0.8m土壤温度为250C,查表，初选缆芯截面4mm2 , 其Ial =39.99A> I 30,满足发热条件。

2）校验电压损耗 由图所示工厂平面图量得变电所至五号厂房距离大约为50m，由表查得4mm2 的铜芯电缆的R0 =5.61Ω/km(按75度时计) ，X0 =0.091Ω/km，又由五号厂房的

P30=13.8kw,Q30=15.2kvar 因此按公式得：

?U=【13.8kwΧ(5.61Χ0.05)+15.2kvarΧ(0.091Χ0.05)】/0.38kv=10.36V

?U%=10.36V/380v*100%=2.7%<5% 故满足允许电压损耗的要求。

22

）短路热校验 查供电设计指导8-34，最小允许截面Amin=1mm,因此4mm，机械强度的要求。

（10）馈电给生活区的线路，采用BLX-1600型铝芯橡皮绝缘架空敷设。

1）按发热条件选择 由I 30 =350A 及室外温度为30度，查表8-35初选LJ-185mm2 , 其Ial =470A> I 30,满足发热条件。

2）校验电压损耗 由图所示工厂平面图量得变电所至生活区距离大约为200m，由表8-35查得LJ-185mm2的R0 =0.18Ω/km ，X0 =0.3Ω/km，又由生活区的P30=245kw,Q30=117.6kvar 因

此按公式得：

?U=【245kwΧ(0.18Χ0.2)+117.6kvarΧ(0.3Χ0.2)】/0.38kv=41.8V

?U%=41.8V/380v*100%=10.9%>5% 故不满足允许电压损耗的要求。为确保对生活区用电

的电压质量，决定采用LJ-120架空供电，查表的R0 =0.28Ω/km ，X0 =0.3Ω/km，又由生活

区的P30=245kw,Q30=117.6kvar 因此按公式得：

?U=【(245kw/4)Χ(0.18Χ0.2)+(117.6kvar/4)Χ(0.3Χ0.2)】/0.38kv=13.6V

?U%=13.6V/380v*100%=3.5%<5%

故满足允许电压损耗的要求，中性线选用LJ-70铝绞线。

22

3）短路热校验 查供电设计指导8-34，最小允许截面Amin=16mm,因此LJ-185mm满足机械强度的要求。

3 作为备用电源的高压联络线的选择校验 采用YJL22—10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆，直接埋地敷设，与相距约2KM的邻近单位变配电所的10KV母线相联。 采用LJ型铝绞线架空敷设，接往10KV公用干线。

1）按发热条件选择 工厂二级负荷容量共831.8KVA，I30=831.8/（1.732*10KV）=49A，而最热月土壤平均温度为25℃，因此查表后，初选缆芯截面积为25mm2的交联聚乙烯绝缘铝芯电缆，其Ial=90A>I30，，满足发热条件。

2)校验机械强度 查表后知，最小允许截面Amin=25mm的铝芯电缆的R0=1.54Ω /KM(缆芯温度按80℃计)，X0=0.12Ω/km，二二级负荷的P30=670KW，Q30=493KVAR，线路按照2KM计，因此

U=【670kwΧ(1.54Χ2)+493kvarΧ(0.12Χ2)】/10kv=218V

?U%=218V/10KVx100%=2.185%<5% 故满足允许电压损耗的要求

由于此线路很短，不需校验电压损耗。

2

七 变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定 本次设计中，使用的4个高压开关柜，NO.101为计量柜，NO.102互感器、避雷器柜，NO.103出线柜，NO.104作为备用电源的高压联络线进线柜，均为固定式高压开关柜。

在NO.101（GG-1A(J)-03）柜中，高压隔离开关采用手动操作机构。

作为计量柜，变电所的电能计量回路中，变电站高压侧装设专用计量柜，其上装有三相有功电能表和无功电能表，分别计量全厂消耗的有功电能和无功电能，并据以记算每月工厂平均功率因数。

按照GBJ63-1990的规定，本设计中交流回路的仪表的精确度等级为2.5级，则互感器精确度精度等级为1.0。

NO.102（GG-1A(F)-54）柜作为互感器，避雷器柜，其作用为绝缘监察装，其中电压互感器为三个ＪＤＺＪ－１０，组成Ｙ。/Ｙ。/?（开口三角）的接线，按GB50062-1992规定，其电压表的精确度等级按标准选择2.5级，用以实现电压测量和绝缘监视。

高压柜NO.104（GG-1A(F)-07）作为备用电源的高压联络线的进线柜，装有三相有功电能表、三相无功电能表和电流表，高压进线上也装有电流表。其选择的方法和结果同NO.101柜子。

另外作为备用电源的高压联络线的继电保护装置，应装设有反时限过电流保护 ，初步采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。 过电流保护动作电流的整定 用公式Iop=

KrelKw ，式中IL.max =2I30=19.4A，

KreKiKre=0.8，Krel=1.3

Iop=

KrelKw=6.3A

KreKi因此过电流保护动作电流Iop整定值为7A

过电流保护动作时间的整定 按终端保护考虑，动作时间为0.5S。

装设电流速断保护 亦利用GL15型继电器的电流速断装置。

高压柜NO.103（GG-1A(F)-07）作为出线柜，选用的是VS1-12/630-16型号高压真空断路器作为在继电保护装置下自动跳闸，切除短路故障的装置。

此高压断路器的操作机构控制本设计中采用弹簧储能操作机构和真空灭弧室部件前后布置，组成统一整体的结构形式。断路器的位置信号，本设计中，红灯亮表示断路器处于合闸位置，绿灯亮表示断路器处于跳闸位置。其控制和信号回路见附件7-1，用此方式可实现一次重合闸。高压隔离开关则采用手动操作机构。

断路器弹簧机构以及信号回路

采用一次重合闸，其自动重合闸的原理图如下。设计中重合闸继电器采用DH-2型，1SA为断路器控制开关，图中所画为合闸后的位置，2SA为自动重合闸装置选择开关，用于投入和

解除ARD。

2SA—选择开关 1SA—断路器控制开关 KAR—重合闸继电器 KM—合闸继电器 YR——跳闸线圈 QF—断路器辅助触点 1KM一防跳继电器(DZB-115型中间继电器)

主变压的保护装置 瓦斯保护 本次设计中，主变压器选择的S9-1600/10型低损耗配电压器，其为容量1600KVA的油浸式变压器，因此需要装设瓦斯保护。当变压器油箱内故障轻微瓦斯或油面下降时，瞬时动作信号；发生严重故障产生大量瓦斯时，则动作于跳闸。

另外，针对100000KVA以下的变压器，可装设过电流保护和电流速断保护，且对1600KVA及以下的变压器，一般采用GL型继电器兼作过电流保护和电流速断保护（过电流保护作为电流速断保护的后备保护）。

因此本设计中，初步采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。

去分流跳闸的操作方式

过电流保护动作电流的整定 利用公式Iop=

KrelKw ，式中IL.max =2IIN.T=2?1000KVA/

KreKi（3?10KV）=115A，Kre=0.8，Krel=1.3，Ki=100A/5A=20 Iop=

KrelKw IL.max=9.3A

KreKi因此过电流保护动作电流Iop整定为10A。（GL15型继电器的过电流保护动作电流为2-10A，且为整数）

过电流保护灵敏系数校验 Sp=

Ik.min?1.5 Iop.1 Sp=682A/200A=3.41>1.5 满足规定的灵敏系数1.5的要求。

装设电流速断保护 利用GL15型继电器的电流速断装置来实现。 速断电流的整定 利用公式Iqb=速断电流倍数整定为

KrelKw1.4?1=?19700A=55A

KiKT20?25

Kqb=

IqbIop=55A/10A=5.5

（Kqb可不为整数，但必须在2-8之间） 电流速断保护灵敏系数校验 利用公式Sp=

Ik.min?2 Iop.1Sp=1700A/1100A=1.55>1.5

按照JBJ6-1996和JGJ/T16-1992的规定，电流速断保护的最小灵敏系数为2，则，这里的电流速断保护灵敏系数偏低了一些。而GB50062-1992规定，电流保护的最小灵敏系数为1.5，所以这里也满足要求。

因此，以上整定都满足要求。

针对本设计中，变压器为1600KVA的油浸式变压器，所以按照相关要求，应装置温度保护。 本设计中的变压器虽为单台运行但作为其他负荷的备用电源，应该装置过负荷保护，同时，若变压器低压侧单相接地故障，本设计中低压总开关采用DW15-2500/3型低压断路器，三相均装过流脱扣器，即可实现对低压侧相间短路和过负荷的保护，又可实现对低压单相接地短路的保护。

脱扣器动作电流的整定为压断路器过流脱扣器的额定电流IN.OR不小于线路的计算电流I30，即IN.OR≥I30 lOP≤KOL·Ial，失中Ial绝缘线缆的允许载流量；Kol绝缘线缆的允许短时过负荷系数，对瞬时和短延时过流脱扣器，一般取4.5；对长延时过流脱扣器，做短路保护时取1.1，只做过负荷保护时取1。

lOP≤KOL·Ial=2235A≤2707*1.1=2978A 整定结果满足要求。

低压侧所有出线上装设DZ20型低压断路器，其过电流脱口可实现对线路短路故障的保护。整定从上，整定lOP≤KOL·Ial=803A≤1600*1.1=1760A

变压器的低电压起动的带时限过电流保护，这是基于在低电压情况下起动时，电流速断保护的存在的“死区”的基本保护。当过电流保护的灵敏系数达不到Sp=则可采用低电压（闭锁）的过电流保护装置。

Uop=

Ik.min?1.5的要求时，Iop.1Umin

KrelKreKuUmin为变压器运行中可能遇到的最低工作电压，一般取0.5-0.7Un，本设计中取0.5

Uop=

0.5?10 =0.83

1.2?1.25?10/0.4保护装置整定时间为t1?t2??t=1.9?=0.65

电流速断保护灵敏系数校验 利用公式Sp=

Ik.min?2 Iop.1Sp=1700A/1100A=1.55>1.5

低电压起动的灵敏系数校验Sp(u)=

Uop.1Usp.max?1.2=10/5=2?1.2

低压侧的动力出线上，均装有有功电能表和无功电能表。低压侧照明线路上，装有三相四线有功电度表。低压并联电容组线路上，装有无功 电能表。每一回路均装有功电流表。低压母线上装有电压表。仪表的准确度级选择同上。

电力线路的保护

针对10KV线路的相间短路保护，两相电流互感器应接有由电流继电器构成的保护装置。而后备保护，应采用远后备方式，即当电路的主保护或断路器拒动时，由相邻线路或设备的保护来切除故障。

线路的过负荷保护 对可能出现过负荷的电缆线路，应装设过负荷保护。保护装置宜带时限动作于信号。当危机设备安全时，可进行跳闸。 对线路过电流保护的整定计算

过电流保护动作的整定计算由公式 Iop=

KrelKw Il.max

KreKi线路最大负荷电流可取（1.5-3）I30，本设计取1.5 由于采用感应式继电器，Iop应为整数并且在10A以内。

IL.max =1.5?88=132A，Kre=0.8，Krel=1.3，Ki=100A/5A=20 Iop=

KrelKw Il.max=1.3*132*1/（0.8*20）=10A

KreKiKrelKw1.4?1=?19700A=55A 20?25KiKT 速断电流的整定 利用公式Iqb=速断电流倍数整定为

Kqb=

IqbIop=55A/10A=5.5

（Kqb可不为整数，但必须在2-8之间） 电流速断保护灵敏系数校验 利用公式Sp=

Ik.min?2 Iop.1Sp=1700A/1100A=1.55>1.5

线路单相接地保护动作电流的整定为

其中Kre取值为1.5

Ic=UNL/10=8 Iop=1.5*8/20=4.5

单相接地保护的灵敏系数的检验

其中Ic.z按下面公式进行计算

SP=150/20/4.5=1.66>1.5

备用电源自动投入装置的选择

本设计中的备用电源来自相邻工厂，作为备用电源，应经常断开，为保证在工作电源的断开后备用电源能投入使用，而装置自动投入装置。下图为备用电源自动重合闸原理图，重合闸继电器采用DH-2型，1SA为断路器控制开关，图中所画为合闸后的位置，2SA为自动重合闸装置选择开关，用于投入和解除ARD。

另外，备用电源的投入均应延时动作，手动断开工作电源时，不应起动备用电源自动投入装置。保证备用电源自动投入装置只动作一次。

备用电源自动投入原理接线图

a) 对应的主接线图 b) 备用电源自动投入装置接线图

备用电源自动投入原理电路图

操作电源及所用电源的选择

本设计为10KV变电所，其所用电源宜引自就近的配电变压器220/380V侧。

其次，由于设计中采用了弹簧储能操作机构的断路器，宜采用小容量镉镍电池装置作为跳、合闸操作电源。

二次回路接线图的绘制 种类代号

项目种类 开关柜 电容器 字母代码（单字项目种类 母） A C 开关器件 电阻 变压器、互感器 字母代码（单字母） Q R T 测量设备（仪表） P 保护器件如 F 避雷器、熔断器等 指示灯 继电器 接触器 电动机 H K M 导线、电线、母线 W 端子、接线栓、插X 头等 电烙铁（线圈） Y 端子代号 用来识别电器、器件连接端子的代号。用前缀“：”加端子代号字母和端子数字编号，如“-Q1：2”表示开关(隔离)Q1的第2端子，“X1：2”则表示端子排X1的第二个端子。

安装单位和屏内设备

二次回路接线和端子排的设计和安装的要求，应遵照个国家相关标准规范进行施工，在屏内与屏外二次回路设备的连接或屏内不同安装单位设备之间以及屏内与屏顶设备之间的连接都是通过端子排来连接的。若干个接线端子组合在一起构成端子排，端子排通常垂直布置在屏后两侧。

八 照明设计

本次设计的对象——xx纺织厂照明与接地设计，总建筑数位10，其中，车间9，生活区1。

其中9幢车间厂房布置一样。 1.2 本纺织厂照明设计的特点

1、本纺织厂采用10KV高压供电；

2、本纺织厂的用电量大，对电气设备的要求较高； 3、本纺织厂对消防系统的安全、可靠性要求较高； 4、本纺织厂对防雷、接地等安全要求较高；

1.3 建筑电气设计的组成

建筑电气设计是现代高层建筑的重要组成部分，一般来讲，建筑电气设计大致分为强电部分和弱电部分。

强电部分的设计包括低压配电系统，动力照明干线系统，配电箱系统和导线电缆的敷设。强电部分是建筑电气设计的基础和主干部分，建筑电气的重要性和可靠性都取决于强电部分设计的好坏。而弱电部分包括有线电视及卫星电视系统，通信系统，广播扩声系统，火灾自动报警与消防联动系统还有综合布线系统，目前设计中比较深化的是火灾报警及消防联动系统与综合布线系统两部分。随着建筑智能化水平的提高，弱电部分的系统增加很多，弱电系统占基建投资的比率也越来越高，因此设计好弱电的各个子系统，对节约投资、提高智能化水平是有重要意义的。

本次设计主要针对强电方面的设计。 2 供配电系统设计 2.1.1 负荷等级

工厂电气负荷，根据工厂在政治、经济上的重要性或用电设备对供电可靠性的要求，分为三级。即一级负荷、二级负荷、三级负荷。

在本设计纺织厂中，根据负荷等级的分类，本厂的供电除二级负荷（制条车间，纺纱车间，锅炉房）外，均为三级负荷，而普通照明为三级负荷。 2.1.2 各级负荷的供电措施

各级负荷用户和设备的供电措施，均与外部电源条件有关，而外部电源条件取决于工程筹建单位提供的由当地供电部门出据的“供电方案”。根据“供电方案”设计本工程的电源及供配电系统。

1、一级负荷用户和设备的供电措施

一级负荷用户应由两个电源供电，当一个电源发生故障时，另一个电源应不致同时受到破坏。而且当一个电源中断供电时，另一个电源应能承担本用户的全部一级负荷设备的供电。一级负荷用户的变配电室内的高低压配电系统，均应采用单母线分段系统。分列运行互为备用。一级负荷设备应采用双电源供电，并在最末一级配电装置处自动切换。

2、二级负荷用户和设备的供电措施

二级负荷的供电系统应做到当电力变压器或线路发生常见故障时，不致中断供电或中断供电能及时恢复。应急照明等分散的小容量负荷，可采用一路市电加EPS或采用一路电源与设备自带的蓄电池(组)在设备处自动切换。

3、三级负荷用户和设备的供电措施

三级负荷对供电无特殊要求，采用单回路供电，但应使配电系统简洁可靠，尽量减少配电级数，低压配电级数一般不宜超过四级。且应在技术经济合理的条件下，尽量减少电压偏差和电压波动。

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