钢管落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书

一、架体参数

卸料平台名称 平台长度A(m) 平台高度H(m) 立杆步距h(m) 板底支撑间距s(m) 宿舍楼1卸料平台 2.5 4 1.5 0.2 卸料平台布置方式 平台宽度B(m) 立杆纵距la(m) 立杆横距lb(m) 沿纵向 3 1.25 1 二、荷载参数

每米钢管自重g1k(kN/m) 栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m) 材料堆放最大荷载q1k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz 220.033 0.14 2 0.4 脚手板自重g2k(kN/m) 安全设施与安全网自重g4k(kN/m) 施工均布荷载q2k(kN/m) 风荷载体型系数μs 220.35 0.01 2 0.8 0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

四、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm) 24Ф48×3 10.78 205 钢管截面抵抗矩 W(cm) 钢管弹性模量E(N/mm) 234.49 206000 G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k= g2k×lb/5 =0.350×1.00/5=0.070kN/m; Q1k= q1k×lb/5 =2.000×1.00/5=0.400kN/m; Q2k= q2k×lb/5 =2.000×1.00/5=0.400kN/m; 1、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.070)=0.124kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.400+0.400)=1.120kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.124+1.120)×1.252=0.243kN·m; Rmax=1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.124+1.120)×1.25=1.943kN;

σ=Mmax/W=0.243×106/(4.49×103)=54.096N/mm2<[f]=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算

q'=G1k+G2k=0.033+0.070=0.103kN/m q'=Q1k+Q2k=0.400+0.400=0.800kN/m

R'max=1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.103+0.800)×1.25=1.411kN;

ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.103×(1.25×103)4+0.192×0.800×(1.25×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.228mm

五、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型 钢管截面抵抗矩 W(cm) 钢管弹性模量E(N/mm)

23

双钢管 4.49 206000

钢管类型

钢管截面惯性矩I(cm)

钢管抗压强度设计值 [f](N/mm)

2

4

Ф48×3 10.78 205

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax/2=0.972kN; p'=R'max/2=0.705kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.469kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=5.349kN;

横向钢管计算变形图

νmax=0.954mm;

σ=Mmax/W=0.234×106/(4.49×103)=52.183N/mm2<[f]=205.00N/mm2; 满足要求！

νmax=0.954mm

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式 扣件抗滑移承载力系数 单扣件 0.8 单扣件抗滑承载力(kN) 8 Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.349kN 满足要求！

七、立杆的稳定性验算

钢管类型

钢管的净截面A(cm) 双立杆计算方法

2

Ф48×3 4.24

钢管截面回转半径i(cm) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm)

2

1.59 205 0.6

按照分配系数分配 主立杆受力分配系数κ

NG1=1.3×(la+2.00*lb+2.00*h)*0.038/h+g1k×la×4.00/1.00=1.3×(1.25+2.00*1.00+2.00*1.50)*0.038/1.50+0.033×1.25×4.00/1.00=0.371kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.25×1.00/1.00=0.438kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=2.000×1.25×1.00/1.00=2.500kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.25×1.00/1.00=2.500kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.371+0.438)+ 0.9×1.4×(2.500+2.500)=7.270kN; 支架立杆计算长度：

L0=kμh=1.155×1.55×1.50=2.685m

长细比λ=L0/i=2.685×103/(1.59×10)=168.892<[λ]=210 满足要求！

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.251

ωk=0.7×μzμsωo=0.7×0.74×0.80×0.40=0.166kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.166×1.25×1.502/10=0.059kN·m；

σ=kN/φA+Mw/W=0.60×7.270×103/(0.251×4.24×102)+0.059×106/(4.49×103)=54.070N/mm2<[f]=205.00N/mm2 满足要求！

八、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式 内立杆离墙距离a(m)

2步3跨 0.25

连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN) 3

1、强度验算

ωk=0.7×μzμsωo=0.7×0.74×0.80×0.40=0.166kN/m2 AW=1.50×1.00×2×3=9.0m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.166×9.0=2.089kN N=Nw+N0=2.089+3.00=5.089kN

长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。

Nf=φ·A·[f]= 0.944×4.240×10-4×205.00×103=82.052kN N=5.089

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.80=6.400kN N=5.089kN

九、立杆支承面承载力验算

地基土类型 基础底面面积A(m)

2

素填土 0.25

地基承载力特征值fa(kPa) 地基承载力调整系数kc

140 1

fg=fa×kc=140.000×1.000=140.000kPa

Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.371+0.438)+ (2.500+2.500)=5.808kN; p=Nk/A=5.808/0.25=23.233kPa

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/65fg.html