220kv降压变电所电气一次部分初步设计方案_secret

第一部分 设计说明书

1变电所概述及主变压器的选择

1.1变电所的概述及其地位

待建变电所在城市近郊，其设计目的是向开发区的炼钢厂供电，还向附近的地区负荷供电。该变电所的所址靠近负荷中心，有利于电能的传输。该变电所的设计还与附近工矿

企业的规划相协调，便于架空线路和电缆线路的引入。本变电所所处的地理位置优越，地势平坦、交通条件便利有利于大型设备的运输和安装。

本变电所所处的自然条件适宜，无特殊气象条件的要求。其海拔≤400m年最高温度在400C左右，最低温度在-150C。这些为电气设备的选择提供了良好的条件。

待建变电所为220KV降压变电所，该变电所设计要求有三个电压等级分别220/110/6KV。该变电所高压侧220KV母线有3回出线向负荷供电；中压侧110KV母线送出2回线路向附近炼钢厂供电；在低压6KV母线送出10回线路向地区负荷供电。因此，根据变电所的电压等级和出线回数结合变电所的分类标准，可知该所在系统中有较高的地位，可以确定本变电所为地区变电所。

1.2主变压器的选择

1.2.1 主变压器的容量和台数的选择

根据<<220～500KV变电所设计规范>>要求对主变压器进行合理的选择。[3]

（1）主变压器的容量和台数应根据变电所建成后5～10年的规划负荷选择。对于城郊变电所，主变容量应与城市规划相结合。

（2）根据变电所所带负荷的性质和电网结构确定主变压器的容量，对于有重要负荷的变电所应考虑当一台主变压器停运时，应保证用户的一级和二级负荷。 1.2.2调压方式的选择

变压器的电压调整是用分接开关切换的分接头，从而改变变压器的变比来实现的。切换方式有两种：不带负荷切换称为无励磁调压，调整范围通常在±5%以内；另一种是带负荷切换，称为有载调压调整范围可达30%。设置有载调压的原则：

（1）对于220KV及以上的降压变压器，仅在电网电压可能有较大的变化的情况下采用有载调压。

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（2）对于110KV及以下的变压器，宜考虑至少有一级电压的变压器采用有载调压。

1.2.3 自藕变压器的选择

（1）用作联络变压器时，其高中压侧功率交换很大，而且方向不定其第三绕组一般备用。由于正常运行高中压侧的功率交换要求高，中压绕组间的阻抗小所以采用降压型自藕变压器。

（2）用作降压变压器时，220KV及以上的变电站中主变压器一般选择自藕变压器。 （3）在电力系统中采用自藕变压器后，自藕变压器的中性点必须直接接地，或经小阻抗接地。以免高压网络发生单相接地时，自藕变压器中压绕组出现过电压。

根据以上原则结合本变电所设计任务书的要求，对本变电所的主变进行选择。由于设计任务书已明确给出了要求采用两台型号完全相同的三相自藕变压器，其调压方式为有载调压，容量给出为31500KVA。因此，本次设计就省去了负荷的计算，使对变压器容量选择

的工作量有所减少。根据《电力变压器手册》查得选用OSFPSZ-31500/220型号的自藕变压器。

自藕变压器参数 额定容量 31500KVA 空载损耗 32KW

型 号 OSFPSZ- 31500/220 负载损耗 121KW 电压等级 高 220 中 121 低 6.3 高 8-10% 短路电压百分比 中 28-34% 低 18-24% 制造商 沈变 短路电流百分 0.9% 比容量分配 100/100/50 2主接线方案确定

2.1电气主接线的设计原则和要求

按《220～500KV变电所设计技术规程》SDJ2-88规定变电所的主接线应根据该变电所在电力系统中的地位，变电所的规划容量、负荷性质、线路、变压器连接元件的总数等条件确定。并综合考虑供电的可靠、运行灵活、操作检修方便、投资节约、扩建方便等要求。 2.1.1可靠性

[3]

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（1）断路器停电检修时，对供电的影响程度。

（2）进线或出线回路故障，断路器拒动时停电范围和停电时间。

（3）线路、断路器、母线故障和检修时，停运的回数以及能否保证对重要用户的供电。

2.1.2 灵活性

（1）满足接线过度的灵活性。一般变电所都是分期建设的，从初期接线到最终接线的形成，中间要经过多次扩建主接线的设计要考虑接线过度过程中停电范围最小。设备的搬

迁最少或不进行设备搬迁。

（2）满足处理事故的灵活性。变电所内部或系统发生故障后，能迅速地隔离故障部分，尽快恢复供电的方便性和灵活性，保证电网的安全稳定。 2.1.3 经济性

主接线设计时，在满足可靠性和灵活性的前提下尽量投资省、占地面积少、电能损耗少。

2.2主接线方案的综合比较

2.2.1 220KV 侧主接线比较

按SDJ2-88<<220～500KV变电所设计技术规程>>规定[3]220KV配电装置当出线回数在4回以上的一般采用双母线接线。本次设计考虑了两种方案：方案I采用双母线接线；方案II采用双母线单分段接线。

方案I 方案II 第 3 页 共 57页

可 靠性 优点：双母线母线接线供电单分段与双母双可靠，线有通过两组母线隔离开关的倒换操相似之处，它是在双母线的一条母作，可线上以轮流检修一组母线而不致使供电中增加了分段断路器。另外还在两母线之断。当间增一组母线故障时能迅速恢复加了一组母联断路器和隔离供电。 开关。第 4 页 共 57页

缺这种点：增接线加一组母克服了双线，每母线回路就须要增加一组母线隔离开存在的全停电的可能性的缺点，缩关。当小了母线故障和检故障的停电范修时，围提隔离开关作为倒换操作高了接线的可靠性。其缺电器，点是容易误操作可以通过 在隔离开关第 5 页 共 57页

接线复杂，容易产生误操作。

和断路器之间装设连锁装置来解决。 灵活性 据系统的运行的需根灵活性和双母线相其要，各比有元件可以灵活地接到任意母线上较大的提高，它可以在分段母线的供电。任意对于母线检修和故障处理带来极大的分段上进行供电。各电源和各回路负荷

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方便，可以能灵活的适应系统中各种运行方式调度和潮流变化的需任意分配到某段母线上，当母联断路器故障时也可以不停要。便电。方于试便向验，当母线个别回路需要单独进行试验左右任意方向扩建，均不影响时，可两组将该回路分开单独接至一组母线第 7 页 共 57页

母线电源和负荷的均匀分配

上。 经济性 加一组母线使每回线路就需要增加一组母线隔离开增与方案I相比其增加了两组断路器和隔离开关增加了设关，增备的加了配电装置的占地面积和工程投资。 在本次设计中220KV断路器采用六氟化硫断路器，其检修周期长可靠性高。切出线回数少，一回线路停运时另一回路继续供电仍能满足要求。综合考虑经济性、可靠性与技术性后，本设计220KV侧采用双母线接线。 2.2.2 110KV 侧主接线比较

110KV出线仅两回接线，按规程要求一般采用桥型接线。本设计方案：I采用内桥接线；方案：II采用单母线接线。

方案I 方案II 第 8 页 共 57页

投资，其经济性较差。

可 靠性 优点：线路的投入和切除操作方便,线路故障时仅故障线路断路器断开其它线路和变压器不受影响,供电可靠性高。所用断路器数少,四个回路中只需三台断优点：接线简单、清晰、采用设备少造价低、操作方便、扩建容易。 缺点：①母线检修或母线短路要造成整个装置停电。 ②母线故障和母路器。 线隔离缺点：当桥断路器检修停运,开关检修也将造成全部停电。

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两回路需要解列运行。变压器的投入和切除复杂；出线断路器检修时,线路需要较长时间停电。 ③线路或电源侧发生短路故障相应断路器拒动也会造成全部停电。 因此，可见单母线接线可靠性较差。 灵活性 每一回路都与两台断路器相连接，检修任一台断路器都不致中断供电。隔离开关作为在每一个元件故障或检修均要造成停电，由于没有其它回路可以切换不能实现灵活调

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隔离电压的器件只在检修时起隔离电源的作用。两条线路可以轮流供电，可以适应调度的灵活性。 经济性 所用的断路器数目少，切无须汇流母线节约材料。安装简单方便，占地面积少节约与方案I相比需增设汇流母线使占地面积增加，且断路器数目有所增加加大了设备的度。因此，单母线接线灵活性较差，只适合与供电要求不高的场所。 投资。 投资。 由于在110KV 侧主接线中的断路器采用了可靠性较好的空气断路器，其运行可靠检修

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周期长可以显著提高了主接线的可靠性。结合以上的比较综合考虑各种因素后，在本次设计中采用内桥接线方式。 2.2.3 6KV侧主接线比较

6KV侧出线有10回，方案：I采用单母线分段；方案：II采用单母线带旁路母线。按照规程对重要回路均采用双电源供电，考虑到6KV采用室内配电装置。为了减少配电装置的占地、消除火灾、爆炸等隐患及环境保护的要求。主接线一般不采用带旁路母线的接线方式。单母分段可以提高供电的可靠性和灵活性，对用户可以从不同段引出馈电线路。由两个电源供电，当一段母线发生故障时分段断路器动作将故障段切除。保证正常段母线不间断供电，提高了可靠性。与方案II相比较其投资节约、扩建方便。故本次设计采用单母分段接线。

通过对上述两方案综合的比较后，最终确定在本次设计中的电气主接线采用方案：I的接线方式（如图2-1、2-2）。

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3短路电流的计算

3.1短路电流计算的目的

(1)为了保证电力系统的安全运行，在选择电气设备时都要用可能流经设备的最大短路电流进行热稳定和动稳定效验，以保证设备在运行中能够经受住突发短路电流引起的发热和电动力的巨大冲击。

(2)用于选择继电保护装置和整定计算。

(3)电网接线和发电厂、变电所电气主接线的比较、选择。 (4)为确定送电线路对附近通信线路电磁危害的影响。

3.1.1计算的假定条件[6]

(1)短路为金属性短路，即不计短路点过度电阻的影响。 (2)不计变压器励磁电流，不计磁路饱和。 (3)正常工作时三相系统对称运行。

(4)认为在短路过程中发电机供出的电流全部流向短路点，而所有负荷支路则认为已断开。

3.2利用运算曲线计算的步骤

（1） 画出以标幺值电抗表示的等值电路图，网络中的负荷看成断开的。

（2） 进行等值网络化简，简化成各个电源与短路点之间只经过一个电抗直接相连。 （3） 将“转移电抗”换算成以各自的电源总容量为基准的另一中标幺值，既为“计

算电抗”Xca。

（4） 根据Xca在运算曲线上查出电源在不同时刻供给短路电流的标幺值，分别是0s，

0.2s，和短路电流稳定后的大小。

（5） 再把所查得的标幺值分别乘以各自的电流基准值，即得到短路电流的有名值。 （6） 然后把各个电源供给的短路电流的有名值相加，就会得到流过该点的短路电流

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之和。

（7） 最后用短路电流之和乘以冲击系数2.7（发电机端短路时）或2.55（高压电网

和非发电机端短路时）即得三相短路冲击电流。 注：计算过程见附录计算书。

3.3短路点的选取及短路计算的结果

根据电气主接线的接线形式和设计变电所的电压等级，可选取三个短路点为K1、K2、K3。这三个短路点位于220/110/6KV各电压等级的母线上，短路点位置确定的原则就是力求使流过所选设备的短路电流最大。如图3-1所示：

图3-1

短路计算的结果如下表

短路电流计算参考数据 冲击电流 短路点位置 运行方式 0 s 0.2 s 4 s ish K1 系统两条线路运行 12.9KA 10.9KA 12.06KA 32.9KA K2 两台变压器同时运行 3.16KA 3.13KA 3.17KA 8.06KA K3 两台变压器同时运行 12.02KA 12.02KA 12.02KA 30.65KA

4电气设备的选择

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4.1概述

电气设备合理选择的主要任务是选择满足变电所及输、配电线路正常和故障状态下工作的要求，以保证系统的安全、可靠、经济的运行。按正常运行情况选择设备，按短路情况校验设备，同时兼顾今后的发展，选用性能价格比高运行经验丰富、技术成熟的设备。尽量减少设备的类型，以减少备品、备件也有利与运行和检修。 4.1.1 电气设备选择的一般原则和基本要求 (1)基本要求:

设备选择包括选型和确定技术参数。设备的选型和技术参数应能保证变电站的安全运行和供电的可靠性，并留有一定的裕度，应尽量选用轻型设备和常用产品。在同一变电站中，应尽量减少设备和材料的种类。

电气设备要能可靠工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验其短路的热稳定和动稳定。 (2)最大长期工作电流的确定 (3)周围空气温度的确定 (4)计算时间的确定:[7]

①开断计算时间tk 为主保护动作时间tpr和断路器固有分闸时间tin之和，即

tk=tpr+tin。

②热稳定校验时间tr为保护时间tb和断路器的开断时间tkd之和，即tr=tb+tkd。 无时限的主保护时间tp取0.05s。Tkd=tin+ta，tin 查有关手册求取，一般取0.06s；

ta为燃弧时间，一般取0.02s～0.04s。

4.2 断路器和隔离开关的选择

4.2.1断路器和隔离开关的选择步骤：

（1）种类和形式的选择（2）额定电压的选择（3）额定电流的选择（4）热稳定校验（5）动稳定校验

220KV断路器的选择结果

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设备选择 UNSKV计算数据 ImaxALW-220I参数 QKKAS2 I\KA ishKA UNKV INA InbrKA iesKA IttKAS4800 22 LW--220I 220

86.8 12.9 32.9 149.4 220 1600 40 100 220KV隔离开关选择结果

设备选择 UNSKV计算数据 ImaxAGW7-220D参数 ishKA QKKAS2 UNKV INA iesKA IttKAS22 GW7-220D 220 86.8

32.9 149.4 220 250 80 3969 110KV断路器的选择结果

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设备选择 UNSKV计算数据 ImaxAKW4-110参数 ishKA I\KA QKKAS2 UNKV INA InbrKA iesKA IttKAS2766 22 KW4-110 110 备 注

173.6 3.16 8.06 40.6 110 1500 26.3 67 110KV隔离开关选择结果

设备选择 UNSKV计算数据 ImaxAGW5-110D-II参数 QKKAS2 ishKA UNKV INA iesKA IttKAS22 GW5-110D-II 110 备 注

173.6 8.06 80.6 110 600 50 1600 6KV进线断路器的选择结果

设备选择 UNSKV计算数据 ImaxASN4-6-IIG参数 ishKA I\KA QKKAS2 UNKV INA InbrKA iesKA IttKAS22 SN4-6-IIG 6 备注 3182.7 12.1 30.6 589.4 6 5000 58 58 72000

6KV进线隔离开关选择结果

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设备选择 UNSKV计算数据 ImaxAGN10-6T/4000参数 QKKAS2 ishKA UNKV INA iesKA IttKAS22 GN10-6T/4000 备 注

6 3182.7 30.6 589.4 6 4000 160 32000 6KV侧出线配电装置的选择

根据屋内配电装置的可选用JYN2-6-07改进型手车式开关柜[8]。由于任务书中没有给出线路负荷，对于线路的出线设备的选择采用平均分配变压器负荷来确定线路电流。

6KV侧出线断路器选择结果比较

设备选择 UNSKV计算数据 ImaxASN10-6 I参数 QKKAS2 ishKA UNKV INA iesKA IttKAS768 22 SN10-6 I 备 注 6 318.27 30.6 589.4 6 630 40

6KV母联短路器的选择

根据《发电厂电气部分》[7]中的要求，母联断路器按其总容量的50%~80%来确定。所以母联断路器的最大电流按总容量的55%确定。其隔离及联络选用JYN2-6-12改进型。 设备选择 UNSKV计算数据 ImaxASN10-6III参数 QKKAS2 ishKA UNKV INA iesKA IttKAS7396 22 SN10-6III 备 注 6 1912A 30.6 589.4 6 2000 130

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4.3汇流母线的选择

4.3.1 母线选择的原则[7] (1) 选择母线的材料：

常用的母线材料有铜,铝和铝合金三种，用铜作母线虽有诸多优点，但铜的价格高，且我国铜的储量有限，因此，一般用铝或铝合金作为母线材料。 (2) 选择母线结构：

母线的结构和截面形状决定于母线的工作特点：升高电压（汇流）母线，以前大都采用软导线作母线，现在35～500KV均可采用管形硬母线。 (3)选择母线的布置形式

矩形或槽形母线的散热及机械强度还与母线的布置方式有关。 (4)选择母线的截面积

按最大长期工作电流选择；

按经济电流密度选择。 （5）母线的热稳定校验

满足热稳定要求的母线最小面积Smin按式：

Smin=

1CKfQk

只要实际选用的母线截面积S≥Smin，母线便能满足热稳定要求。 （6）硬母线的动稳定校验（软母线不需校验动稳定）

当母线通过冲击短路电流时，作用在母线上的电动力可能使其弯曲，严重时可能使母

线结构损坏。为保证母线在短路时的动稳定性，必须对母线进行应力计算。

汇流母线的选择结果

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设备名称 Smm 2选择参数 放置 方式 -- 194 计算结果 Iy(A) ?(?106)Imax -- A Sminmm2 ?(?106) 220KV母线 70 钢芯铝绞线 86.8 52 -- 6KV母线 3（125?10） 平放 矩形铝排 3903 70 3182.7 55.6 23 备 注 4.4电压互感器的选择

4.4.1 220KV电压互感器的选择

根据电压互感器除供测量仪表用，还作交流电网的绝缘监视，户外装设的要求。故查表可选用JCC5-220型电磁式单相三绕组电压互感器。电压互感器的台数为3台，采用的接线方式为Y0/Y0/。

型号 额定电压等级 额定电压(KV) 一次绕组 JCC5-220 220KV 220 3额定容量及准确度 附加绕组 0.1 0.5 300 3P 300 3P 300 二次绕组 0.1 3注：J-电压互感器 C-串级式 C-瓷箱绝缘 4.4.2 110KV电压互感器的选择

根据电压互感器除供测量仪表用，还作交流电网的绝缘监视及户外装设的要求。故查表可选用JCC-110型电磁式单相三绕组电压互感器。电压互感器的台数为3台，采用的接线方式为Y0/Y0/。 型 号 额定电额定电压(KV) 额定容量及准确度 最大

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压等级 JCC-110 110KV 一次绕组 110 3二次绕组 0.1 3附加绕组 0.1 0.5 500 1 3 容量 2000 1000 1000 注：J-电压互感器 C-串级式 C-瓷箱绝缘 4.4.3 6KV电压互感器的选择

根据电压互感器除供测量仪表用，还作交流电网的绝缘监视及户外装设的要求。故查表可选用JDZJ-6型电磁式单相三绕组电压互感器。电压互感器的台数为3台，采用的接线方式为Y0/Y0/。 型 号 额定电压等级 额定电压(KV) 一次绕组 JDZJ-6 6KV 6 3额定容量及准确度 最大 附加绕组 0.5 40 1 60 3 150 容量 300 二次绕组 0.1 3注：J-电压互感器 D-单相 Z-带单相接地保护绕组 J-浇注绝缘 4.4.4 220KV和110KV出线电压互感器的选择

根据安装和提取电压及保护的要求，故查表可选用YDR-220和YDR-110型电容式单相三绕组电压互感器。

型 号 额定电压等级 额定电压(KV) 一次绕组 二次绕组 0.1 30.1 3额定容量及准确度 附加绕组 0.1 0.5 1 3 440 400 YDR-220 220KV 2203110 3 150 220 0.1 150 220 YDR-110 110KV 4.5电流互感器和绝缘子的选择

电流互感器选择结果

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设备名称 安装地点 220KV母联 220K线路 110K线路 型 号 LCLWD3-220 LB-220 LCWB5-110 LCWD-110 LBJ-6 LA-6 LMZ1-6 变比 300/5 300/5 200/5 200/5 4000/5 400/5 2000/5 级次组合 0.5/D/D/D 0.5/D/D/D 0.2/P/P D1/D2/0.5 0.5/D 0.5/3 0.5/D 电流互感器 110K变压器桥断路器 6KV侧变压器母联 6KV出线 6KV母联

支柱绝缘子、穿墙套管的选择

设备名称 安装地点 支柱绝缘子 户 2352N 母 ZS-220/400 线 悬式绝缘子 Xp-7 外 型 号 类 型 0.6FP户 绝缘子片外 片 支柱绝缘子 桥ZS-110/400 户 2352N 接线处 外 悬式绝缘子 Xp-14 户 绝缘子片外 片 穿墙套管 母 CLD-6 线 第 22 页 共 57页

户 11760N 内

5防雷设计

5.1 防直击雷

当雷电直接击中电力系统中的导电部分，将引起极高的雷电过电压。任何电压等级的系统绝缘都将难以承受，所以在电力系统中需要安装直接雷击保护装置,广泛采用避雷针和避雷线。

(1)屋外配电装置，包括架空导线和母线应装设直击雷保护。 (2)屋顶有钢筋结构的，应将其钢筋焊接成网接地。

(3)如果结构为非导电金属时，应采用避雷保护。避雷带的网格为8-10m。

本工程采用220K、110KV配电装置构架上设避雷针。6KV配电装置设独立避雷针进行直击雷保护。

5.1.1 BLQ的配置原则

阀型BLQ的安装位置和组数，应根据电气设备的雷电冲击绝缘水平和BLQ特性以及侵入波的陡度，并结合全配电装置的接线方式确定。BLQ至电气设备的允许距离还要与雷雨季节经常运行的线路有关。 5.1.2 变压器过电压保护[1]

自藕变压器必须 在其中两个自藕绕组出线上装设避雷器，并应接在变压器与断路器之间。220KV及以下变压器到避雷器的电气距离超过允许值时，应在变压器附近增设一组避雷器。

避雷器选择

电压等级 安装地点 型 号 220KV 110KV 6KV 母线及变压器进线 母线及变压器出线 母 线 Y10W5-220 FC2-110J FZ-6 6继电保护的配置

继电保护对电力系统安全运行起着重要作用，担负如此重要任务的继电保护必须满足

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四点基本要求：

选择性 有选择地将故障元件从电力系统中切除。

速动性 保护动作力求迅速，快速切除故障，减少故障对电气设备和系统的影响。 可靠性 该动作时不能拒动，不该动作时不能误动。

灵敏性 对于该保护装置保护范围内发生的任何故障，均应敏锐地感觉出并保证动作，将故障切除。

[5]

6.1变压器的保护?

按照《继电保护和安全自动装置技术规程》的要求结合变压器运行的不正常状态，对变压器设置下列保护。

（1） 瓦斯保护。瓦斯保护作为变压器的主保护，它主要反应变压器壳内故障及油面的

降低。轻瓦斯应动作于信号，重瓦斯应动作于条开电源侧的短路器。

（2） 纵差动保护。纵差动保护也作为变压器的主保护，它主要反应变压器绕组、套管及引出线上的故障。

（3） 过电流保护。过电流保护主要反应变压器外部相间短路，保护整定应考虑故障状态下可能出现的过负荷电流。可作为变压器后备保护。

（4） 过负荷保护。主要用来反映自藕变压器公共绕组及各侧的过负荷情况。 （5） 还有反应变压器温度和冷却系统故障的保护。

6.2 母线的保护

母线是电力系统汇集和分配电能的主要元件，母线发生故障将使连接母线的所有元件停电，将造成严重后果。所以要对母线装设保护。

在双母线上为了保证有选择性地切除任一组母线上发生的故障，而另一组无故障的母

线仍能继续运行。所以在220KV母线上装设了完全电流差动母线保护[5]。

220KV的保护。装设高频保护作为主保护，电流保护作为后备保护。110KV的保护。设置距离为主保护，电流保护作为后备保护。6KV的保护。设置两段式电流保护。

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7 配电装置设计

7.1概述

7.1.1 主要建筑物的布置

220KV 采用屋外配电装置 110KV采用屋外配电装置 6KV采用屋内配电装置 主控楼和辅助设施 7.1.2 主变压器的布置

一般情况下，主变压器布置在主干道边上，这样便于运输和检修。通常情况下主变压器应做于油坑上。 7.1.3 分类

配殿装置按电器装设地点的不同，可分为屋内和屋外配电装置。按其组装方式，又可分为装配式和成套式。在现场将电器组装而成的称为装配式。在制造厂预先将开关电器、互感器等组成各种电路，成套供应的称为成套配电装置。 基本要求[9]：

（1）配电装置的设计必须贯彻国家基本建设方针和技术经济。

（2）保证运行的可靠，按系统和自然条件合理选择设备。在布置上力求整齐、清晰，保

证具有足够的安全距离。 （3）便于检修、巡视和操作。

（4）在保证安全的前提下，布置紧凑力求节约材料和降低造价。

（5）安装和扩建方便。

7.2屋内配电装置

7.2.1特点

(1)由于允许安全净距小和可以分屋布置而使占地面积小。 (2)维修、巡视和操作在室内进行，不受气候影响。 (3)外界污秽空气相对较少，可以减少维护工作量。

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K1点短路等值电抗图如下：

图1-3

X13?X16?X180.0507?0.26?X2?75?0.6052?0.702XX1?X2X9?0.198?0.167025?4?2???4?.0378?2???0.10XX1127?2?0.03022?0.0151XX1928?2?X?0.0454N2?0.004?0.267对图1-3进行变换其变换后如图1-4：

图1-4

注：图1-3中G1G2G3G4分别是合并后为G7电源和系统电源;因为X33的电抗与短路点的 转移电抗无关所以可以省去。

XX?X2734?X25?X27?25X?XX26?XX26?0.117273526?X27?X?0.82325

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将转移电抗化为各电源点到短路点的计算电抗：

XX2533X?X25?X26?4?PX26N?ca1.2.3.4?X34?SXCOS27??50.45.117?200100?0.8?0.29d?电源点G1G2G3G4的到短路点的计算电抗是：

X2PNca5.6?X35?S?0.823?40d?COS?100?0.85?0.387电源点G5G6的到短路点的计算电抗是：

系统S9点的到短路点的计算电抗是：

XS9ca9?X36?S?0.0267?21?0.56d

⑴电源G1G2G3G4供给短路点的短路电流是：

I4PNd1.2.3.4?3?U63KAav?COS??200230?0.8?3?0.

由计算电抗查曲线得到0s短路电流

I\*?3.87I\?3.872?0.63?2.44KA

由计算电抗查曲线得到0.2s短路电流

I0.2*?2.939

I0.2?0.63?2.939?1.85KA

由计算电抗查曲线得到4s短路电流

I4*?2.378

I4?0.63?2.378?1.498KA

⑵电源G5G6供给短路点的短路电流是：

Id5.6?2PN403?U?0.118KA

av?COS??3?230?0.85由计算电抗查曲线得到0s短路电流

I\*?2.811第 32 页 共 57页

I\?0.118?2.811?0.3316KA

由计算电抗查曲线得到0.2s短路电流

I0.2*?2291

I0.2?2.297?0.118?0.271KA

由计算电抗查曲线得到4s短路电流

I4*?2.217

I4?0.118?2.217?0.26KA

⑶电源S9供给短路点的短路电流是：

Id9?S93?Uav?21003?230?5.27KA

由计算电抗查曲线得到0s短路电流

I\*?1.913I\?5.27?1.913?10.08KA

由计算电抗查曲线得到0.2s短路电流

I0.2*?1.665

I0.2?5.27?1.665?8.77KA

由计算电抗查曲线得到4s短路电流

I4*?1.953

I4?1.953?5.27?10.29KA

总的三相短路电流是：

I\?2.44?0.3316?10.08?12.9KA

I0.2?10.09KA I4?12.06KA

冲击电流：ish?1.82I\?2.55?12.9?32.9KA

1.3 110KV侧短路计算

1.3.1 K2点短路时的短路电流计算方法：

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图1-5

对图1-5的电抗进行合并如图1-6

图1-6

对X25 X27 X26进行

变换（同220KV侧变换）后如图1-7

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图1-7

对图1-7进行星网变换如图1-8。

图1-8

X?37?X34?X???11121?1??X?X??13436X35X21??0.885 1?X?X?1111?3835?X21??1???X???34X36X35X21??6.22 1?X39?X36?X??21?1?1?X?1X?1?1?3436X35X??0.202 ?211?第 35 页 共 57页

将转移电抗化各电源点到短路点的计算电抗： 电源 G1G2G3G4点的到短路点的计算电抗是：

Xca1.2.3.4?X37?

4PNSd?COS??0.885?200?2.21100?0.8电源点G5G6的到短路点的计算电抗是：

Xca5.6?X38?2PNSd?COS??6.22?40?2.92100?0.85

电源点S9的到短路点的计算电抗是：

Xca9?X39?

S9?00.202?21?4.24Sd⑴电源G1G2G3G4供给短路点的短路电流是：

Id1.2.3.4?

4PN3?Uav?COS??200115?0.8?3?1.25KA由计算电抗查曲线得到0s短路电流

I\*?0.465I\?0.465?1.25?0.581KA

由计算电抗查曲线得到0.2s短路电流

I0.2*?0.443

I0.2?0.443?1.25?0.553KA

由计算电抗查曲线得到4s短路电流

I4*?0.47

I4?0.47?1.25?0.587KA

⑵电源G5G6供给短路点的短路电流是：

Id56?2PN3?Uav?COS??403?115?0.85?0.27KA

由计算电抗查曲线得到0s短路电流

I\*?0.35I\?0.27?0.35?0.0945KA

第 36 页 共 57页

由计算电抗查曲线得到0.2s短路电流

I0.2*?0.338

I0.2?0.338?0.27?0.0912KA

由计算电抗查曲线得到4s短路电流

I4*?0.351

I4?0.351?0.27?0.0947KA

⑶电源S9供给短路点的短路电流是：

Id9?S93?Uav?21003?115?10.55KA

因为计算电抗大于3.5，所以对其取倒数直接得到短路电流标幺值

11??0.2358 Xca94.24I\?I0.2?I4?10.55?0.2358?2.488KA

总的三相短路电流是：

I\?0.581?0.0945?2.488?3.16KA

I0.2?3.13KA I4?3.17KA

冲击电流：ish?1.82I\?2.55?3.16?8.06KA

1.4 6KV侧短路计算

1.4.1 6KV侧最大列运行时，K3点短路时的短路电流计算方法：

第 37 页 共 57页

图1-9

对图1-9进行合并变换后如图1-10：

图1-10

对图1-10

变换后如图1-11：

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图1-11

对图1-11进行星网变换后如图1-12：

图1-12

X?37?X34?X21?1111??1???X?X????4.223436X35X211?

XX?1111?38?X35?21??1???29.7?X???34X36X35X21?1?

X?X?1111?3936?X21??1??????0.96?X34X36X35X21?1?将转移电抗化各电源点到短路点的计算电抗： 电源 G1G2G3G4点的到短路点的计算电抗是：

Xca1.2.3.4?X4PN37?S4.22?200100?0.8?10.55d?COS??第 39 页

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电源点G5G6的到短路点的计算电抗是：

Xcd5.6?X38?

2PNSd?COS??29.7?40?13.97100?0.85电源点S9的到短路点的计算电抗是：

Xca9?X39?

S9?0.96?21?20.16Sd⑴电源G1G2G3G4供给短路点的短路电流是：

Id1.2.3.4?

4PN3?Uav?COS??2006.3?0.8?3?22.9KA因为计算电抗大于3.5，所以对其取倒数直接得到短路电流标幺值

1I\?I0.2?I4?22.9??2.17KA

10.55⑵电源G5G6供给短路点的短路电流是：

Id5.6?2PN3?Uav?COS??403?6.3?0.85?4.31KA

I\?I0.2?I4?4.31?1?0.308KA 13.97⑶电源S9供给短路点的短路电流是：

Id9?S93?Uav?21003?6.3?192.5KA

I\?I0.2?I4?10.55?1?9.54KA 20.16总的三相短路电流是：

I\?2.17?0.308?9.54?12.02KA 冲击电流：ish?1.82I\?2.55?12.02?30.65KA

短路计算的结果如下表

短路点位置 短路电流计算参考数运第 40 页 共 57页

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