施工组织毕业设计 陈诚

南京工程学院毕业设计计算说明书

前言

毕业设计是学生在毕业前的最后学习和综合训练阶段，是深化、拓宽、综合教学的重要过程。它对培养学生的综合素质、工程实践能力和创新能力都起着非常重要的作用。它也是本科生培养方案中的重要环节。学生通过毕业设计，综合性地运用几年内所学知识去分析、完成一个设计课题，同时能使学生进一步提高阅读文献资料，进行设计、计算和文字表达及编写技术文件等方面的独立工作能力。在做毕业设计过程中每个学生要全面地运用、巩固和深化所学理论知识，独立的完成调查研究，查阅并收集有关的参考文献和资料；独立地进行设计方案的选定，进行各种设计和计算，创造性的完成毕业设计规定的全部任务。将所学知识得到疏理和运用，它既是一次综合检阅，又是一次锻炼。

毕业设计题目为《金湖水岸新城安置小区11#楼组织设计》。在毕业设计前期，我温习了《建

101图集》、《模板规范》、

《脚手架规范》等规范。在毕业设计中期，通过所学的基本理论、专业知识和基本技能，进行了建筑设计、施工方案计算及绘图。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入及建筑、施工方案计算书的修改与完善，并得到老师的审阅和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。

毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算以及英文翻译，我加深了对规范、规程、手册等相关内容的理解，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。

由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 二○一○年五月十九日

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第一章 工程概况

1.1工程概况

本设计是以金湖水岸新城安置小区11#楼为背景，在毕业设计期间完成建筑的完整施工组织设计。其主要内容为：工程概况、施工部署、主体结构施工方案、典型构件钢筋配料单计算、模板系统设计、外脚手架设计、垂直运输系统设计、编制运输系统设计、施工平面图布置、施工进度计划、施工安全等。

本工程位于淮安市金湖县，属夏热冬冷地区，建筑坐北朝南，建筑节能面积7638.8平方米，高度36.720米，建筑主体为地下一层地上十一层的框架钢筋混泥土结构。

楼面荷载标准值2.0、楼梯3.5、屋面0.5、基本雪压0.4、基本风压0.4 抗震等级三级、建筑安全等级二级、结构设计年限三级50年、结构重要系数1.0 本工程的±0.00相当于地质勘测报告中12.950m

地质基础设计等级 丙级、场地类别 二类、持力层等级 中硬土、持力层特征值 200kp、地下水标高 自然地面以下3.0

基础 筏板基础C35、梁板柱 C35应用于—3.00标高至19.60层标高，C30用于19.60至屋顶标高 、基础垫层C10

用料 HPB235 HRB335 HRB400 钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率 ±0.00以下 MU10（200厚）混凝土实心砖、外墙MU5.0（200厚）双排混凝土非承重砌块、内隔墙 MU5.0（200厚）双排混凝土非承重砌块、120墙MU10（120厚）混凝土实心砖、女儿墙（200厚）MU10混凝土实心砖

具体概况见图纸及施工组织计算书

1.2施工总平面布置图

施工现场按照科学规划、合理布置、高效节约的原则的布置，实现有利施工生产、方便生活、安全防火和环境保护。

在充分的分析了本工程的布局特点和周边施工环境后，整个施工现场实行

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全封闭管理，现场内施工区、生活区分隔设置。项目部临时办公用房结合现场管理机构体系设置。现场设集中食堂一处，垃圾集中存放点各区设置一处。其他临时设施临水、临电按照可控、节约、安全的原则敷设，临电实行三项五线制布设，专人管理。

施工用水：现场施工及生活用水根据实际情况，采用枝状管网布置，从市政给水管道铺设至施工场地De100*4.9镀锌主干管，设阀门井，接阀门水表各一只，后接给水支管，按60米消防半径设地上式消火栓，施工建筑接DN50管径给水分支管。施工用水管道采用埋地铺设，埋地深度0.5m。

施工用电：总配电箱及标准配电箱电源就近从厂内配电间接入，每个分配电箱馈出4路低压电缆，一路负责搅拌机用电，一路负责塔吊用电，一路负责钢筋加工、木工加工及焊接机具用电，一路负责照明、楼层施工用电。在总配电箱处设置保护接地装置，各级分配电箱中均按容量要求配置漏电保护装置。从分配电箱以橡套电缆引至每台施工机械，按一机一箱一保护设置。主电缆线采用35mm铜芯四线电缆，支电缆线采用25mm铜芯五线电缆。电缆铺设埋入土内深度不少于0.60m,且不能有尖硬杂物与导线直接接触，过道路埋地必须穿钢管保护，保证车辆来往不影响用电线路。总配电箱设护栏，采用钢筋或木板制作，并刷红白相间的调和漆，高度大于1.5m。

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第二章 筏板基础施工

此筏板基础为当地地区建筑设计上的第一例，所以设计院进行了反复论证，认真验算，确定如下设计方案。

2.1根据施工规范和材料二次检测规定，每种型号钢筋各取三组试样，分别做抗折、抗拉二次检测，并且各种型号还要做三组焊接试样进行检测。 2.2钢筋配料由专人负责，根据设计图纸计算好下料长度并填写配料单，报 技术负责审批。

2.3制作3cm厚混凝土保护层垫块，侧面垫块必须插“种”扎丝，以便绑牢在钢筋上，使垫块不会跌落和移位。

2.4该筏板基础钢筋由于是三层设置，为了固定钢筋位置，以保证钢筋网不变形，增设了“ ”型Φ25支撑钢筋，梅花型摆布在钢筋网内，上、中、下三层钢筋均点焊在“ ”型钢筋上即“ ”形式。

2.5底层与二层钢筋采用电弧双面焊，焊缝长度为5d（d为钢筋直径），焊接头在一个断面上不得超过钢筋总数的50%，每个焊头均经施工员检查，达到焊缝饱满和除渣彻底，搭接钢筋的轴线必须保持一致，方可绑扎。 2.6面层钢筋的搭接全部采用绑扎搭接的方式，搭接长度为35d，要求在一个断面上接头不得超过钢筋总数的50%。

2.7筏基钢筋制安时要预留柱与钢筋混凝土挡土墙的钢筋。

3.1该工程模板采用了2.5cm厚松板，支撑系统为200cm×5cm×5cm，松方木与d＞10cm杉园木杆结合组成。

3.2将松模板在松方木拼钉成1.5m×2m的定型模板，拼钉时，需将松板边抄平，以保证拼缝严密，防止“漏浆”，同时模板表面涂设模板隔离剂。 3.3模板加固是模板制安的最关键环节。在拼装好的定型模板安装时，必须在两块定型模板间加钉上一块50×50mm方木，压住拼缝，因为此处是模板“跑模”的最可能发生部位。

3.4模板的支撑，则是用50×50mm方木与拼装模板的方木“井”字型加固，再用圆木进行顶撑。

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3.5模板加固、安装时必须“拉线”、“吊线”，以保证轴线不偏位和筏板的几何尺寸。模板制安加固后，还必须每条轴线检查，采用“拉线”、“拉尺”、“吊线”的方法以确保万无一失。

4.1现场混凝土浇注的计算。现场设两台350型搅拌机，按平均每3.5分钟出一罐混凝土并浇注完成，则每小时混凝土浇注量为0.35m3×60/3.5×2台=11.50m3，根据水泥检测报告，设定混凝土初凝前时间按2小时计算，则第一层400mm厚混凝土一次可浇注长度为L=（11.5m3/小时×2小时）÷18.84m3×（1~0.4）=2.15m，取2米计算，然后依次浇注第二层为350mm和第三层为200mm，第二次浇注是耗时T2=（18.44m×2m×0.35m）÷11.5m3/小时×60分钟=68分钟，第三层浇注是耗时T3=（18.44m×2m×0.25m）÷11.5m3/小时×60分钟=48分钟，第二、三层浇注累计耗时约116分钟，此时第一层已浇注混凝土的末端已开始初凝，因此，筏板基础混凝土浇注必须采取“斜面分层”浇注法，即在保证斜面坡度小于1/3时，进行分层浇注，并且分层厚度严格控制在小于400mm、350mm、250mm内。转4.2清理砂石材料堆放场，保证砂、石运输车辆的数量，贮存相当数量的砂石料，即按18.44×47.4×1×1.3=1136.27m3的总量（砂、石松散系数取1.3），根据按混凝土配比计算砂、石贮量。

4.3提前进行混凝土配比和水泥二次检测的送样工作，由检测部门提供混凝土配比和水泥二次检测报告。浇注前要进行称量工作，在进料铁斗车上用红油漆作好标志，并在现场悬挂混凝土配比牌，保证混凝土的配比质量。 4.4混凝土浇注前，与气象、供电、供水部门进行联系，避开雨期和停水、停电期，保证筏板基础混凝土浇注的连续性，不留水平、竖直的施工缝，同时在浇注前要将模板充分润湿，防止“漏浆”和“烧模”。

4.5为了保证筏板基础的混凝土浇注的有效高度，要用水准仪测定标高后，在模板上用红油漆作好记号，并钉上钉子，同时在挡土墙和柱的预留筋上也用红油漆作好记号，并绑扎牢扎丝。

4.6混凝土运输便道的搭设必须牢固，但又易拆除，此次采用钢管焊脚上铺胶合板，在每10米处要搭设一个错车平台，必须禁止手推车在浇注的

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混凝土上运送混凝土，运送顺序是由里至外。

4.7混凝土振捣是保证混凝土浇注质量的关键环节，筏板基础混凝土浇注时，插入式振捣器必须不能“漏振”，浇注层的厚度不能大于振动器作用部分长度的1.25倍，此次浇注振捣厚度取250cm，振捣半径为300mm，并且要“快插慢拔”，采用“交错式”的秩序移动。平板振捣器的表面振捣，则是“井”字型且“互压式”振捣，即先横向振捣，再竖向振捣，排与排之间应搭接50mm。但是一定要避免混凝土基本初凝后的振捣。

4.8筏板混凝土浇注时，由于水泥水化热的作用，当混凝土内外温差大于25度时，是混凝土表面产生裂缝的主要原因，因此，在“斜面分层”的第一层末端设两个测温点，由专人负责测温度，做好测温记录，掌握温度动态，控制混凝土内外温差在25度内。

4.9混凝土在浇注时由于混凝土内部逐渐散热冷却，从而产生收缩，但因受基底已硬化混凝土垫层的约束，不能自由收缩，而产生拉应力。因此，在混凝土垫层与筏板基础之间铺设一层低强度的水泥砂浆，以降低新旧混凝土之间的约束力；同时要加强养护，控制混凝土冷却过程中的总温差和降温速度，以此二项达到控制底部产生裂缝的目的。 参考文献

现行建筑施工规范大全[M].北京：中国建筑工业出版社，1997.

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第三章 钢筋工程

钢筋加工制作时，要将钢筋加工表与设计图复核，检查下料表是否有错误和遗漏，对每种钢筋要按下料表检查是否达到要求，经过这两道检查后，再按下料表放出实样，试制合格后方可成批制作，加工好的钢筋要挂牌堆放整齐有序。钢筋表面应洁净，粘着的油污、泥土、浮锈使用前必须清理干净，可结合冷拉工艺除锈。钢筋调直，可用机械或人工调直。经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形，其表面伤痕不应使钢筋截面减小5%。钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量，长短搭配，先断长料后断短料，尽量减少和缩短钢筋短头，以节约钢材。弯起钢筋。中间部位弯折处的弯曲直径D，不小于钢筋直径的5倍。箍筋。箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。箍筋调整，即为弯钩增加长度和弯曲调整值两项之差或和，根据箍筋量外包尺寸或内包尺寸而定。钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整值和弯钩增加长度等规定综合考虑。 a.直钢筋下料长度=构件长度—保护层厚度+弯钩增加长度

b.弯起钢筋下料长度=直段长度+斜弯长度－弯曲调整值+弯钩增加长度 1．钢筋绑扎与安装：

钢筋绑扎前先认真熟悉图纸，检查配料表与图纸、设计是否有出入，仔细检查成品尺寸、心头是否与下料表相符。核对无误后方可进行绑扎。采用20#铁丝绑扎直径12以上钢筋，22#铁丝绑扎直径10以下钢筋。 2.钢筋接长：

根据设计要求，本工程直径≥18的钢筋优先采用机械接长，本工程采用钢筋镦粗直螺纹连接。 （1）电弧焊：

钢筋电弧焊分帮条焊、搭接焊、坡口焊和熔槽四种接头形式。

①帮条焊：帮条焊适用于Ⅰ、Ⅱ级钢筋的接驳，帮条宜采用与主筋同级别，同直径的钢筋制作。

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②搭接焊：搭接焊只适用于Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级钢筋的焊接，其制作要点除注意对钢筋搭接部位的预弯和安装，应确保两钢筋轴线相重合之处，其余则与帮条焊工艺基本相同。一般单面搭接焊为10d,双面焊为5d。 ③ 钢筋坡口焊对接分坡口平焊和坡口立焊对接。

3.1筏板基础钢筋下料 3.1.1 柱

选KZ1：(400mm×500mmφ8@100/200)

① φ8箍筋

加密区：l=2.67÷3=0.89 l=0.89÷0.1=8.9 取9根 非加密区：l=2.67-0.89÷0.2=9.9取10根 伸入底板内用3道矩形封闭箍筋间距100 ②l?max(laE,35d)?Hn 3长度：l=2×(500-35×2)+2×(400-35×2)+120=1.64m 共22根

全部纵筋角筋两纵筋4φ16 长度：l=0.2+0.5+2.67+0.75=3.12m

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3.1.2梁

选JLZ1(3B)700mm×1000mmφ10-200（4）B4①B贯通纵筋 ②T贯通筋

l/4=1050mm l/3=1400mm l/2=2100

25，T7

18

l=4200+3300×2+1150×2=13100mm l=4200+3300×2+830=11630mm

端部外伸部分构造

l=1000-35+12d=1265mm 另一端 l=500-35+25×12=765mm

l=1000-35+12d=1181mm 另一端 l=500-35+12×18=681mm

③箍筋下料长度计算

按内包尺寸

l=2×（1000-2×35）+2×（700-2×35）+150=3270mm

内箍2505mm 箍筋个数

n?〔500+1000-（50+35）×2〕÷200=6.65 取8根 n?(4200+3300×2+300-600×3-800-50×6)÷200=41根

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箍筋总数取50根

3.1.3 板

⑴板基础板平面图

板厚600mm l1=1.4 lae=580mm

@120

板配筋均为12@120双层双向

横向：4200-350×2-35×2+580+12d=4144m 纵向：3600-350×2-35×2+580+12d=3544m 根数：n?(4200-350×2)÷120=30根

n?(3600-350×2)÷120=25根

3.2底层钢筋下料 3.2.1底层柱钢筋下料

1～9轴 5.57～8.37基础柱钢筋

⑴KL1 （400×400 816 φ8@100/200）

①箍筋：l=2×（400-35×2）+2×（400-35×2）+120=1440mm 加密区：n?（500×3+500）÷100=20根

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非加密区：n?（2.8+0.1）-1.5=1.4 1.4÷0.2=7根 共27根

②角筋：l=2.8+0.75×2=4.3m

3.2.2底层梁钢筋下料

19～27轴一层粱平面配筋图

⑴KL1（3）200×400φ8@100/200（2）216，214

①顶部贯通筋 216

l=0.24×4+4.2+3.3×2-（0.4-0.1）×2+6×0.75=16.3mm

②底部贯通筋214

l=0.24×2+0.22×2+4.2+3.3×2-（0.4-0.1）×2+3×0.75=13.37m

③箍筋φ8

n?2×（200-2×35）+2（400-2×35）+120=1.04m 加密：n?6×600÷100=36

非加密区：n?4.2+3.3×2-0.3×5-0.6×6÷0.2=28.5取29根 共n?36+29=65根

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3.2.3底层板钢筋下料

一层平面板：h=100mm 四面粱宽200 a=h-15=100-15=85 l1=1.4LaE=630

板配筋均为8@150双层双向

纵向l=4.8+0.2-0.035×2+2×0.085+0.63=5.53mm 数量 4.8-0.2-0.1÷0.1=45 取46

横：l=4.3+0.2-0.035×2+2×0.085+0.63=5.03mm 数量 4.3-0.2-0.1÷0.1=40 取41

3.3标准层钢筋下料 3.3.1底层柱钢筋下料

1～9轴 5.57～8.37

⑴KL1 400×400 8

16 φ8@100/200

①箍筋：l=2×（400-35×2）+2×（400-35×2）+120=1440mm 加密区：n?（500×3+500）÷100=20根

非加密区：n?（2.8+0.1）-1.5=1.4 1.4÷0.2=7根 共27根

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②角筋：l=2.8+0.75×2=4.3m

3.3.2底层梁钢筋下料

19～27轴一层粱平面配筋图

⑴KL1（3）200×400 φ8@100/200（2）216，214

①顶部贯通筋 216

l=0.24×4+4.2+3.3×2-（0.4-0.1）×2+6×0.75=16.3mm

②底部贯通筋 214

l=0.24×2+0.22×2+4.2+3.3×2-（0.4-0.1）×2+3×0.75=13.37m

③箍筋 φ8

l=2×（200-2×35）+2（400-2×35）+120=1.04m

加密区n? 6×600÷100=36

非加密区n?4.2+3.3×2-0.3×5-0.6×6÷0.2=28.5取29根 共n?36+29=65根

3.3.3底层板钢筋下料

一层平面板：h=100mm 四面粱宽200 a=h-15=100-15=85 l1=1.4LaE=630

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板配筋均为8@150双层双向。

纵向：4.8+0.2-0.035×2+2×0.085+0.63=5.53mm 数量：4.8-0.2-0.1÷0.1=45 取46

横向：4.9+0.2-0.035×2+2×0.085+0.63=5.63mm 数量：4.9-0.2-0.1÷0.1=46 取47

3.4顶层钢筋下料 3.4.1顶层柱钢筋下料

顶层柱 19～27轴34.450，33.300～35.520标高柱平面配筋图

⑴KZ-12 300×400 816 12@100

①纵筋：外侧. l= 2.22+1+18×0.016=3.508m 内侧. l= 2.22+0.6+18×0.016=3.108m

箍筋：n?2×（300-35×2）+2×（400-35×2）+150=1.27m 加密：n?2.22÷0.1=22.2取23根

3.4.2顶层梁钢筋下料

顶层19～27轴局部屋面粱平面配筋图

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⑴WKL(2)200×400 8@100/200(2) 3①顶部贯通筋

14 2

14

l=0.366×2+4.2+3.3+0.3×2-（0.4-0.1）-（0.3-0.1）+0.83×4 =11.65m 3根

②底部贯通筋212 216

l=0.24×4+4.2+3.3-（0.4-0.1）-（0.3-0.1）+0.83 =8.79m各2根

③箍筋φ8

n?2×（200-2×35）+2×（400-2×35）+120=1.040m

3.4.3顶层板钢筋下料

顶层平面板：h=120 8@150双向排列 Ll=1.4LaE=420

纵向l=4.2+0.2-0.035×2+2×0.085+0.42=4.92 数量：n?3.2-0.2-0.12÷0.15=26根 取27根 横向l=3+0.2-0.035×2+2×0.085+0.42=3.72 数量：n?3-0.2-0.12÷0.15=18根 取19根

3.5楼梯钢筋下料

楼梯

选取1#楼梯计算：

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1#楼梯为AT型（一跑楼梯，梯板厚h=90mm） 梯板的保护层厚c=20mm，锚固长度la?36d 1梯板下部纵筋： ○

?2436?2?90?2616mmn?

l?(158.3?8)2?20802?2?max(5d,h)

1250?100?2?20?1?10根1252梯板支座上部纵筋： ○

la

l?15d

2436ln24362080??la???36?8?50?947mm 2080420804n?10根3楼梯板分部钢筋： ○

l?1250?100?2?20?1110mm 2436?2?20n?(?1)?2?50根100

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第四章模板工程

本工程要求达到优质工程，模板工程质量直接影响主体结构表观质量。为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，本工程模板系统决定采用九夹板木模系统，支撑及加固系统采用Φ48*3.0钢管扣件式排架，还应在墙模外侧间距1.5米设置剪刀斜撑，将墙模与满堂脚手架连成一个整体系统。木模板现场加工，现场拼接安装。支撑加固系统均现场装拆。现场备齐三层以上的用料，以利于循环周转使用。本工程模板隔离剂采用水质类脱模剂，成分及配合比为石花菜:工业皂:滑石粉:水=1:38:85:适量，模板每一层使用后均应该清理干净，涂抹脱模剂后再使用。

本工程模板采用九层板，柱梁模板、楼板模板采用规格915×1830。支撑采用钢管排架系统（钢管、扣件租赁）。墙板采用Φ12螺杆，具体做法要求如下：

1. 柱：模板采用九层板，背楞5×10木方，间距150-200，采用钢管扣件固定，间

距400-600，0.8米以上柱中间加直径14对拉螺栓加固。

2. 楼板模板：采用脚手钢管排架，地下室纵、横间距1000，楼层纵、横间距1000～

1200，50×100楞木间距400，15厚九层板。

3.拆摸顺序是先拆承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平方向的模板等。

在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆摸并经处理认证后，方可继续拆摸。

3. 冬期施工时，模板与保温层应在混凝土冷却到5度后方可拆模。当混 凝

土与外界温差大于20度时，拆摸后应对混凝土表面采取保温措施，例 如临时覆盖，使其缓慢冷却等。

5.现场模板拆除过程中，须逐渐传递下来，不得随意抛掷，拆下来的模板随即清理干净，并将板面涂刷隔离剂，按规格分类堆放整齐。

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4.1柱模板验算

柱模KZ-1 400×500 4标高：底板～-0.030 模板验算：

柱模板构造如图所示

16 φ8@100/200

柱模板的总计算高度为3m=H柱箍为2φ48×3.5钢管， 间距450mm，竖楞为50×100方木，面板为竹胶合板， 厚度18mm，弹性模量9500KN/m2，抗弯强度设计值1.3KN/m2 抗剪强度设计值1.5KN/m2

方木的抗弯强度设计值13KN/m2弹性模量9500KN/m2，

抗剪强度设计值1.5KN/m2 钢管弹性模量2100KN/m2抗弯强度设计值205KN/m2

4.1.1柱模板荷载计算.

F=0.22?c?1?2v1/2=（0.22×24×200÷120+15）×1×1×2.51/2=47.7KN/m2算（设浇筑速度为V=2.5m/h,环境温度为T=200C F=rcH1=24×3=72KN/m2

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取较小者作为本工程新浇混凝土侧压力标准值2.0KN/m2

4.1.2柱模板面板计算

取B,H方向竖楞间距最大的面板验算，面板竖向取1000mm计算。

1）面板抗弯强度验算

新浇混凝土侧压力设计值 q1=1.2×47.7×1.0×0.9=51.52KN/m 倾倒混凝土侧压力设计值 q2=1.4×2.0×1.0×0.9=2.52KN/m q1,q2在有效压头高度内叠加

支座处：Mmax=0.125×51.52×2202=3.12×103N.mm W?bh2/h=1000×182÷6=5.4×104mm3

5422

Q?Mmax/w=3.12×10/5.4×10=5.78N/mm<13.0KN/m满足要求。2)面板的抗

剪强度验算

Vmax=0.625×51.52×220=7084N

面板受剪应力i=3V÷2bh=3×7084÷2×1000×18=0.59KN/m2<1.5KN/m2 满足要求 3)面板的扰度验算

侧压力线荷载：q=47.7×1.0=47.7KN/m 面板截面的惯性距：I?bh3/12=4.86×105mm4

Wmax=0.521ql4÷100EI=0.521×47.7×2204÷100×9500×4.86×105=0.13mm

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4.1.3柱模板竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）计算简图如下图：

新浇混凝土侧压力设计值

1） 抗弯强度验算

Q1=1.2×47.7×0.22×0.9=11.33KN/m 倾倒混凝土侧压力设计值

Q2=1.4×2.0×0.22×0.9=0.55KN/m

以q1验算：Mmax=0.1×11.33×4502=2.29×105N?mm

W?bh2/h=50×1002÷6=83333mm3 Q?M/W=2.75KN/m<13KN/m(满足要求)

2

2

2） 抗剪强度验算

Vmax=0.6×11.33×450=3059.1KN

I=3×3059.1÷（2×20×100）=0.92KN/m2<1.5KN/m2

满足要求 3） 扰度验算

作用在竖楞上的荷载q=47.4×0.22=10.49KN/m2 竖楞的惯性距I=W?bh2/12=4.17×106mm4

W

max

=0.6679l4÷100EL=0.07mm

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4.1.4柱箍计算

图中竖楞方木传递到柱箍的集中荷载： F1=1.2×47.7×0.9×0.22×0.45=5.10KN F2=1.2×47.7×0.9×0.35×0.45=3.13KN 支座力R=5.68KN

Mmax=5.68×0.392-3.13×0.22=1.54KN?m 2φ48×3.5柱筋的惯性矩w=2×5.08×103mm3 Q=M÷w=151.4KN/m2<205.0KN/m2(满足要求)

3

W?F1l3/48EI?F2al3/24EI(3?4?0.2/l2)=5100×784÷48×210000×2×

12×104+3.13×172×7842×(3-4×1722÷7842)÷24×210000×2×12.19

×104=1.76mm

4.2梁模板验算：

10-18轴上KL4

KL4（5）200×400 L=（500+3300+2200+1800+4200+2020）=15.02m 板厚100mm（取一层板）

框架梁KL-11.B×D=200×500mm，钢筋混凝土板厚100mm，楼层高度3.0mm，采用18mm厚木模板，钢筋脚手架支撑体系，粱底模板支撑方木50×100，粱支撑架钢管为φ48×3.5，脚手架步距最大为1.5m立杆纵距沿梁跨度方向间距为L=1m，立杆横向间距L1=1m，粱两侧立杆间距为0.7m，立杆上端至支撑点，

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高度a=0m，单扣件连接，粱底模方木的支撑钢管间距1m，取扣件抗滑系数0.8，E柏=10000N/m2，抗弯强度设计值17KN/m2，抗剪强度设计值1.7KN/m2 解：⑴粱模板荷载标准值计算 V=2.5m/h 环境温度t0=200c

F=0.22?c?1?2v1/2=（0.22×24×200÷120+15）×1×1×2.51/2=47.7KN/m2 F=rcH1=24×0.4=9.6KN/m2

取9.6KN/m2，作为本工程新浇混凝土侧压力标准值侧倒混凝土产生的和在标准值为2.0 KN/m2

面板延长取1000为计算单元

新教混凝土侧压力设计值q1=11.2×9.6×1×0.91KN/m=10.37KN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×2×1×0.91KN/m2=2.52KN/m Q1与Q2在有效压头高度内叠加，只取q1计算 均布荷载作用下的五跨连续粱最大弯矩 M=0.125ql2=0.125×10.37×22=5.185KN/m2 W=bh/6=1×18/6=3

Q=M/w=5.185/3=1.728<13.0KN/m2满足要求

2

2

2

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4.2.1梁底模计算

粱底模计算简图如F所示，面板沿长取

1m为计算单元面板的截面惯性矩和截面抵抗W分别为:

W=(1000×182/6)mm2=5.4×104mm2 I=(1000×182/6)mm2=4.9×105mm2

1. 抗弯强度验算

新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1=1.2×(24+1.5)×1.0×0.5×0.9=13.77KN/m

震动混凝土时产生荷载设计值：q2=1.4×2.0×1.0×0.9=2.50KN/m 模板自重荷载设计值：q3=1.2×0.75×1.0×0.9=2.50KN/m

合计：q=q1+q2+q3=17.08KN/m

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222

Mmax=1/8ql=19.215N.m Qmax?Wmax/w=3.56N/mm<13N/mm(满足要求)

2. 扰度验算

作用在楼板上的压力线荷载

Q=〔（2.4+1.5）×0.5+0.75×1.0=13.5KN/m

45

W?5ql4/384EZ=5×13.5×200/384×1000×4.9×10=0.06mm

4.2.2梁底支撑方木计算

⑴方木的抗弯验算粱底支撑方木取跨度为1000mm五跨连续梁图中支座反力：17.08×0.2/2=1.708KN 所以q=1.708KN/m Mmax=0.19L2=0.17KN?m

方木的截面抵抗矩W=bh2/6=83.3m3

S=Mmax/w=2.04KN/mm2<17KN/mm2（满足要求） ⑵方木的抗剪验算 V=0.6ql=1.025KN

I=3V/2bh=0.17N/mm2<17N/mm2(满足) ⑶方木扰度验算

新浇混凝土及钢筋荷载标准值

Q1=(24.0+1.5)×1.0×0.5=12.75KN/mm2

模板结构自重荷载标准值

Q2=0.75×0.1=0.75KN/m2 均布荷载标准值

Q=（12.75+0.75）×0.30/2=2.03KN/m 方木最大的扰度

W=0.677ql4/100EZ=0.677×2.03×10004/100×10000×4.2×106=0.33mm

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4.2.3支撑钢管强度验算

图中集中力大小为：2.56/0.9+2.84KN/m φ48×3.5为薄壁型钢荷载设计计算值不折减

Mmax=pal2/24EI(3-4a2/l2)=2.84×200×7002×103/24×21000×2.19×104(3-4×2002/7002)=1.2mm

Qmax=Mmax/W=0.57×106/5080=112.2N/mm2<205.0N/mm2

4.2.4梁底纵向钢筋计算

纵向钢管只起构造作用通过构件连到立杆

4.2.5扣件抗滑移计算

按规范直角旋转单扣件承载力取8.06KN。扣件抗滑承载力系数取0.80该工程实际的旋转单扣件承载力为6.4KN，R=2.84KN<6.4KN,单扣件抗滑承载力（满足要求）

4.2.6立杆稳定性计算

模板的最大支座反力：N1=2.84KN

楼板的模板自重：N2=1.2×71.0/2-(0.7-0.2)/27×1.0×0.75=0.65KN 楼板钢筋混凝土自重：N3=1.2×〔1.0/2+(0.7-0.2)/2〕×1.0×0.2×（24+1）=4.3KN

施工人员及施工设备荷载

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N4=1.4×〔1.0/2+(0.7-0.2)/2〕×1.0×1.0=1KN 粱侧单根立杆负荷

N=（2.84+0.63+4.2+1）KN=8.65KN 按照扣件架规范L0=h+a=1.5 L0/i=1500/15.8=94.9 ∮=0.627

Q=8.67×103/（0.627×489.0）=28.2N/mm2<205.0N/mm2(满足要求)

4.3板模板验算（一层平面图）

1.1现浇模板厚130mm（支模尺寸为4.3×4.2m 楼层3.0m

采用组合木模板支模，钢管φ48×3.0 模板长边沿4.3m方向

需要考虑的荷载组合项目及其标准值 ① 模板及模板支架自重标准值：0.75KN/m2 ② 混凝土自重标准值：24×0.13=3.12KN/m2 ③ 钢筋自重标准值：1.1×0.13=0.143KN/m2 ④ 施工人员和设备荷载 1KN/m2

按支架立杆的负载面积1.31.5=1.95m2计算立杆轴向力，忽略侧向力影响 N=1.2∑Nak+1.4∑QK=〔1.2×（0.75+3.12+0.143）+1.4×1〕1.95=16.23KN 支架立杆的计算长度：L0=1420mm λ=L0/i=142/1.58=90 ?=0.634

N/?A=16.23×103/0.634×489=52.4N/mm2<205N/mm2承载力满足要求。

2.2混凝土质量控制目标：

2.2.1杜绝强度不达标混凝土，有效控制混凝土强度离散性，混凝土强度必须大于设计强度且严格控制在设计强度的1．5倍以内。有效控制施工配合比保持与设计配合比的一致，计量准确和均匀，精心做好配合比设计，避免水泥用量过大、有效控制混凝土碱含量满足规范要求。

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2.2.2杜绝使用不合格原材料，集料、钢筋、水泥抽检合格率达到100％。 2.2.3混凝土外观质量合格率95%。

2.2.4预应力孔道压浆、超限裂缝等施工质量得到有效控制。

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第五章 混凝土工程

5.1施工控制措施

（1）根据工程设计图纸的要求，本合同段共有6种不同类型的混凝土标号。依据设计对工程所用混凝土的技术要求向预拌混凝土搅拌站进行技术交底，并签订技术合同。

（2）浇筑过程中，要求每车检验坍落度数值，控制混凝土的和易性，保证浇筑混凝土的质量。对等候时间过长的混凝土，严禁运输司机或泵送机工对混凝土加水，在施工过程中，及时测定混凝土的坍落度。

（3）做好混凝土保温养护和试块制作的工作，在常温情况下，需要每次制作2组试块：标养一组（28天试压）、拆模强度（3-28天试压）备用块一组。冬季施工期间，需要每次制作3组试块，标养一组（28天试压），冬施临界强度一组（3天试压）与结构同条件养护一组。同条件试块的放置应能保证试块与结构处于相同的气候条件之下，为保证混凝土试块的尺寸，防止人为破坏。

（4）预拌混凝土搅拌站按技术人员提供的技术要求进行拌制，每次进行部位浇筑之前，由试验室人员提供本次浇筑部位的各种资料（混凝土施工配合比、混凝土开盘签定、砂石料含水率等），检验合格后方能进行预拌混凝土的浇筑，项目部将上述资料连同到期的预拌混凝土试块复试报告一起上报监理，以备检查。

（5）混凝土浇筑前，各种试验仪器及计量工具必须经过检测合格后，方可用于工程使用。（包括：试验坍落度桶、钢尺、温度计、温度控制器等）。

（6）混凝土浇筑前，各项隐预检工序必须检验完毕，包括钢筋、模板工程和各相关配合的专业，并作好工序的交接检工作，方可进行后续施工。

（8）在混凝土浇筑之前，准备计算混凝土的浇筑数量，参照浇筑平面位置准确布置泵车的位置，作到施工工具周转次数最小为佳，以提高混凝土的浇筑速度，减少现场内压车现象。

普通混凝土是由水泥、水、细骨料、化学外加剂、矿物质混合材料，按比例配合，经过均匀拌制，振捣密实成型及养护硬化而成的人工石材。在这几种组成成份中，质量

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控制工程师应着重在工程资料和实物检查两方面。

5.2.1 水泥

水泥有多种品种、标号应根据设计图纸的要求的要求和实际使用部位的环境条件，选择适当的水泥品种和标号。高强混凝土应优先选择高标号水泥进行试配。

5.2.2 砂

细骨料砂，要重点检查其质地、级配、细度模数、含泥量和有害物质含量。其重点是含泥量和有害物质含量。这两项对于混凝土强度的影响较大。用于拌制混凝土的细度模数应在3.7-1.6之间。结构用砂含泥量一般不应超过3%，有害物用质(云母、有机物、硫酸盐等)含量不应超过2%。

5.2.3 石子

粗骨料石子，应重点检查其质地、级配、针片状颗粒含量、含量泥量及最大粒径。一般采用1㎝-3㎝的碎石，卵石一般能用于结构受力部位，严禁混有煅烧过的石灰石块或白云石块。

5.2.4 水

凡是不能饮用的水，应在水质化验和抗腐蚀试验合格后，方可用于拌制混凝土。污水、工业废水、PH值小于4的酸性水和硫酸盐含量超过水重1%的水，不能用于拌制混凝土。对预应力混凝土的施工用水，更样着重控制。

5.2.5 外加剂

首先，应检查外加剂生产厂家的生产许可证，质量保证料和有相应资质的检测单位出具的性能试验报告。其次，在混凝土外加剂使用前，应进行试配并进行试验检验，以复验混凝土外加剂与工程所有水泥是否相适应，以及是否满足施工要求的混凝土性能和

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有关设计要求指示(如坑渗标号等)。另外，应注意混凝土外加剂使用说明的有效日期、防止过期失效的外加剂用于工程。同时，要严格控制剂量，不得随意添加，在搅拌混凝土时，掺加外加剂的混凝土搅拌时间应适当延长。应大力推广使用新型的复合型混凝土外加剂，以适应先进的施工工艺的多种要求。

5.3配合比的质量控制

在根据设计要求和混凝土的工程特点，确定了各种原材料之后，应在监理工程师见证情况下，进行现场原材料取样，并填写见证取样单。关交有相应资质等级的试验室进行混凝土配合比设计和试配工作。监理工程师在审查度验室出具的配合比单及相应的有关混凝土性能，能够满足工程的各项要求后，方可允许进行混凝土的搅拌和浇筑工作。

5.4搅拌过程的质量控制

严格原材料计量控制。搅拌机应配备水表，禁止单纯凭经验靠感觉调整用水量的做法;对外加剂，应事先称量出每盘一份加入，禁止拿铁锹随意填加;对砂石料，应坚持要求每次过磅称量，不提倡小车划线做记号的体积法。另外，还应对每盘的搅拌时间、加料顺序、混凝土拌合物的坍落度、是否离析等进行抽查。在较大的工程中，应要求施工单位采用电脑计量的搅拌拌站，这样可以有效的减少人为因素，使配合比得到可靠的保证。

5.5浇筑过程质量控制

混凝土浇筑前，监理工程师、质检工程师应检查混凝土的浇筑方法是否合理、水电供应是否保证、各工种人员的配备情况;振捣器的类型、规格、数量是否满足混凝土的振捣要求;度件模具及数量是否合适;浇筑期间的气候、气温，夏季、雨季、冬期施工，覆盖材料是否准备好。针对不同的板、梁、柱、薄壁型构件应要求采用不同类型的振捣器;当混凝土浇筑超过2m应采用串筒式溜槽。应确认施工缝的设置位置是否合适，安排好混凝土的浇筑顺序，保证分区、分层混凝土在初凝之前搭接。

在浇筑过程中，注意观察混凝土拌合物的坍落度等性能，若有问题，应及时对混凝

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土配合比作合理调整;控制好每层混凝土浇筑厚度及振捣器的插点是否均匀，移动间距是否符合要求;对钢筋交叉密集的梁柱节点是否振捣到位，以防出现蜂窝、麻面。对大体积混凝土或厚度较大的部件，应采用低水化热水泥并加强保温养护措施。

5.6作业条件控制

（1）混凝土施工前，钢筋和模板工程必须验收合格。

（2）新旧混凝土接茬处，必须将混凝土软弱层（1-3cm）剔除，直至露出坚硬石子，并用清水冲刷干净。

（3）其他配合专业的工程必须验收合格，并作好工种交接检工作。 （4）模板下口必须通过堵漏验收后，同时上口必须作好钢筋定位的保护。 （5）顶板混凝土施工前，必须清除模板上的油污及杂物。

（6）现场的各处运输、振捣设备必须齐备、电源必须正常，场区的道路必须畅通。 （7）根据浇筑部位，准确计算混凝土用量、测算浇筑时间，合理安排间隔时间。 （8）浇筑混凝土前，必须将墙柱、顶板及梁的施工缝留设完毕，并做好施工缝的

留槎封堵。

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第六章 脚手架

底座检查、放线定位→铺设垫表板式垫木→安放并固定底座→立第一节立杆→安装扫地大横杆（贴地大横杆）→安装扫地小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→设临时抛撑（每隔六个立杆设一道，待安装连墙杆后拆除）→安装第三步大横杆→安装第三步小横杆→设临连墙杆→拆除临时抛撑；接立杆→接续安装大横杆→小横杆等→架高七步以上时 加设剪刀撑→在操作层设脚手板。

对砌筑用脚手架应随外墙升高而逐层向上架设。立杆顶部应高出女儿墙顶部1.0m，高出檐口上皮1.5m。操作层应设置护栏及挡脚板，要求栏杆距离脚手板1.0m，中栏杆距离脚手板为0.40m，挡脚板高为180mm。 事先应确定构造方案，并经有关方面审查批准方可施工。

搭设应严格按规定的方案进行。严格按搭接顺序和工艺要求进行杆件的搭设。搭设过程中应注意采取临时支顶或与建筑物拉结。搭设过程中应采取措施禁止非操作人员进入搭设区域。扣件应扣紧，并应注意拧紧程度要适当。 搭设中及时剔除、杜绝使用变形过大的杆件和不合格的扣件。搭设工人应系好安全带，确保安全。随时校正杆件的垂直偏差和水平偏差，使偏差限制在规定范围之内。在搭设过程中，如因临时停工，应当采取临时措施保证架子 的安全稳定性，防止倒塌。 安装扣件时，应注意开口朝向要合理，大横杆所用的对接扣件开口应朝内侧，避免开口朝上，以免雨水流入。

扣件拧紧程度要均匀、适当、扭距控制在39～49N·m为宜。立杆与大横杆、立杆与小横杆相接点(即中心节点)距离扣件中心应，大于150mm。杆件端头伸出扣件的长度应不小于100mm，底部斜杆与立杆的连接扣 件离地面不大于500mm。

应采用直角扣件扣紧在立杆内侧，或上下各步交错扣紧于立杆的内侧和外侧；小横杆应使用直角扣件固定大横杆上方;剪刀撑中的一根用旋转扣件固定于立杆上，另一根斜杆立扣在小横杆伸出的部分上，难免斜杆弯曲；横向斜撑应用旋转扣件扣在立杆或大横杆上。

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6.1计算依据.

⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) ⑵《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）

6.2脚手架计算

搭设高度H=36m（取最大高度，双排）步距h=1.8m，立杆纵距l0=1.5m立杆横距l0=1.1m连墙件为2步跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=2

脚手架材质选用φ48×3.0mm钢管截面面积A=424mm2截面模量W=5.08×103mm3.回转半径i=17mm抗压，抗弯强度设计值f=205N/m2，基本风压值W0=0.4N/m2，计算时忽略雪荷载等。

6.2.1荷载标准值计算

1）荷载自重标准值：gk1=0.1248KN/m2双排脚手架) 2）竹脚手片自重标准值：gk1=0.35KN/m2 3）施工均布活荷载：gk=2.0KN/m2 4）风荷载标准值Wk=0.7?2?s?0

全封闭立网挡风系数??(3.5?3.5)?0.32/(3.5?3.5)?1.05?0.192(1.05 为考虑绳结的影响）

? =1.3?=1.3×0.192=0.2496（认为背靠建筑物开洞墙） Wk=0.7×1.5×0.2496×0.4=0.03738KN/m2

6.2.2纵向水平杆、横向水平杆计算

1）水平杆计算

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脚手架搭设到地面

NG2K?gK2lalb?0.35?1.5?1.1KN?0.5775KN 每纵距施工荷载

NGK?gK2lalb=2×1.5×1.1=3.3KN

MGK?NG2/3?lb/3=0.5775/3×1.1/3KN.m=0.07KN?m MGK?NGK/3?lb/3=3.3/3×1.1/3 KN.m=0.43 KN?m ?=1.2MGK+1.4MQK=1.2×0.07 KN.m+1.4×0.403 KN?m

?=M/W=0.648×106÷5.08×103N/mm2=127.6N/mm2<205N/mm2

横向水平杆抗弯强度满足条件

W=M/24EI(3lb2-4a2)=（0.648×106÷24×2.06×105×12.19×104）11002-4×11002÷9）mm=3.6mm

?W?=lb

/150=1100/150=7.3mm

w

荷载4500

脚手架自重均布荷载G2k=gk2lb/3=0.35×1.1/3KN/m=0.128KN/m 施工均布荷载 Qk=qklb/3=2×1.1/3KN/m=0.73KN/m

q=1.2G2k+1.4Qk=1.18KN/m

MGkmax=0.10G2kl2a=0.10×0.128×1.5×1.5KN.m=0.029KN?m MQkmax=0.10Q22kla=0.10×1.1×1.5×1.5KN.m=0.248KN?m M=1.2MGkmax+1.4MQkmax=1.2×0.029+1.4×0.248KN.m=0.382KN?m Q=M/W=0.382×106÷5.08×103KN/mm2=75.2KN/mm2

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（3××南京工程学院毕业设计计算说明书

W=0.677qla4=0.677×1.69×15004÷100×2.06×105×12.19×104mm=2.3mm

?W?=l/150=1500/150mm=10mm

b

W

2） 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 横向水平杆传给立杆的竖向作用力

R=（1.2NG2k+1.4NQk）/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/2KN=3.812KN Rc=8.00KN

R

N=（1.2NG2k+1.4NQk） N=11.28KN N/?A=11.28×103÷0.21×424=126.7N/mm2

N=1.2（NG1k+NQ2k）+0.85×1.4?NQk=1.2(Hgk1+7qk2lalb/2)+0.85×1.4nlqklalb/2

=1.2(36×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2)KN+0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2KN =10.76KN

Mw=0.86×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.504×1.5×1.82÷10KN.m=0.29KN.m 长细比 ?=k?h/i =1.155×1.51×1.8103/17=185

K取1.155，?查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）得

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）得?=0.21

N/?A?Mw/W=10.76×103÷0.21×424N/mm2+0.29×106÷5.08×

103N/mm2=177.92N/mm2

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立杆稳定性满足要求。

6.2.4连墙件计算

（按两步三跨设置）

N1w=1.4WkAw=1.4×0.504×（2×1.8）×（3×1.5）KN=11.4KN

N1=N1w+N0=（11.4+5）KN=16.4KN 16.4×0.6=9.84 安全网挡风系数0.6 N1>RC

单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。

（注：按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范计算连墙件与架体连接采用扣件的，很难满足要求） 焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值?=170N/mm2 焊缝长度 l=9.84×103÷4×170mm=14.5mm 取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。 ⑺立杆地基承载力计算 p?fg

式中.p-立杆基础底面平均压力.p?N/A

N-基础顶面的轴向力设计值取10.76 A-基础底面积

fg-地基承载力设计值本工程原地基为硬土.fg?kfgk k-脚手架地基承载力调整系数，硬土取0.4

fgk-地基承载力标准值，查工程地质报告为220kpa

则A?N/fg=10.76÷0.4×220m2=0.1222m2

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第七章 施工组织设计

7.1施工段的划分与施工流向

根据设计原则的要求及国家定额规程剖析该工程特点如下： ⑴工程列项

㈠基础工程 1. 场地平整 2. 基础土方开挖 3. 垫层支模 4. 绑基础钢筋 5. 浇筑混凝土垫层 6. 基础支模 7. 建筑基础混凝土 8. 地下室柱筋

9. 地下室柱混凝土（模） 10. 地下室梁板模板 11. 地下室梁板混凝土 12. 地下室砌墙 13. 回填土 ㈡主体工程 1. 脚手架 2. 框架柱筋

3. 框架柱模板（含梯） 4. 框架柱混凝土 5. 框架柱模板 6. 框架梁板模板 7. 框架梁板筋（含筋）

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8. 框架梁板混凝土 9. 拆模 10. 填充墙砌筑 11. 卷材屋面 12. 屋面防水 ㈢装饰工程 1. 天棚抹灰 2. 墙面抹灰 3. 一层吊顶

4. 楼地面及楼梯抹灰 5. 外墙涂料 6. 外墙面砖 7. 门窗 8. 油漆 施工过程

土方工程——基础工程——钢筋工程——模板工程——混凝土工程——砌筑工程——防水工程——装饰工程

7.2施工方法的选择及相应工程量计算

1.平整场地：平整场地工程量按建筑物底面积的外围外边线每边向外延伸2m后所围的面积，考虑到形状复杂机械开挖时局部面积近似计算。 A平=S底+2L外+16 建筑面积：A=7638.8m2 外围周长长

l

外

=〔（1.5+3.3+2.2+1.8+4.2+1.9+0.5+0.2）×2+

（0.6+3.6+3.2+1.1+1.1+3.2+3.6+0.6+0.2）×2〕×3-4×2=188.8m A平=7638.8/12+2×188.8+16=1030m2

1. 基础土方开挖：根据国家规范一类土放坡起点1.20m

由于基础埋深为2.5m，加上垫层0.1m，所以需放坡 高：宽 1：0.5宽1.3m.

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考虑到经济因素，基础及建筑外围基础粱全采用机械开挖，内墙基础粱全采用人工开挖，计算时不分层不分段 如下

机械挖方量：⑴V=（A+2C）×（B+2C）+放坡增量 A基础宽，B基础长 C工作面宽度取0.3

3V=〔（17.4+2×0.3）×（17.8+2×0.3）+1.3÷2×（17.4+17.8）〕×2.6=2761.8m3 2. 垫层混凝土：①～⑨轴 a=17.4m b=17.8m c=0.1m H=0.1m V1=(17.4+0.2) ×(17.8+0.2) ×0.1=31.68m3 因筏板基础非框架部分为梯形V1扩大1.2的系数 V总=38m3 3V总=114m3

3. 垫层支模，根据《江苏省建筑工程估价表》01-2000版

得带型基础混凝土垫层含模量取1.00得混凝土垫层模板量为113m2 4. 浇基础混凝土 ①～⑨轴

JLZ1（3B）（700×1000） 净长：（4.2-0.4-0.2）+(4-0.4)+(3.3-0.2-0.3)=10m V1=0.7×1.0×10=7m3

JLZ2(5B) (700×1000） 净长：（4.2-0.4-0.25）+（2.04-0.35-0.1）+（4-0.25-0.25）+（3.3-0.25-0.3）+（1.5-0.1-0.2）=12.55m V2=0.7×1×12.55=8.785m3

JLZ3 (4B) (700×1000) 净长：（2.04-0.35-0.1）+（4.2+1.8-0.4-0.1）+（2.2-0.3-0.1-0.2）=12.55m V3=6.195m3

JLZ4(1A)(600×800) 净长：(3.3+1.5-0.4-0.4)=4m V4=1.92m3

JLZ5(6B) (1700×1000)净长：(2.04-0.1-0.1)+（4.2-0.4-0.25）

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