变压器保护的整定计算

整定计算

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目前，国内对大型发电机变压器保护的整定计算，大多数参考或按照DL/T684－1999大型发电机变压器继电保护整定计算导则。 通过实践表明：大型发电机变压器继电保护整定计算导则的内容，基本上是正确的。但也存在一些不足，主要的不足之处是：

可操作性差、说理性不强及灵活性差。

; u$ A, y9 b% |/ [ M0 m7 本章，将重点阐述某些发电机变压器保护的整定计算依据、整定

计算方法以及如何灵活取值。

; c% E1 N# F( h8 X, D: \\8 g/ y# }- j2 ]( z6 {& l

第一节 发电机及变压器差动保护的整定计算

一 发电机纵差保护

目前，国内生产的微机型发电机差动保护，按照接入电流来分类有：完全纵差保护、不完全纵差保护；若按动作特性分类，则有比率制动式纵差保护、标积制动式纵差保护及故障分量比率制动式纵差保护。而应用最多的是比率制动式纵差保护，其次是标积

制动式纵差保护。

完全纵差和不完全纵差的区别，是接入发电机中性点的电流不同。完全纵差保护接入发电机中性点的全部电流，而不完全纵差保护则引入中性点的 （n—每相定子绕组支路数）电流。因此，完全纵差和不完全纵差的实质不同处是：当不通过软件修正差动两侧的平衡系数时，前者两侧差动TA的型号、变比可完全相同，

而后者两侧差动TA的型号、变比不可能完全相同。 完全纵差和不完全纵差的构成框图完全相同，均可采用具有比率制动特性的保护装置或具有标积制动特性的保护装置，还可以采

用反应故障分量的比率制动式保护装置。 1 比率制动式发电机纵差保护

具有比率制动特性的差动保护，其动作特性如图7－1所示。

图7－1 差动保护的比率制动特性

由图7－1可以看出：具有比率制动特性的差动保护的动作特性，可由A、B、C三点决定。A点或B点的纵坐标电流Idzo为差动保护的初始动作电流。B点的横坐标电流Izdo称之为拐点电流，它等于差动保护开始出现制动作用的最小电流。直线BC与横坐标夹角α的正切（即tgα）称之为动作特性曲线的斜率，近似

称之为比率制动系数Kz。

Idzo、Izdo及Kz为具有比率制动特性差动保护的三要素。对该型差动保护的整定计算，实质上就是对Idzo、Izdo及Kz的整定

计算。

⑴ 初始动作电流Idzo的整定

初始动作电流Idzo的整定原则，是躲过发电机额定工况下差动

保护差动回路中的最大不平衡电流。

- y% V6 @! _/ _# W在发电机额定工况下，在差动回路中产生不平衡电流的原因，主要有差动保护两侧TA的变比误差、两侧通道回路的调整误差。

l1 j5 p\ o% j! }#发电机纵差保护通常采用10P级电流互感器，在一次额定电流和

额定二次负载的条件下，变比误差为±3％。因此，在额定工况下，由于两侧差动TA的差异，在差动回路形成的最大不平衡电流为0.06Ie（Ie—发电机额定工况时差动TA的二次电流）。

/ ?7 z# k4 W% 差动保护两侧TA二次电流分别通过装置的辅助小TA等回路进入差动回路。由于两侧辅助TA、通道回路的差异及调整误差，也会在差动回路中产生差流。该误差通常称为通道变换及调整误

差。

按照有关规程规定，通道变换及调整的综合误差不应大于5％Ie。由于差动保护两侧均有通道，因此，在额定工况下，由于通道变换及调整误差在差动回路中产生的不平衡电流最大为10％Ie。

3 J# Y\I) K f B\综上所述，初始动作电流可按下式计算：

………………………………………………………………（7－1）

; Z- N. k\ F& L& |! F式（7－1）中：

6 J1 `. _4 Y( U\c% yKH—可靠系数，取1.5～2；

/ g+ F3 K1 g: I3 O# C5 dI He1—两侧TA变比不同产生的差流，取0.06Ie； I He2—由于通道变换及调整误差产生的差流，取0.1Ie。 代入上式得：Idzo＝（0.24～0.32）Ie 通常取0.3Ie。 对于不完全纵差保护，尚需考虑发电机每相各分支电流的差异，

应适当提高Idzo的整定值。

⑵ 拐点电流Izdo

/ t x9 J( ]\x. o/ R' c拐点电流Izdo的大小，决定保护开始产生制动作用的电流的大

小。由图7－1可以看出：在初始动作电流Idzo及动作特性曲线的斜率Kz相同的情况下，Izdo越小，差动保护的动作区越小，而制动区增大；反之亦反。因此，拐点电流的大小，直接影响差

动保护的动作灵敏度。

3 r _2 W o. _& W% l9 g在大型发电机变压器保护整定计算导则中，建议Izdo取（0.8～1.0）Ie，其理由是：当发电机的电流小于或等于额定电流时，

差动保护不必具有制动特性。

\E: \\, I6 l运行实践表明：当故障点距离发电机较远时，发电机提供的短路电流可能小于或等于额定电流。但在远处故障或故障切除后的暂态过程中，由于差动保护两侧TA及回路的暂态特性差异，可能在差动保护中短时出现较大的差流，致使差动保护误动。对于不完全差动保护，由于两侧TA变比、型号的不同，由上述原因产

生的不平衡电流将更大。

基于上述原因，建议减小拐点电流，整定为：Izdo＝（0.5～0.7）

Ie。

6 g8 z( k# B1 j# i K* R国外生产的具有比率制动特性的差动保护，其拐点电流通常等于

零。

⑶ 比率制动系数Kz

发电机差动保护的比率制动系数，决定于图7－1中的夹角α。可以看出，当拐点电流（即图中B点的横坐标）确定后，夹角α决定于C点。而特性曲线上的C点近似决定于发电机外部故障时最大短路电流Ikmax与差动回路中的最大不平衡电流Iubmax的

比值。即

………………………………………………………………………

（7－2）

# ` y; N5 ]& M; E9 b+ a& z' b差动回路中的最大不平衡电流，除与差动TA的10％误差及调整误差有关外，尚与差动两侧TA暂态特性有关。考虑到上述情况，外部故障时，为躲过差动回路中的最大不平衡电流，C点的纵坐

标电流应为：

7 C2 n' O+ r3 I/ {- L! A…………………………………………………（7－3）

在式（7－3）中：

KH —可靠系数，取1.3～1.5；

+ s! N* ]5 Y3 C5 J) n: _Kf —暂态特性系数，当两侧TA变比、型号完全相同时，Kf≈0。

而当两侧TA变比、

Y& D, m8 }9 b% Z( H- y; `( \\8 `% x

型号不相同时，Kf可取0.05～0.1；

Idzmax—最大动作电流。 将以上数据代入式（7－3）得：

$ W3 E0 \\/ k) C+ F$ Idzmax ≈（0.26～0.45）Ikmax 将Idzmax代入式（7－2），可得：

Kz≈（0.26～0.45）

因此，对于发电机完全纵差保护，Kz可取0.3；而对于不完全纵

差保护，Kz可取0.3～0.4。

⑷ 关于具有比率制动特性差动保护的动作灵敏度

3 c5 \\$ v\ j& i) {$ T

以往，我们有一个不正确的概念，认为提高差动保护的动作灵敏

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