悬挑卸料平台方案

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2010JP05-B2地块卸料平台施工方案

2010JP05-B2地块

编制单位：中天建设集团有限公司

编制人：

审批人：审核人：编制日期：卸料平台施工方

案

2013年月日

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2010JP05-B2地块卸料平台施工方案

卸料平台施工方案

一、工程概况：序号 1 2 3 4 5 项目工程名称工程地址建设单位设计单位监理单位内容 2010JP05-B2地块厦门市集美区园博园西侧，杏锦路东侧厦门富铭杏博置业有限公司厦门佰地建筑设计有限公司厦门协建工程咨询监理有限公司中航城·国际社区（A区）B2地块位于厦门市集美区园博园西侧，杏锦路东侧，现场三通一平已经完成。本工程L23#、L25#~L33#、L35#~L39#、16#、17#、18#、19#楼总建筑面积为6 工程规模 121048.98㎡，地上建筑面积为86171.52㎡,地下建筑面积为34877.46㎡，建筑层数分别为三层、三十三层，建筑总高度分别为13.05m、99.75m。本工程结构为框架结构和框剪结构。 7 质量目标安全、文明施工确保本工程一次验收合格，确保“福建省”优质工程。确保厦门市安全生产、文明施工优良样板（“双优”）工地，争创福建省安全生产、文明施工优良样板工地 8 目标 2、编制依据：

《建筑施工脚手架实用手册》《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

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《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 相关施工设计图纸等。

3、卸料平台的设计方案及安全防护措施： 3.1卸料平台成型尺寸长4.0米，宽2.0米。

3.2卸料平台主梁采用2根16槽钢，两端用2根16槽钢封头，次龙骨采用φ10槽钢@600，槽钢必须立放，双面满焊，厚度不小于12mm。 3.3卸料平台三侧采用Φ48钢管设置防护栏杆，防护栏高度为0.60m、1.2m，设置两道与主梁焊接，并刷黄黑相间油漆，以做警示标志。防护栏内侧立竹胶板并固定牢固，另加载重不大于1吨。

3.4卸料平台底板采用50mm厚木板，并与主、次梁绑扎牢固。 3.5提升吊环及斜拉吊环采用采用Q235钢16mm加工而成，每侧焊四道与主梁外侧满焊，焊缝厚度不得小于12mm。

3.6平台每侧设两根6×37m，直径17.5的钢丝绳，每根钢丝绳设夹具不少于3个，钢丝绳与斜拉吊环接触处应垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳不得有锈蚀、断丝和折弯。

3.7钢丝绳与平台的角度应在50°～60°之间，且钢丝绳不得有松弛不受力现象，平台外口应略高于内口。

3.8每栋楼设置一个卸料台从三层起逐层提升。设置位置必须满足两根16号槽钢主梁卡在吊环上，不影响旁边柱、墙施工。

3.9钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得接结于同一个对拉螺栓孔。

3.10为防止卸料平台位移，在卸料平台两根主梁末端焊接100的槽钢下挂400，挂在窗台上，用木方加牢。

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3.11限重牌的设置与荷载要求：

卸料平台应设置限重牌在使用中应严格限制荷载量，严禁超过设计容许荷载。本卸料平台设计荷载量为1.0吨。

3.12、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3.13、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。

3.14、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

3.15、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。 3.16、台面应满铺脚手板。

3.17、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。

3.18、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

3.19、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 4.20、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超，过设计的容许荷载，应配备专人加以监督． 5、卸料平台的提升、安装和使用的安全措施：

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5.1卸料平台的提升、安装应由专人负责进行，吊装时应使用卡环与平台连接，不得将吊钩直接挂在平台吊环上。

5.2卸料平台就位后，必须将四根悬吊钢丝绳与结构连接牢固和内剔杠就位后，调整完毕经安全员检查验收后方可摘掉塔吊大钩。

5.3卸料平台使用前需进行验收，做荷载试验时间不小于4小时，合格后填写验收单，方可交付使用。

5.4卸料平台提升前，首先清理干净平台上的物料，挂钩人员挂好吊钩并离开平台后，方可发出起吊信号。稍提升后再拆除固定钢丝绳和内剔杠，然后塔吊小车向外行走，待平台全部离开墙体后，方可将平台升至上层。

5.5卸料平台升至上层位置后，按安装程序进行安装。

5.6卸料平台上堆放物料时，应尽量居中平衡堆入，外端60cm内不得堆放重物。

5.7卸料平台上不得长时间存放材料，要做到随放随吊运，码放的材料不得高于1.2米，并不得将材料码放在护栏上，短于1米的材料要装入容器吊运。

5.8吊运的物料要捆绑牢固，不得长短料混吊，待作业人员离开平台后方可发出信号起吊。

5.9避免交叉作业，卸料平台在提升过程中，卸料平台下边不得有人作业或走动，操作人员严禁从平台上向下抛扔物料，也不得向平台内抛扔物料，无关人员不得随意进入平台。

5.10卸料平台使用时应有专人每天进行检查，使用前应对吊环、钢丝绳、后剔杠进行全面的检查，未发现异常情况后方可上人操作，如发现钢丝

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绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊等异常情况应及时进行修复。 5.11平台上的防护栏杆不得任意拆除。

5.12起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。

5.13放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。

5.14不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。 5.15夜间施工平台上必须保持足够的照明。

5.16卸料平台安装需两人配合作业，并配合专业信号工协调指挥安装

型钢悬挑卸料平台计算书

一、构造参数卸料平台名称 1#楼卸料平卸料平台类型台类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m) 4 平台宽度B(m) 主梁间距L1(m) 2 2 卸料平台与主体结构连U形钢筋接方式次梁间距s(m) 0.6 次梁外伸长度m(m) 外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m) 钢丝绳夹个数 0 3.5 内侧次梁离墙水平距离0.3 a(m) 外侧钢丝绳拉绳点与平3.8 台垂直距离h1(m) 3 第6页共15页

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二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2) 主梁自重Gk3(kN/m) 0.39 0.1935 次梁自重Gk2(kN/m) 栏杆、挡脚板类型 0.098 栏杆、覆面木胶合板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m) 施工活荷载Qk1(kN/m2) 2 堆放荷载作用面积S(m2) 2 堆放荷载Pk(kN) 施工活荷载动力系数 0.15 安全网设置不设置安全网 5 1.3 三、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

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型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

结点一

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四、面板验算

模板类型截面抵抗矩W(cm) 3覆面木胶合板 37.5 模板厚度t(mm) 抗弯强度设计值[f](N/mm) 215 15 面板受力简图如下：

计算简图(kN)

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m 抗弯验算：

Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·m

σ=Mmax/ W=0.274×106/(37.5×103)=7.304N/mm2<[f]=15N/mm2 面板强度满足要求！

五、次梁验算

次梁类型截面惯性矩Ix(cm) 抗弯强度设计值[f](N/mm) 24槽钢 198.3 205 次梁型钢型号截面抵抗矩Wx (cm) 弹性模量E(N/mm) 2310号槽钢 39.7 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3

×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.098=2.582kN/m p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN

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正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.098=1.532kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度

计算简图(kN)

Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.582(22/8-02/2)+7×2/4=4.791kN.m σ=Mmax/(γxWX)=4.791×106/(1.05×39.7×103)=114.938N/mm2<[f]=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算

计算简图(kN)

νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.53×20004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×198.3×104)=0.783mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算

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地块卸料平台施工方案

σ=Mmax/φbWX=4.791×10/0.848×39.7×10=142.297N/mm<[f]=205N/mm2

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2010JP05-B2 其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×8.50×48.00/2000×100.00)×(235/215.00)=1.271; 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： φb'=1.07-0.282/φb=0.848 次梁稳定性满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=2.582×2/2=2.582kN 正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=1.532×2/2=1.532kN

六、主梁验算

主梁类型截面面积A(cm) 截面惯性矩Ix(cm) 抗弯强度设计值[f](N/mm) 242槽钢 25.15 934.5 205 主梁型钢型号截面回转半径ix(cm) 截面抵抗矩Wx (cm) 弹性模量E(N/mm) 2316号槽钢 6.1 116.8 206000 根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4)=1.2×(0.193+0.150)=0.412kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN R1=2.582kN 正常使用极限状态：

q1=Gk3+Gk4=0.193+0.150=0.343kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=1.532kN 1、强度验算

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计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R左=12.430KN Mmax=9.686kN·m

N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 12.430/(3.800/3.500)=11.449kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=9.686×106/(1.05×116.800×103)+11.449×103/25.15×102=83.529

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