钢结构概念题库答案

1．绪论

1-1．建筑钢材的（ D ）差。

(A)强度 (B)塑性 (C)韧性 (D)耐腐蚀性 1-2．钢结构的缺点之一是（ C ）。

(A)自重大 (B)施工工期长 (C)耐火性差 (D)耐热性差 1-3．钢结构的优点之一是（ A ）。

(A)密闭性较好 (B)耐火性好

(C)不发生脆性破坏 (D)能充分发挥材料强度

1-4．钢结构的实际受力情况和工程力学计算结果（ C ）。 (A)完全相同 (B)完全不同 (C)比较符合 (D)相差较大

1-5．钢结构在一般条件下不会因偶然超载而突然断裂。这主要是由于钢材（ B ）好。

(A)强度 (B)塑性 (C)韧性 (D)均匀性

1-6．在地震多发区采用钢结构较为有利。这主要是由于钢材（ C ）好。

(A)强度 (B)塑性 (C)韧性 (D)均匀性

1-7. 由于钢材（ C ），所以钢结构适宜在动力荷载作用下工作。 （A）强度高 (B)塑性好 (C)韧性好 (D)密度/强度比小 1-8. 因为钢材（ A ），所以钢材适用于建造大跨度钢结构。

（A）强度高 (B)塑性好 (C)韧性好 (D)密度/强度比小 1-9. 在结构设计理论中，荷载分项系数（ C ）的形式出现在设计表达式中。

(A)＜1.0的乘积因子 (B)＜1.0的倒数乘积因子

(C)＞1.0的乘积因子 (D)＞1.0的倒数乘积因子

1-10．在结构设计理论中，抗力分项系数（ D ）的形式出现在设计表达式中。

(A)＜1.0的乘积因子 (B)＜1.0的倒数乘积因子 (C)＞1.0的乘积因子 (D)＞1.0的倒数乘积因子

1-11．应该按照结构的（ A ）来决定结构或构件的目标可靠指标。 (A)破坏类型和安全等级 (B)材料性能和施工质量 (C)作用类别和抗力特性 (D)破坏后果和建筑类型。

1-12．在一般情况下，永久荷载和可变荷载的分项系数分别为（ A ）。

(A)γG＝1.2, γQ＝1.4 (B)γG＝1.4, γQ＝1.2 (C)γG＝γQ＝1.2 (D)γG＝γQ＝1.4

1-13．当永久荷载对设计有利时，永久荷载和可变荷载的分项系数分别为（ B ）。

(A)γG＝1.2, γQ＝1.4 (B)γG＝1.0, γQ＝1.4 (C)γG＝γQ＝1.2 (D)γG＝γQ＝1.4

1-14．在一般情况下，可变荷载的分项系数γQ＝（ D ）。 1

(A)1.0 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.4

1-15．当永久荷载对设计有利时，永久荷载的分项系数取γG＝（ A ）。

(A)1.0 (B)γG＝1.2 (C)1.3 (D)1.4

（ D ）。 1-16．当可变荷载效应对结构构件承载力不利时，可变荷载的分项系数取γQ＝

(A)0 (B)γG＝1.0 (C)1.2 (D)1.4

1-17．当可变荷载效应对结构构件承载力有利时，可变荷载的分项系数取γQ＝（ A ）。

(A)0 (B)γG＝1.0 (C)1.2 (D)1.4

1-18．钢结构设计规范中钢材的强度设计值f＝( A )。 (A) fy /γR (B)γR fy (C) fu /γR (D) γR fu

1-19. 结构承载力设计表达式γ0(σGd+σQ1d+∑ψiσQid)≤f中,ψi是荷载组合系数,它的

i=2n 取值( B )。

(A) ψi﹥1 (B) 0﹤ψi﹤1 (C) ψi＝1 (D) ψi﹤0

1-20. 在对结构或构件进行正常使用极限状态计算时，永久荷载和可变荷载应分别采用( B )。

(A)设计值，设计值 (B)标准值，标准值 (C)设计值，标准值 (D)标准值，设计值

1-21. 按近似概率极限状态设计法设计的各种结构是( D )。 (A)绝对可靠的 (B)绝对不可靠

(C)存在一定风险的 (D)具有相同可靠性指标的

1-22. 一简支梁受均布荷载作用，其中永久荷载标准值为15kN/m，仅一个可变荷载，其标准值为20kN/m，则强度计算时的设计荷载为( A )。

(A) q =1.2×15+1.4×20 (B) q =15+20 (C) q =1.2×15+0.85×1.4×20 (D) q =1.2×15+0.6×1.4×20

1-23. 当结构所受荷载的标准值为：永久荷载qGk，且只有一个可变荷载qQk，则荷载的设计值为（ D ）。

(A) 1.4qGk＋1.2qQk (B) 1.2（qGk＋qQk） (C) 1.4（qGk＋qQk） (D) 1.2qGk＋1.4qQk 1-24．钢材的设计强度是根据( D )确定的。

(A)比例极限 (B)弹性极限 (C)极限强度 (D)屈服强度。

1-25．在对钢结构正常使用极限状态进行荷载组合计算时， ( B )。 (A)永久荷载用标准值，可变荷载用设计值 (B)永久荷载和可变荷载都用标准值 (C)永久荷载用设计值，可变荷载用标准值 (D)永久荷载和可变荷载都用设计值

1-26．在验算梁的强度或整体稳定性时，采用（ A ）计算。 (A)荷载设计值 (B)荷载标准值 (C)永久荷载值 (D)可变荷载值 2

1-27．验算组合截面梁刚度时，荷载通常取( A )。

(A)标准值 (B)设计值 (C)组合值 (D)最大值。 1-28. 进行钢吊车梁的疲劳计算时，其荷载应采用( A )

(A)标准值 (B)设计值 (C)组合值 (D)最大值。 1-29．进行疲劳验算时，荷载（ D ）

(A)要考虑分项系数，不考虑动力系数 (B)要同时考虑分项系数和动力系数 (C)要考虑动力系数，不考虑分项系数

(D)不考虑分项系数和动力系数。 3

2.钢结构材料

2-1．钢材中的主要有害元素是（ C ）。 (A)硫、磷、碳、锰 (B)硫、磷、硅、锰 (C)硫、磷、氧、氮 (D)氧、氮、硅、锰

2-2．严重降低钢材的塑性与韧性，特别是低温时促使钢材变脆的元素是（ B ）。

(A)硫 (B)磷 (C)碳 (D)锰

2-3．钢中硫和氧的含量超过限制时，会使钢材（ B ）。 (A)变软 (B)热脆 (C)冷脆 (D)变硬

2-4．影响钢材基本性能的因素不包括（ D ）。 (A)化学成分 (B)冶金缺陷 (C)温度变化 (D)应力大小

2-5．理想的弹塑性体的应力-应变曲线在屈服点前、后 ( A )。 (A)分别为斜直线和水平线 (B)均为斜直线 (C)分别为水平线和斜直线 (D)均为水平线

2-6．（ D ）破坏前有明显的预兆，易及时发现和采取措施补救。 (A)屈曲 (B)失稳 (C)脆性 (D)塑性

2-7．结构工程中使用钢材的塑性指标，目前主要采用（ D ）表示。 (A)屈服极限 (B)冲击韧性 (C)可焊性 (D)伸长率 2-8．钢材的硬化是指 钢材的( A )。

(A)强度提高，塑性和韧性下降 (B)强度、塑性和韧性均提高 (C)强度、塑性和韧性均降低 (D)塑性降低，强度和韧性提高

2-9．钢材经历应变硬化后（ A ）提高。 (A)强度 (B)塑性 (C)冷弯性能 (D)可焊性

2-10.钢材经冷作硬化后屈服点（ C ），塑性降低了。 (A)降低 (B)不变 (C)提高 (D) 变为零

2-11．当温度从常温开始升高时，钢的（ A ）是单调下降的。 (A)弹性模量和屈服极限 (B)弹性模量和强度极限 (C)弹性模量和伸长率 (D)屈服极限和强度极限

2-12．当温度从常温逐步下降时，钢的（ B ）是降低的。 (A)强度和塑性 (B)塑性和韧性 (C)强度和韧性 (D)强度、塑性和韧性

2-13．钢结构材料的良好工艺性能包括（ A ）。

(A)冷加工、热加工和焊接性能 (B)冷加工、热加工和冲击性能 (C)冷加工、焊接和冲击性能 (D)热加工、焊接和冲击性能 2-14．承重用钢材应保证的基本力学性能内容应是（ C ）。 (A)抗拉强度、伸长率 (B)抗拉强度、屈服强度、冷弯性能 4

(C)抗拉强度、屈服强度、伸长率 (D)屈服强度、伸长率、冷弯性能 2-15. 结构钢的三项主要力学(机械)性能为( A )。

(A)抗拉强度、屈服强度、伸长率 (B)抗拉强度、屈服强度、冷弯 (C)抗拉强度、伸长率、冷弯 (D)屈服强度、伸长率、冷弯 2-16．材料脆性破坏的特点是（ A ）。

(A)变形很小 (B)变形较大 (C)无变形 (D)变形很大

2-17．在静荷载作用下，可能引发结构钢材脆性破坏的因素不包括（ D ）。

(A)应变硬化 (B)低温环境 (C)残余应力 (D)弹性模量

2-18.为防止钢材在焊接时或承受厚度方向的拉力时发生分层撕裂，必须对钢材的( C )进行测试。

(A)抗拉强度fu (B)屈服点fy (C)冷弯性能 (D)延伸率

2-19.对不同质量等级的同一类钢材，在下列各指标中，它们的( D )不同。

(A)抗拉强度fu (B)屈服点fyδ (D)冲击韧性CV δ5>δ10 (B)δ5=δ10 (C)δ5<δ10 (D)不能确定 2-21.钢材的伸长率δ用来反映材料的( C )。

(A)承载能力 (B)弹性变形能力 (C)塑性变形能力 (D)抗冲击荷载能力 2-22．某钢构件发生了脆性破坏，经检查发现构件内部存在下列问题，但可以肯定其中（ A ）对该破坏无直接影响。

(A)材料的屈服点较低 (B)荷载速度增加较快 (C)存在加工硬化现象 (D)构造引起应力集中 2-23. 结构钢的屈服强度( A )。

(A)随厚度增大而降低，但与质量等级(A、B、C、D)无关 (C)随厚度增大而降低，并且随质量等级从A到D逐级降低 (D)随厚度增大而提高，而且随质量等级从A到D逐级降低 2-24．钢板的厚度越大，其( C )。

(A) f越高、fy越低 (B) f越低、fy越高 (C) f和fy均越低 (D) f和fy均越高

2-25．同类钢种的钢板，厚度越大，（ A ）。 (A)强度越低 (B)强度越好 (C)塑性越好 (D)韧性越好 2-26. 随着厚度的增加，钢材的 ( D )强度设计值是下降的。 (A)抗拉 (B)抗拉和抗压

(C)抗拉、抗压和抗弯 (D)抗拉、抗压、抗弯和抗剪

2-27．有四种厚度不等的Q345钢板，其中( A )厚的钢板设计强度最高。

(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm 5

2-28. 有四种钢号相同而厚度不同的钢板，其中( D )mm厚的钢板强度最低。

(A)8 (B)12 (C)20 (D)45

2-29．在碳素结构钢的质量等级中，( A )最差。 (A) A (B) B (C) C (D) D

2-30．在碳素结构钢的质量等级中，( D )最好。 (A) A (B) B (C) C (D) D

2-31．Q235-D要求保证（ C ）℃下的冲击韧性。 (A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -40

2-32．Q390-E要求保证（ D ）℃下的冲击韧性。 (A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -40

2-33．低合金高强度钢一般都属于（ C ）。 (A)沸腾钢 (B)半镇静钢 (C)镇静钢 (D)特殊镇静钢 2-34．Q295表示钢材（ A ）为295MPa。

(A)厚度不超过16mm时的屈服点 (B)厚度不超过16mm时的强度极限

(C)任意厚度时的屈服点 (D)任意厚度时的强度极限

2-35．按脱氧方法钢材分为沸腾钢（F）、半镇静钢(B)、镇静钢（Z）和特殊镇静钢（TZ）。其中（ C ）的代号可以省去。

(A)F和b (B)b和Z (C)Z和TZ (D)F和Z

2-36．在下列各种钢中，（ A ）脱氧程度较差。 (A)沸腾钢 (B)半镇静钢 (C)镇静钢 (D)特殊镇静钢

(A)A级 (B)C级 (C)D级 (D)E级

2-38．在（ A ）级碳素结构钢中，不要求保证冲击韧性性能。 (A)A (B)B (C)C (D)D

2-39．钢材的弹性模量E 约等于( A )。

2 (A)206GPa (B)206N/mm .2.06kN/mm2 (D)2.06MPa

2-40．处于常温工作的重级工作制吊车的焊接吊车梁，其钢材不需要保证( D )。

(A)冷弯性能 (B)塑性性能 (C)常温冲击韧性 (D)－20℃冲击韧性 2-41．在钢结构的构件设计中，认为钢材屈服点是构件可以达到的( A )。

(A)最大应力 (B)设计应力 (C)疲劳应力 (D)稳定临界应力 2-42．在连续反复荷载作用下，当应力比ρ=σmin/σmax=-1时，称为( A )。

(A)完全对称循环 (B)脉冲循环 (C)不完全对称循环 (D)不对称循环

2-43．对直接承受动荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变化的循环次数n≥( B ) 次时，应进行疲劳计算。

4456(A)1×10 (B)5×10 (C)1×l0 (D)2×10

2-44．在进行吊车梁设计时，对（ A ）部位可不必验算疲劳强度。 (A)上翼缘中部 (B)下翼缘中部 (C)腹板的下端 (D)横肋的下端 6

2-45．影响焊接钢构件疲劳性能的因素有( C )。 (A)塑性、韧性和最大应力σmax

(B)最大拉应力σmax、应力循环次数n和应力比σmin/σmax (C)构造状况，应力幅△σ 和应力循环次数 (D)构造状况、应力比σmin/σmax和应力循环次数

2-46. 一座简支钢板梁桥，应对主梁跨中截面( B )部位进行疲劳应力幅度验算。

(A)上翼缘 (B)下翼缘 (C)上、下翼缘 (D)中性轴

2-47．重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，（ C ）部位可不计算疲劳。

(A)简支实腹式吊车梁的下翼缘板 (B)简支桁架式吊车梁端拉杆 (C)简支桁架式吊车梁端压杆 (D)简支桁梁式吊车梁下弦杆 2-48．在钢桥中，对于同样的焊接型式和受力部位，Q235与Q460钢材相比较，其抗疲劳的容许应力幅度值的关系是( A )。

(A)两者相差不大 (B)两者相同 (C)两者相差很大 (D)没有规律 2-49．对钢结构焊接部位的疲劳强度影响不显著的因素是( D )。 (A)应力幅 (B)应力集中 (C)应力循环次数 (D)钢的种类

2-50．对钢材或非焊接结构疲劳强度影响不显著的因素是( B )。 (A)应力比 (B)钢材强度 (C) 应力循环次数 (D) 应力集中程度 2-51．影响焊接钢构件疲劳寿命的主要因素是( B )。

(A) 应力比 (B) 应力幅 (C) 应力最大值 (D) 应力最小值 2-52．（ A ）因素对焊接钢构件的疲劳寿命影响最小。

(A)钢材强度 (B)应力幅 (C)焊接缺陷 (D) 应力集中程度 2-53．疲劳计算的容许应力幅与( A )无关。

(A)钢的强度 (B)残余应力 (C)应力集中的程度 (D)应力循环次数 2-54. 引起钢材疲劳破坏的荷载为( B )

(A)静力荷载 (B)产生拉应力的循环荷载 (C)冲击荷载 (D)产生全压应力的循环荷载

2-55. 常幅疲劳容许应力幅［△σ］中的系数c和β与( D ) 有关。 (A)钢材种类 (B)构件中的应力分布 (C)循环次数 (D)构件和连接构造类别

2-56．根据规范的规定，吊车梁的疲劳计算按( C )。 (A)变幅疲劳考虑 (B)常幅疲劳考虑 (C)等效常幅疲劳计算 (D)累积损伤原则计算

2-57. 疲劳计算中，我国规范将构件和连接分为八种类别，分类是根据( A )。

(A)细部构造所引起应力集中程度

(B)钢材的强度级别及细部构造所引起应力集中程度 (C)钢材的强度级别及应力循环的次数

(D)应力循环的次数及细部构造所引起应力集中程度

2-58．吊车梁的受拉下翼缘在（ A ）板边加工情况下，疲劳强度最高的。 7

(A)两侧边为轧制边 (B)一侧边为轧制边，另一侧边为火焰切割边 (C)两侧边为火焰切割边 (D)一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边 2-59．钢材的抗剪设计强度 fv 与 f 有关，一般而言，fv =( A )。

(A)f/√3 (B)√3f (C) f/3 (D)3f

2-60．最易产生脆性破坏的应力状态是( B )应力状态。 (A)单向压 (B)三向拉 (C)单向拉 (D)二向拉一向压

2-61. 在多轴应力状态下，在钢结构中采用的钢材极限条件是（ C ） (A)主应力达到fy (B)最大剪应力达到fv

(C)折算应力达到fy (D)最大拉应力或最大压应力达到fy 2-62．规范对钢材的分组是根据钢材的( D )确定的。 (A)钢种 (B)钢号 (C)横截面积 (D)厚度或直径

2-63．钢材在复杂应力状态下的屈服条件是由( D )等于单向拉伸时的屈服点决定的。

(A)最大拉应力 (B)最大剪应力 (C)最大压应力 (D)折算应力 2-64．Cv是钢材的( A )指标。

(A)韧性性能 (B)强度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性能 2-65．（ D ）冷加工在钢材中不会出现明显的冷作硬化现象。 (A)冷拉或弯 (B)冲孔 (C)机械剪切 (D)车削或刨切

2-66. 在（ A ）情况下，计算钢结构构件承载力可以不考虑应力集中的影响。

(A)常温静载 (B)常温疲劳 (C)常温动载 (D)低温动载 2-67. 以下关于应力集中的说法中正确的是( B )。 (A)应力集中降低了钢材的屈服强度

(B)应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到限制 (C)应力集中产生异号应力场，使钢材变脆 (D)应力集中可以提高构件的疲劳强度

2-68.应力集中越严重，钢材也就变得越脆，这是因为( B ) (A)应力集中降低了材料的屈服点

(B)应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到限制 (C)应力集中处的应力比平均应力高 (D)应力集中降低了钢材的抗拉强度

2-69.钢材的塑性性能受很多因素的影响，下列结论中正确的是( C ) (A)温度降低对钢材塑性性能影响不大 (B)二(三)向拉应力导致钢材塑性增加 (C)加载速度越快，钢材表现出的塑性越差 (D)应力集中对钢材的塑性变形无显著影响 2-70．符号L125×80×10表示( B )。

(A)等肢角钢 (B)不等肢角钢 (C)钢板 (D)槽钢 2-71．工字钢代号I50c表示（ D ）。

(A)截面高度h=50mm、腹板较薄 (B) 截面高度h=50mm、腹板较厚 8

(C)截面高度h=50cm、腹板较薄 (D) 截面高度h=50cm、腹板较厚 2-72．截面高度500mm、腹板较薄的热轧工字钢用（ B ）表示。

(A)I500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c 2-73．热轧H型钢HW200×200×8×12的翼缘与腹板厚度分别为（ B ）。

(A)8mm，12mm (B)12mm，8mm (C)8mm，8mm (D)12mm，12mm

2-74．宽翼、中翼和窄翼H型钢的代号分别是（ C ）。

(A)HM、HW和HN (B)HW、HN和HM (C)HW、HM和HN (D)HN、HM和HW 2-75．翼缘宽度与截面高度相等的H型钢是（ A ）。

(A)HW (B)HM (C)HN (D)HW和HM 9 3.连接

3-1．现代钢结构最主要最常用的连接方法是( B )。

(A)铆钉连接 (B)焊接连接 (C)普通螺栓连接 (D)高强螺栓连接 3-2．在下列四种施焊方位中，( A )的施焊质量最难保证。 (A)仰焊 (B)横焊 (C)立焊 (D)平焊

3-3．在下列四种施焊方位中，( D )的施焊质量最易保证。 (A)仰焊 (B)横焊 (C)立焊 (D)平焊

3-4．连接中使用的焊条应与被连接构件的强度相匹配，通常在被连接构件选用Q235时，焊条选用( A ) 型。

(A)E43 (B)E50` (C)E55 (D)前三种均可

3-5．当Q235钢与Q345钢手工焊接时，宜选用( A ) 型焊条。 (A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)E50或E55

3-6．对接焊缝的平接接头（图a）与角焊缝搭接接头(图b)相比，前者的缺点是( D )。

(A)用料不经济 (B)应力集中严重 (C)使用强度低 (D)制造费工

(a) (b)

3-7．角焊缝搭接接头的优点是( D )。

(A)用料经济 (B)应力集中小 (C)疲劳强度高 (D)制造省工 3-8．斜角焊缝主要用于( C )。

(A)梁式结构 (B)桁架 (C)钢管结构 (D)轻型钢结构 3-9. 在直接动荷载作用下，采用自动焊的结构，（ A ）。

(A)正面角焊缝宜用平坦型，侧面角焊缝宜用凹面型 (B)正面角焊缝宜用凹面型，侧面角焊缝宜用平坦型 (C)正面角焊缝和侧面角焊缝都宜用普通型 (D)正面角焊缝和侧面角焊缝都宜用平坦型

3-10. 在直接动荷载作用下，角焊缝采用平坦型或凹面型为了（ B ）。

(A)便于施工 (B)减小应力集中 (C)提高焊件稳定性 (D)提高焊件刚度 3-11．在静荷载或间接荷动载作用下，侧面角焊缝的强度增大系数βf =( A )。

(A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.5

3-12．在静荷载或间接荷动载作用下，端面角焊缝的强度增大系数βf ( C )。

(A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.5

3-13．在静荷载或间接荷动载作用下，斜向角焊缝的强度增大系数( D )。

(A)βf =1.0 (B)βf =1.1 (C)βf =1.22 (D)1＜βf ＜1.22 10

3-14. 在直接动荷载作用下，正面角焊缝和侧面角焊缝的强度增大系数βf( C )。

(A)分别取1.0、1.22 (B)分别取1.22、1.0 (C)均取1.0 (D)均取1.22

3-15．在静荷载或间接荷动载作用下，对（ D

）斜角角焊缝，取强度增大系数βf =1.0。

(A)正面 (B)侧面 (C)斜向 (D)任意方向 3-16．手工焊的角焊缝最小焊脚尺寸hfmin=( A )。

(A)1.5tmax (B)1.5min (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 3-17．自动焊的角焊缝最小焊脚尺寸hfmin=( C )。

(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 hfmin=( D )。 (A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5max-1 (D)1.5max+1 3-19. 对T形连接的角焊缝，最大焊脚尺寸hfmax=( C )。

(A)1.5tmax (B)t-(1~2) (C)1.2tmin (D)1.2tmax

3-20. 两等厚度板件搭接时，如厚度t＞6mm，则其边缘的角焊缝的最大焊脚尺寸hfmax=（ D ）。

(A)1.5t (B)t-(1~2)

(C)1.2t (D)min｛t-(1~2), 1.2t｝

则t1、t2分别为（ A ）。3-21. 直角角焊缝的焊脚尺寸应满足hfmin≥1.51及hfmax≤1.2t2，

的厚度。

(A) t1为厚焊件，t2为薄焊件 (B) t1为薄焊件，t2为厚焊件 (C) t1、t2皆为厚焊件 (D) t1、t2皆为薄焊件

3-22. 图示两块钢板用直角角焊缝连接，最大的焊脚尺寸hmax=( A )mm。

(A) 6 (B) 8 (C) 10 (D) 12. 6 10

题3－22图 题3－23图 8 3-23．图示两块钢板间采用角焊缝，其焊脚尺寸可选用( A )mm。

(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 6

3-24.规范规定侧焊缝的设计长度lwmax在动荷载作用时为40hf，在静荷载作用时为60hf，这主要考虑到（ B ）。

11

(A)焊缝的承载能力已经高于构件强度 (B)焊缝沿长度应力分布过于不均匀 (C)焊缝过长，带来施工的困难 (D)焊缝产生的热量过大而影响材质

3-25．侧面角焊缝的计算长度不宜大于（ B ） (A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf

3-26．角焊缝的计算长度不得小于（ A ） (A)8hf和40mm (B)8hf和25mm (C)60hf和40mm (D)60hf和25mm.

3-27．钢结构在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的（ B ）。

(A)4倍，并不得小于20mm; (B)5倍，并不得小于25mm;

(C)6倍，并不得小于30mm; (D)7倍，并不得小于35mm. 3-28．直角角焊缝的有效厚度he=（ A ）hf. (A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.4

3-29．在轴心力作用下，角钢与钢板连接的肢背焊缝与肢尖焊缝所承受的内力之比近似为（ D ）。

(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)2

3-30．设图示角焊缝的计算公式为τf =N/A≤ffw ，则其中A＝( D )。已知焊脚尺寸为hf 。

(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf)

题3－30图 题3－31图

3-31．设图示角焊缝的计算公式为τf =N/A≤ffw ，则其中A＝( B )。已知焊脚尺寸为hf 。

(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf) 3-32．在弹性阶段，侧面角焊缝上应力沿长度方向的分布为( C )。

(A)均匀分布 (B)一端大一端小 (C)两端大而中间小 (D)两端小而中间大

3-33．角钢和钢板间用侧焊缝搭接连接，设角钢背与肢尖焊缝的焊脚尺寸和焊缝的长度都

相同时。在轴心力作用下，( C )。

(A)角钢背的侧焊缝与角钢肢尖的侧焊缝受力相等 (B)角钢肢尖侧焊缝受力大于角钢背的侧焊缝 (C)角钢背的侧焊缝受力大于角钢肢尖的侧焊缝 (D)角钢背的侧焊缝与角钢肢尖的侧焊缝应力相等 12

3-34．将一轴心受力角钢搭接焊在一钢板上，采用图( C )所示方案焊接，其承载力最高。设采用统一的焊脚尺寸，且角钢搭接长度相同。

题3－34图

3-35．在题3-34中，采用图( B )所示方案焊接，其承载力最低。

3-36．在满足强度的条件下，图示①号和②号焊缝合理的hf应分别是( D )。

(A)4mm，4mm (B)6mm，8mm (C)8mm，8mm (D)6mm，6mm 题3－36图题3－37图

3-37．图示的角焊缝在P的作用下，最危险点是( B )。 (A)a、b点 (B)b、d点 (C)c、d点 (D)a、c点. 题3－38图13题3－39图

3-39. 图示焊接连接中，最大焊缝应力发生在( D )。 (A) a点 (B) b点 (C) c点 (D) d点

3-40．受拉( A )对接焊缝可不计算焊缝强度。

(A)一级和二级 (B)一级和三级 (C)二级和三级 (D)三级 3-41. 对接焊缝一般只在（ D ）情况下，才须进行强度计算。

(A)三级焊缝 (B)三级焊缝受压 (C)三级焊缝受剪 (D)三级焊缝受拉 3-42．对接焊缝采用不同的坡口形式并非是为了（ D ）。

(A)便于施焊 (B)节省焊料 (C)降低残余应力 (D)提高焊缝强度 3-43．发现未用引弧板施焊对接二级直焊缝的强度不足时，采用( C )措施效果不大。

(A)改用引弧板 (B)改用斜焊缝

(C)改用一级焊缝 (D)将拼接放在内力更小的部位 3-44．对接焊缝采用引弧板是为了（ D ）。

(A)便于施焊 (B)消除残余应力 (C)节省焊料 (D)消除弧口缺陷。 3-45．对接斜焊缝当轴线与外轴心拉力之间的夹角满足条件（ A ）时，不需要验算焊缝强度。

(A)tanθ ≤1.5 (B)tanθ ＞1.5 (C)θ ≥70° (D)θ ＜70° 3-46．根据( C )和施工条件选择对接焊缝的坡口型式。 (A)焊件的材料强度 (B)焊料的性能 (C)焊件的厚度 (D)焊件的表面质量

3-47. 两块钢板通过焊透的对接焊缝连接，钢材为Q235，采用手工焊，焊条为E43型，施焊时不采用引弧板，焊缝质量为三级，已知：ftw=185N/mm，f=215 N/mm，钢板的22截面尺寸为620×10mm，试问此连接能承受最大的轴心拉力为（ D ）kN。

(A) 1311.5 (B)1290 (C)1128.5 (D)1110

3-48．未焊透的对接焊缝的强度计算方法与（ A ）相同。 (A)直角角焊缝 (B)斜角角焊缝 (C)对接焊缝 (D)斜对接焊缝 3-49．产生焊接残余应力的主要因素之一是( C )。

(A)钢材的塑性太低 (B)钢材的弹性模量太高 (C)焊接时热量分布不均 (D)焊缝的厚度太小

3-50．当钢材具有较好的塑性时，焊接残余应力( C )。 (A)降低结构的静力强度 (B)提高结构的静力强度 (C)不影响结构的静力强度

(D)与外力引起的应力同号，将降低结构的静力强度 3-51．残余应力对钢构件的( A )影响较小。 (A)常温静强度 (B)疲劳强度 (C)刚度 (D)稳定性 3-52.焊接残余应力的存在（ B ）。 (A)将增加构件的刚度 (B)将减小构件的刚度 (C)将对刚度无任何影响 (D)将提高构件的稳定性 14

3-53. 对于常温下承受静力荷载、无严重应力集中的碳素结构钢构件，焊接残余应力对下列没有明显影响的是( B )。

(A)构件的刚度 (B)构件的极限强度 (C)构件的稳定性 (D)构件的疲劳强度 3-54．产生纵向焊接残余应力的主要原因是( D )。

(A)冷却速度太快 (B)焊件各纤维能自由变形 (C)钢材弹性模量太大，使构件刚度很大 (D)施焊时焊件上出现冷塑和热塑区

3-55．在以下减少焊接变形和焊接应力的方法中，( C )项是错误的。 (A)采取适当的焊接程序

(B)施焊前使构件有一个和焊接变形相反的预变形 (C)保证从一侧向另一侧连续施焊

(D)对小尺寸构件在焊接前预热或焊后回火

3-56.下列做法不利于减小焊接残余应力的是（ B ）。 (A)合理的施焊次序； (B)减小焊缝长度； (C)焊接前进行预热； (D)焊接后进行退火处理。

3-57．多块钢板用对接焊缝拼接，如图所示，最佳的焊接次序是（ A ）。

(A)1-2-3-4-5 (B)1-2-3-5-4 (C)4-5-3-2-1 (D)4-5-1-2-3

题3－57图 题3－58图

3-58．在图示a、b两种焊缝布置中，（ A ）。 (A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理 (C)a和b都不合理 (D)a和b都合理

3-59．在图示a、b两种节点焊缝布置中，（ A ）。 (A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理 (C)a和b都不合理 (D)a和b都合理

题3-59图 题3-60图 15

3-60．在图示a、b两种焊缝布置方案中，从尽量避免在母材厚度方向的收缩应力角度考

虑，方案（ A ）。

(A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理 (C)a和b都不合理 (D)a和b都合理

3-61. 在图示工字形梁的翼缘与腹板的连接焊缝中， 合理的施焊顺序是（ A ）。

(A)1-2-3-4 (B)1-3-2-4 (C)1-4-2-3 (D)1-3-4-2 题3-61图 题3-62图

3-62. 如图所示普通螺栓连接中，受力最大的螺栓为( B )点。 3-63．普通螺栓和承压型高强螺栓受剪连接的五种可能破坏形式是：I.螺栓剪断 Ⅱ.孔壁

承压破坏 Ⅲ.板件端部剪坏 Ⅳ.板件拉断 Ⅴ.螺栓弯曲变形。其中( B )是通过计算

来保证的。

(A)Ι，Ⅱ，Ⅲ (B)Ι，Ⅱ，Ⅳ (C)Ι，Ⅱ，Ⅴ (D)Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ。 3-64．螺栓连接采用端距≥2d0，是防止( A ). (A)钢板被冲剪破坏 (B)螺栓杆被剪坏 (C)螺栓杆被压坏 (D)螺栓产生过大的弯曲变形

3-65．设螺栓孔径为d0，则螺栓连接的中距和端距应分别不小于（ D ）。

(A)2d0，2d0 (B)3d0，3d0 (C)2d0，3d0 (D)3d0，2d0 3-66．螺栓连接在（ D ）情况下，边距下限为1.2 d0。 (A)剪切边 (B)手工气割边

(C)轧制边，高强螺栓 (D)轧制边，普通螺栓 3-67．钢结构中常用的普通螺栓为（ C ）。 (A)A级 (B)B级 (C)C级 (D)8.8级

3-68．在下列四中螺栓中，钢结构中不常用（ C ）。

(A)M16 (B)M20 (C)M22 (D)M24

3-69. 当抗剪普通螺栓较细而连接板较厚时易发生（ A ）破坏。 (A)栓杆剪切 (B)栓杆弯曲 (C)孔边挤压 (D)板受拉。

3-70. 当抗剪普通螺栓较粗而连接板较薄时易发生（ D ）破坏。 (A)栓杆剪切 (B)栓杆弯曲 (C)栓杆挤压 (D)板受拉。

3-71. 采用普通螺栓连接钢板时，栓杆发生剪断破坏，是因为（ A ）。

(A)栓杆过细 (B)钢板过薄 (C)板截面削弱过多 (D)螺栓间距

过小。 16

3-72．图示螺栓的极限承载力Nb min=min(nv

πd2fvb,dΣt?fcb)，其中( C )。(A) nv=1.0 Σt=δ (B) nv=1.0 Σt=2δ; (C) nv=2.0 Σt=δ

(D) nv=2.0 Σt=2δ。 3-73．10.9级高强螺栓的（ D ）。 (A) 抗拉强度不低于900Mpa，屈强比为0.9 (B)抗拉强度不低于900Mpa，屈强比为9 (C)抗拉强度不低于1000Mpa，屈强比为9 (D)抗拉强度不低于1000Mpa，屈强比为0.9。

3-74．单个普通螺栓传递剪力时的设计承载能力由( B )确定。 (A) 单个螺栓抗剪设计承载力 (B)单个螺栓抗剪和承压设计承载力中较小者

(C)单个螺栓承压设计承载力 (D)单个螺栓抗剪和承压设计承载力中较大者。 3-75．承压型高强螺栓比摩擦型高强螺栓( B )。

(A)承载力低,变形小 (B)承载力高,变形大 (C)承载力高,变形小 (D)承载力低,变形大。

3-76．计算摩擦型高强螺栓连接的轴心拉杆的强度时( B )。 (A)只需计算净截面强度 (B)需要计算净截面强度和毛截面强度 (C)只需计算毛截面强度 (D)视具体情况计算净截面强度或毛截面强度

b3-77．一个摩擦型高强螺栓的抗剪承载力为：Nv=αnfμP，式中α等于( A )。

(A)O.9 (B)0.8 (C)1.1 (D)1.2。

3-78．摩擦型高强螺栓与承压型高强螺栓的主要区别是( D ) 不同。 (A)接触面处理 (B)预拉力 (C)材料 (D)设定的极限状态。 3-79．摩擦型高强度螺栓受拉剪时与受剪时相比，其抗剪承载力( B )。

(A)提高 (B)降低 (C)不变 (D)按承压型高强度螺栓计算。 3-80．摩擦型高强度螺栓的抗拉承载力( B )。

(A)与作用拉力大小有关 (B)与预拉力大小有关

(C)与连接件表面处理情况有关 (D)与A、B相C都无关。 3-81．摩擦型高强度螺栓的抗剪承载力与( A )无关。

(A)荷载 (B)预拉力 (C)剪切面个数 (D)接触面处理情况。 3-82．承压型高强螺栓的抗拉承载力与( C )有关。

(A)荷载 (B)预拉力 (C)螺栓材料 (D)接触面处理情况。 3-83．摩擦型高强螺栓连接的轴心拉杆，验算净截面强度公式为σ ＝N1/An≤f,其中的N1与杆件所受拉力N相比( C )。

17

(A)N1＞N (B)N1＝N (C)N1＜N (D)视具体情况而定 3-84．摩擦型高强螺栓抗剪时依靠( D )承载。 (A)螺栓杆抗压 (B)螺栓杆抗剪 (C)孔壁承压 (D)板件间的摩阻力

3-85. 承压型高强螺栓临近剪切破坏时依靠( B )承载。 (A)螺栓的预拉力 (B)螺栓杆的抗剪和孔壁承压 (C)螺栓抗拉 (D)板件间的摩阻力

3-86. 采用摩擦型高强度螺栓与承压型高强度螺栓两种连接形式，对比其规范要求的螺栓孔与螺杆之间的间隙，（ A ）。

(A)前者的间隙大于后者 (B)后者的间隙大于前者 (C)两者的间隙相同 (D)两者都没有间隙要求。

3-87．在直接受动力荷载作用的情况下，采用（ C ）连接方式最合适。

(A) 焊缝连接 (B)普通螺栓 (C)摩擦型高强螺栓 (D)承压型高强螺栓。 3-88．摩擦型高强度螺栓特别适用于( A )结构的连接。

(A)直接承受动力荷载 (B)承受反复荷载作用

(C)冷弯薄壁型钢 (D)承受静力荷载和间接承受动力荷载。 3-89．承压型高强度螺栓不得用于( A )结构的连接。 (A)直接承受动力荷载 (B)桁架

(C)冷弯薄壁型钢 (D)承受静力荷载和间接承受动力荷载。 3-90. 螺栓连接受剪工作时，在τ－δ曲线上的最高点“3”作为连接的极限承载力，则其螺栓应为（ C ）。

A．摩擦型高强度螺栓和普通螺栓 B．摩擦型高强度螺栓和承压型高强度螺栓 C．普通螺栓和承压型高强度螺栓 D．摩擦型高强度螺栓

3-91.承压型高强度螺栓连接比摩擦型高强度螺栓连接( B )。 (A)承载力低,变形大 (B)承载力高,变形大 (C)承载力低,变形小 (D)承载力高,变形小

3-92.摩擦型高强度螺栓的抗剪连接是靠( D )来传递剪力。 (A)螺杆抗剪和承压 (B)螺杆抗剪 (C)螺杆承压 (D)连接板件间的摩擦力

3-93.承压型高强度螺栓的抗剪极限承载力应按( D ) 确定。

(A)螺杆承剪 (B)孔壁承压 (C)螺杆承拉 (D)A或B 3-94.直接承受动力荷载的连接部位，采用（ D ）连接好。 (A)对接焊缝 (B)角焊缝 (C)普通螺栓 (D)摩擦型高强螺栓 18 4.轴心受力构件

4-1.实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的失稳是（ B ）。 (A)弯扭失稳 (B)弯曲失稳 (C)扭转失稳 (D)局部屈曲失稳

4-2.实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的失稳是（ A ）。 (A)弯扭失稳 (B)弯曲失稳 (C)扭转失稳 (D)局部屈曲失稳 4-3．轴心拉杆应进行( D ) 计算。

(A)强度 (B)强度、整体稳定、局部稳定和长细比 (C)强度、整体稳定和长细比 (D)强度和长细比。 4-4．轴心受拉构件的强度计算公式为（ A ）。 (A)N/An≤f (B)N/A≤f (C)N/?An≤f (D)N/?A≤f 4-5．细长轴心压杆的钢种宜采用( A )。 (A)Q235 (B)Q275 (C)Q345 (D)Q420. 4-6．轴心受拉构件的强度极限状态是( C )。 (A)净截面的平均应力达到钢材的抗拉强度fu (B)毛截面的平均应力达到钢材的抗拉强度fu (C)净截面的平均应力达到钢材的屈服强度fy (D)毛截面的平均应力达到钢材的屈服强度fy。

4-7. 轴心受力构件的强度计算，一般采用轴力除以净截面面积。这种方法对（ A ）连接是偏于保守的。

(A)摩擦型高强螺栓 (B)承压型高强螺栓 (C)普通螺栓 (D)铆钉。

4-8. 对于（ A ）连接的拉杆，除了验算净截面强度外，还应验算毛截面强度。

(A)摩擦型高强螺栓 (B)承压型高强螺栓 (C)普通螺栓 (D)铆钉。

4-9．对有孔眼等削弱的轴心拉杆承载力，我国规范采用的准则是：净截面中（ B ）

(A)最大应力达到钢材屈服点 (B)平均应力达到钢材屈服点 (C)最大应力达到钢材极限强度 (D)平均应力达到钢材极限强度。 4-10．对同牌号钢压杆，( B )对弹性屈曲承载力的影响不大。 (A)压杆的残余应力分布 (B)材料的强度极限变化 (C)构件的初始几何形状偏差 (D)荷载的偏心大小。 4-11．单轴对称轴心受压柱，不可能发生（ B ）。 (A)弯曲失稳 (B)扭转失稳 (C)弯扭失稳 (D)第一类失稳

4-12.理想弹性轴心受压构件的临界力与截面惯性矩I和计算长度l0的关系为( C )。 19。

(A)与I成正比,与l0成正比 (B)与I成反比,与l0成反比 (C)与I成反比,与l02成正比 (D)与I成正比,与l02成反比

4-13．理想轴心压轩的临界应力σcr＞fp(比例极限)时，因( C )，应采用切线模量理论。

(A)杆件的应力太大 (B)杆件的刚度太小 (C)钢材进入弹塑性阶段 (D)杆件长细比太大

4-14．按照规范，主要受压构件的容许长细比为( B )。 (A)120 (B)150 (C)200 (D)250。

4-15．实腹式轴心受压构件应进行( B ) 计算。 (A)强度 (B)强度、整体稳定、局部稳定和长细比 (C)强度、整体稳定和长细比 (D)强度和长细比。

4-16．轴心受压构件的整体稳定系数?与构件( B )等因素有关。 (A)截面类别、两端连接构造、长细比 (B)截面类别、钢号、长细比 (C)截面类别、计算长度系数、长细比 (D)截面类别、两个方向的长度、长细比。

4-17．计算轴心受压构件整体稳定性的公式N/(?A)≤f 的物理意义是（ D ）。

(A)构件截面平均应力不超过钢材抗压强度设计值 (B)构件截面最大应力不超过钢材强度设计值 (C)构件截面平均应力不超过构件欧拉临界应力设计值 (D)构件轴心压力设计值不超过构件稳定极限承载力设计值。 4-18．组合工字形截面轴心柱，翼缘的局部稳定宽厚比限值条件是根据( C )确定的。

(A)σcr≥fy (B)σcr≤fy (C)σcr≥?fy (D)σcr≤?fy

4-19．轴心压杆的截面分为a、b、c、d类，其中（ D ）截面的稳定系数最低。

(A) a类 (B) b类 (C) c类 (D) d类

4-20．轴心压杆的截面分为a、b、c、d类，其中（ A ）截面的稳定系数最高。

(A) a类 (B) b类 (C) c类 (D) d类

4-21．a类截面的轴心压杆稳稳定系数?值最高，主要是由于( D )。 (A)截面是轧制截面 (B)截面的刚度最大 (C)初弯曲的影响最小 (D)残余应力的影响最小

4-22．轴心压杆整体稳定计算时，在下列截面中属a类截面的是( B )。 (A)轧制工字钢(弱轴y) (B)轧制圆管(任意轴) (C)等边单角钢(任意主轴) (D)焊接工字钢(强轴x).

4-23．对长细比很大的轴压构杆，提高其整体稳定性最有效的措施是( A )。

(A)增加支座约束 (B)提高钢材强度 (C) 加大回转半径 (D)减少荷载。

4-24.规定缀条柱的单肢长细比λ1≤0.7λmax(λmax为柱两主轴方向最大长细比)是为了（ C ）。

(A)保证整个柱的稳定。 (B)保证单肢的刚度 20

(C)避免单肢先于整个柱失稳 (D)构造要求。

4-25. 计算格构式柱绕虚轴x挠曲的整体稳定性时，其稳定系数应根据( B )查表确定。

(A)λx (B) λ0x (C) λy (D) λ0y 。

4-26. 格构式轴心受压构件绕虚轴(x轴)的稳定计算采用换算长细比λ0x是考虑( D )，使临界力降低。

(A)格构柱有较大的附加弯矩 (B)格构柱有较大的构造偏心 (C)分肢有较大的残余应力 (D)缀材剪切变形较大。

4-27. 在进行格构式轴心受压构件的整体稳定计算时，由于（ A ），因此以换算长细比λ0x代替λx。

(A)格构式柱可能发生较大的剪切变形 (B)要求实现等稳定设计 (C)格构式柱可能单肢失稳 (D)格构式柱承载能力提高

4-28.对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定进行计算时，用换算长细比λox代替λ，这是考虑( C )。

(A)分肢剪切变形的影响 (B)分肢弯曲变形的影响 (C)缀材剪切变形的影响 (D)缀材弯曲变形的影响 4-29．确定双肢格构式柱的二肢间距是根据( B )。

(A)格构柱所受的最大剪力Vmax (B)绕虚轴和绕实轴的等稳定条件 (C)单位剪切角γ1 (D)单肢等稳定条件

4-30．缀条式轴压柱的斜缀条可按轴心压杆设计，但钢材的强度要乘以折减系数以考虑（ C ）的影响。

(A)剪力 (B)焊接缺陷 (C)受力偏心 (D)节点构造不对中 4-31.保证焊接组合工字形截面轴心受压杆翼缘板局部稳定的宽厚比限制条件，是根据矩形板单向均匀受压确定的，其边界条件为( B )。

(A)四边简支

(B)三边简支，一边自由

(C)两边简支，一边自由，一边弹性嵌固 (D)两边简支，一边自由，一边嵌固

4-32.在计算工字形截面两端铰支轴心受压构件腹板的临界应力时,其支承条件为( A )。

(A)四边简支 (B)三边简支,一边自由 (C)两边简支,两边自由 (D)悬臂

4-33．工字形或箱形截面柱的截面局部稳定是通过（ D ）来保证的。

(A)控制板件的边长比并加大板件的宽(高)度 (B)控制板件的应力值并减小板件的厚度 (C)控制板件的宽(高)厚比并增设板件的加劲肋 21

(D)控制板件的宽(高)厚比并加大板件的厚度。

4-34.轴压柱腹板局部稳定的保证条件是h0/tw不大于某一限值，此限值( D )。

(A)与钢材强度和柱的长细比无关 (B)与钢材强度有关，而与柱的长细比无关 (C)与钢材强度无关，而与柱的长细比有关

(D)与钢材强度和柱的长细比均有关

4-35．工字形截面轴心受压构件翼缘外伸宽厚比b1/t的限值为( D )。 (A) 15235/fy (B) 13/fy

(C) 40235/fy (D) (10+0.1λ)235/fy。

4-36. 规范对轴心受压构件的整体稳定和局部稳定计算，下述说法( D )为不正确。

(A)实腹式轴心受压构件的整体稳定未考虑剪切变形影响 (B)格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定考虑了剪切变形的影响 (C)局部稳定的计算原则为局部失稳不先于整体失稳 (D)局部稳定的计算原则为局部失稳不先于构件强度破坏。 4-37．提高实腹式轴心受压构件的局部稳定性，常用的方法是( B )。 (A)增加板件的宽度 (B)增加板件的厚度 (C)增加板件的宽厚比 (D)设置横向加劲肋。

4-38．工字形截面轴心受压构件，翼缘外伸宽b1与其厚度t之比应不大于

(10+O.1λ)235/fy，式中λ是( C )。

(A)构件两个方向长细比的平均值 (B)构件绕强轴方向的长细比 (C)构件两个方向长细比的较大值 (D)构件两个方向长细比的较小值。

4-39. 保证轴心受压工形截面柱翼缘的局部稳定性的方法是( A )。 (A)限制其宽厚比 (B)采用有效宽度 (C)设置纵向加劲肋 (D)设置横向加劲肋。

4-40.焊接组合工字形轴心受压柱的翼缘与腹板的焊缝承受( B )。

(A)轴心压力 (B)压杆屈曲时的剪力

(C) 不受力 (D) 同时承受压力与压杆屈曲时的剪力

4-41. 验算工形截面轴压柱翼缘和腹板的局部稳定性时，宽(高)厚比限值设计式中的长细比λ是构件( C )。

(A)绕强轴的长细比λx (B)绕弱轴的长细比λy (C)λx和λy的较大值 (D)λx和λy的较小值。

4-42. 轴心受压工字形截面柱腹板的高厚比是根据板件的临界应力( B )原则确定的。

(A)小于构件的临界应力 (B)不小于构件的临界应力 (C)大于屈服强度fy (D)不小于翼缘的平均强度(0.95 fy)。 4-43.工字形受压柱腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算要求时，( A )。 (A)可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘20tw235/fy的范围

22

(B)必须加厚腹板 (C)必须设置纵向加劲肋 (D)必须设置横向加劲肋

4-44．改变钢材的种类来提高钢材的强度， ( A )的整体稳定性. (A)只能提高中小长细比轴压柱 (B)只能提高大长细比轴压柱 (C)可以提高所有长细比轴压柱 (D)不能提高所有长细比轴压柱力。 4-45．在下列因素中，( C )对压杆的弹性屈曲承载力影响不大。 (A)压杆的残余应力分布 (B)构件的初始几何形状偏差 (C)材料的屈服点变化 (D)荷载的偏心大小

4-46．用两个角钢组成的轴心受力杆截面有图示a、b两种方式。其中( C )。

(A) a抗压稳定性好，抗拉强度相同 (B) a抗压稳定性好，抗拉强度不同 (C) b抗压稳定性好，抗拉强度相同 (D) b抗压稳定性好，抗拉强度不同

题4－464-47．设计图示截面格构柱时，应调整两分肢的间距使得（ D ）。

(A)间距尽可能大 (B)间距尽可能小 (C) λx=λy (D) λox=λy 4-48．在上题中如λx=λy，则稳定系数（ A ）。 (A) ?x?y (D) 关系不定

4-49．为了保证格构式柱在运输和安装过程中的抗扭刚度应每隔一段设置横隔，横隔间距a≤min（ C ）。

(A)6H, 8m (B) 8H, 8m (C) 9H, 8m (D) 9H, 9m

4-50．双肢格构式轴心柱，实轴为x-x轴，虚轴为y-y轴，应根据( B )确定肢件间距.

(A)λx=λy (B)λoy=λx (C)λoy=λy (D)强度条件

4-51. 当单角钢缀条可按轴心压杆验算其承载能力，但必须将设计强度乘以折减系数，原因是( D )。

(A)格构式柱所给的剪力值是近似的 (B)缀条很重要，应提高其安全程度

(C)缀条破坏将引起绕虚轴的整体失稳 (D)单角钢缀条实际为偏心受压构件

4-52．设轴心受压杆的强度条件与整体稳定条件分别为σ＝N/A1≤f，σ＝N/A2≤?﹒f，则其中 ( D )。

(A)A1和A2均为净截面面积 (B) A1为毛截面面积，A2为净截面面积

(C) A1和A2均为毛截面面积 (D)A1为净截面面积，A2为毛截面面积

4-53.格构式轴心受压柱整体稳定计算时，用换算长比λ0x代替λx，这是考虑( D )。 23

(A)格构柱弯曲变形的影响 (B)格构柱剪切变形的影响 (C)缀材弯曲变形的影响 (D)缀材剪切变形的影响

4-54．轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板( A )强度确定的。 (A)抗弯 (B)抗压 (C)抗剪 (D)端面承压

4-55．在确定实腹式轴压柱腹板局部稳定的宽厚比限值时，没有考虑( B )。

(A)翼缘的弹性嵌固作用 (B)弹塑性变形 (C)材料的屈服点不同 (D)弹性模量的变化

4-56．共他条件相同，在图（ D ）所示的轴力分布情况下，压杆的临界力最大。

(A) (B) (C) (D) 题4－46图

4-57．在上题中，在图（ A ）所示的轴力分布情况下，压杆的稳定性最差。 4-58．双肢缀条式轴心受压柱绕实轴y和绕虚轴x等稳定的要求是( C )

(A)λoy=λy (B)λx=λy A (D)A (C)λy=λ2λoy=λ2 x+27y+27A1A1

4-59．设格构式受压柱的换算长细比为λox=αλx，则( D )。 (A)α= 0.5 (B)α= 0.7 (C)α= 1.0 (D)α>1.0

4-60．在设计缀条式格构轴心柱时，缀条的轴力取值与( D )有关。 (A)缀条的横截面面积 (B)缀条的型号 (C)柱的计算长度 (D)柱的横截面面积

4-61．缀板式格构柱，在轴心力作用下，缀板横截面的剪力与( C )无关。

(A)缀板间距 (B)分肢间距

(C)缀板横截面面积 (D)分肢横截面面积

4-62．缀板式格构柱，在轴心力作用下，缀板横截面的弯矩与( C )有关。

(A)缀板间距和横截面面积 (B)分肢间距和横截面面积 (C)缀板间距和柱的横截面面积 (D)分肢间距和缀板间距

4-63．缀板式格构柱，缀板与肢体间的角焊缝承受（ D ）的作用。 (A)弯矩 (B)剪力 (C)扭矩 (D)剪力与扭矩

4-64. 轴心受压铰接柱脚上的锚栓是按（ D ）确定的。 24

(A)其所受拉力计算 (B)其所受的剪力计算 (C)其所受的拉力与剪力计算 (D)构造要求

4-65. 在下列关于柱脚底板厚度的说法中，错误的是( C )。 (A)底板厚度至少应满足公式t≥max/f

(B)底板厚度与支座反力和底板的支承条件有关 (C)其它条件相同时，四边支承板应比三边支承板更厚些 (D)底板不能太薄，否则刚度不够，将使基础反力分布不均匀 25 5．受弯构件

5-1.对于承受静力荷载或间接承受动力荷载的工字形截面梁，绕强轴x和弱轴y轴的截面塑性发展系数γx和γy分别为( C )。

(A)1.1，1.2 (B)1.2，1.05 (C)1.05，1.2 (D)1.05，1.1

5-2.对于承受静力荷载或间接承受动力荷载的箱形截面梁，截面的塑性发展系数γx和γy分别为( C )。

(A)1.05，1.2 (B)1.2，1.05 (C)1.05，1.05 (D)1.2，1.2 5-3．设工字梁截面绕强、弱轴的塑性发展系数分别为γx、γy ，则其大小关系为（ A ）。

(A)γx<γy (B)γx=γy (C)γx>γy (D)不确定

5-4. 当梁受压翼缘的自由外伸宽度b与其厚度t之比在13235/fy＜b/t≤15235/fy范围内时，截面的塑性发展系数γx应取( A )。

(A)1.0 (B)1.05 (C)1.1 (D)1.2

5-5. 计算工字形梁的抗弯强度，采用公式σ ＝Mx/γxWnx ≤ f ，取γx =1.05，梁的翼缘外伸肢宽厚比不大于( B )。 (A) 15235/fy (B) 13235/fy (C) 13fy/235 (D)（10＋0.1λ）/fy。

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/5jd3.html