脚手架架在楼板上计算书

脚手架架在楼板上计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

一、工程属性

脚手架基础所在楼层数 楼板的计算单元长度Bl(m) 1 8.2 楼盖板配筋信息表 楼层 钢筋位置 X向正筋 Y向正筋 第1层 X向负筋 Y向负筋 HRB400Ф10@170 HRB400Ф10@170 ASX =461.8 ASY =461.8 ，，第1层混凝土楼板厚度h1(mm) 楼板的计算单元宽度BC(m) 180 8.2 配筋量及等级 HRB400Ф10@170 HRB400Ф10@170 钢筋面积（mm） ASX =461.8 ASY =461.8 2 二、支架搭设参数

1、脚手架搭设参数

脚手架搭设方式 立杆排数N 立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】 平行短边 8 0.2×0.2 脚手架内排立杆离楼板短边距离a1(m) 立杆纵、横向间距(m)【la×lb】 0.75 0.9×1 设计简图如下：

脚手架楼板_平面图

脚手架楼板_立面图

三、荷载参数

每根立杆传递荷载qk(kN) 钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m) 330 25.1 板上活荷载标准值Qk(kN/m) 21 四、各楼层荷载计算

1、第1层荷载计算

钢筋弹性模量Es(N/mm) 2200000 砼弹性模量Ec(N/mm) 230000 砼的龄期T(天) 砼的实测抗压强度fc(N/mm) 260 14.3 砼的强度等级 砼的实测抗拉强度ft(N/mm) 2C30 1.43 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN; 板的短边计算跨度：l=Bc=8.20m 立杆荷载作用间距：e=lb=1.00m

立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m s为垫板的厚度，此处忽略不计。

当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.38+0.7*8.20=6.12m

当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d

得：Mmax=282.90kN.m

板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*282.90/(1.00×8.202)=33.66kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=8.2m 立杆荷载作用间距：e=la=0.90m

立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m s为垫板的厚度，此处忽略不计。

当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.38+0.7*8.20=6.12m

当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d

b，=min{ b1，，b2，}=0.90m

得：Mmax=253.63fkN.m

板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*253.63/(0.90×8.202)=33.53kN/m2 故楼板等效均布活荷载：q=max{q1、q2}= 33.66kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=180/1000*25=4.52 板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=33.66+1.00=34.66 2、各楼层荷载分配

假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：

P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……则有：Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：

各楼层混凝土弹性模楼层 量Eci(MPa) 1 30000.00 180 33楼盖自重荷载标准值立杆传递荷载标准值分配后各楼层恒载的分配后各楼层活载的各楼层板厚hi(mm) gi(kN/m2) 4.52 33qi(kN/m2) 34.66 设计值Gi(kN/m2) 设计值Qi (kN/2) 5.42 48.52 Gi=1.2(Ecihi/(Ecihi+Eci-1hi-1+Eci-2hi-2))(gi+gi-1+gi-2) Qi=1.4(Ecihi/(Ecihi+Eci-1hi-1+Eci-2hi-2))(qi+qi-1+qi-2) 3333 五、板单元内力计算

1、第1层内力计算

脚手架楼板_第1层钢筋布置图

第1层板单元内力计算

m1 m2 四边固支 板的支撑类型 m2 mq1 四边简支 Bc/Bl＝8200/8200＝1 mq2 0.037 '0.018 0.018 -0.051 -0.051 0.037 Bc/Bl＝8200/8200＝1 m1 ' 第1层板内力计算

荷载组合设计值计算(kN/m) Gi Qi Gi'=Gi+Qi/2 Gq=Gi+Qi Qi'=Qi/2 2

5.422 48.522 29.683 内力计算 53.944 24.261 m1 m2 m1' m2' mq1 mq2 内力值(kN.ν Bc m) 114.191 114.191 -186.074 -186.074 M1 M2 M1' M2' 0.018 0.018 0.018 0.018 -0.051 -0.051 0.037 0.037 0.037 0.037 0.2 0.2 0.2 0.2 8.2 8.2 8.2 8.2 2 2M1=(m1+νm2)Gi'BC+(mq1+νmq2)Qi'BC M1=(m2+νm1)Gi'BC+(mq2+νmq1)Qi'BC M1'=m1'GqBC M2'=m2'GqBC 2222 第1层板正截面承载力验算

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

公式类型 Mu α1 Mu=α1αsfcbh02 参数剖析 板正截面极限承载弯矩 截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0 αs fc h0 截面抵抗矩系数 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改 计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚 fy' Mu=α1αsfcbh02+fy'As'(h0-αs') As' αs' fy Mu=fyAs(h0-αs') As 受拉钢筋总面积 受压区钢筋抗拉强度标准值 受压区钢筋总面积 纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm 钢筋抗拉强度标准值 用于双筋截面当χ<2αs'时 用于双筋截面 用于单筋截面 使用条件 ξ=Asfy/(fcα1bh0) ξ χ ξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0) 混凝土受压区高度 χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb) 矩形截面受压区高度

As(mm) 461.999 2fy(N/mm2h0=h-20(mm) 160 α1 fc(Mpa) b(mm) fy'(N/mm2As'(mm) ) 461.999 2χ(mm) αs' 比较 ) 360 1 14.3 1000 360 0 20 χ<2αs ' 矩形截面相对受压区高度

As(mm) 461.999 461.999 备注 2fy(N/mm) 360 360 ζ＝Asfy/bh0fcm 2b(mm) 1000 1000 h0=h-20(mm) 160 160 fcm(N/mm) 14.3 14.3 2ζ 0.073 0.073

Mui α1 αs fc(N/mm) 2板正截面极限承b(mm) h0(mm) 载弯矩(kN.m) 24.527 24.527 Mi(kN.m) Mu1 Mu2 1 1 0.067 0.067 Mu1＜m1 14.3 14.3 1000 1000 160 160 不符合要求 不符合要求 114.191 114.191 比较 Mu2＜m2 建议 保留本层支架或增加二次支撑

MUi' fy(N/mm) 2As(mm) 2板正截面极限承载h0(mm) αs'(mm) 弯矩(kN.m) -23.285 -23.285 Mi'(kN.m) Mu1' Mu2' 比较 360 360 Mu1'＜m1' 461.999 461.999 160 160 20 20 不符合要求 -186.074 -186.074 Mu2'＜m2' 建议 保留本层支架或增加二次支撑 不符合要求 六、楼板裂缝验算

1、本结构按压弯构件进行计算

公式 d As Mk 参数剖析 钢筋的直径 纵向受力拉钢筋的截面面积 按荷载短期效应组合计算的弯矩值 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距c ωmax=αcrψσsk使用条件 离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65 [1.9c+0.08d/(νρte )]/ Es ftk 混凝土轴心抗拉强度标准 构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴最大裂缝宽度验算 αcr 心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4； ν Es 纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7； 钢筋的弹性模量 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢ρte=As/Ate ρ筋配筋率， te 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取 ρte=0.01 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算 ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk) ψ 中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0 Ate=0.5bh+(bf–b)hf Ate Ate=0.5bh σsk=Mk/(Asηh0)， h0 =h-(c+d/2) 有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积 对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件 矩形截面 σsk 裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算

楼层 αcr ψ c(mm) d(mm) σsk ν Es(N/mmρte ) 2ωmax(mm) 第1层 比较 建议 2.1 1 20 第1层 ωmax/0.3＞1 10 1832.906 1 0.01 200000 2.271 不符合要求 保留本层支架或增加二次支撑 七、楼板抗冲切验算

根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式

公式 Fl β参数剖析 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；h 中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：2ft F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0 σpc,m um h0 ηηη=min(η1, η2) η1=0.4+1.2/βs , η2=0.5+as×h0/4Um as βs 1 2 当βs <2时取βs =2 ，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算 楼层 βh ft F＝0.7βhftηumh0 η um h0 F F1 第1层 比较 1 1.43 第1层 F/F1≥1 1 0.8 160 128.128 符合要求 48.549

结论和建议：

1.不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 2.不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 3.不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑