高架支模方案

目 录

第一部分、编制依据 ...................................................................................................................................... 2 第二部分、总体概况 ...................................................................................................................................... 2 第三部分、模板体系设计 .............................................................................................................................. 4 3.1材料选择 .................................................................................................................................................... 4 3.2体系确定 .................................................................................................................................................... 4 3.3 体系一模板支架验算.............................................................................................................................. 5 3.4 体系二模板支架验算............................................................................................................................ 14 第四部分、模板体系施工组织..................................................................................................................... 20 4.1管理机构 .................................................................................................................................................. 20 4.2施工计划安排 .......................................................................................................................................... 21 4.3 构造要求 ................................................................................................................................................. 22 4.4支撑体系施工、安全措施....................................................................................................................... 23 4.5 支撑体系检查验收 ................................................................................................................................. 24 4.6 架体拆除 ................................................................................................................................................. 25 第五部分附图 ................................................................................................................................................ 26

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第一部分、编制依据

1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中国建筑工业出版社； 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 3、《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 4、《建筑施工资料集》（数据·设计·计算·测定·验收）； 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 ； 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社； 7、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 8、《建筑施工安全检查标准规范》JGJ59-2011 9、本工程设计图纸及图纸会审、设计变更等；

10、《建设工程安全生产管理条例》及山东省与济南市有关规定； 11、公司的技术质量管理制度和规定；

第二部分、总体概况

建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单位：

工程总工期：300日历天

本工程竣工日期：2013年6月20日

总建筑面积74626.73㎡，框架结构，地上7 层，地下1层，建筑高度34.4米， 本工程在一层○11-○14轴/○A-○D轴和○11-○14轴/○G-○K轴,从标高-0.9（一层）到8.95米(三层)为中空，结构形式为密肋梁，密肋梁为600×185，框架梁最大跨度为16.8米，框架梁高1000×650，板厚100，密肋梁高600.塑料模壳高500。宽为1138×1138mm,梁板模板支撑高度为9.73米，属于高架支模. 为体系一。一层混凝土强度等级为C40,一、三层混凝土浇筑间隔时间为12天。三层高架混凝土浇筑时，两侧相邻结构架体已搭设完与高架架体能够形成有效连接。地下一层模板体系在高架混凝土浇筑完10天后拆除。

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网邮传电地址编真话址：0531-66770007：250101：wwwjnarchi.com：0531-66770002济南市高新区舜华路号舜泰广场11号楼原济南市建筑设计研究院(结构强电弱电12305山东同圆设计集团有限公司(：150106-SJ工程设计证书编号（甲级）备注： 1、本图纸须经规划、施工图审查、消防等主管部门批准后方可生效。 2、图中所有尺寸均以标注为准，除注明者外，标高以米（m）为单位，其余以毫米（mm）为单位。 3、使用本图纸时，请同时参照各专业图纸，如有疑问，请及时与设计师联系。 4、施工单位不得随意变更图纸，所有设计变更须征得设计师同意。注册建筑师/注册结构师 资质章会签建筑暖通给排水审 定项目负责专业负责审 核校 核方案设计设 计制 图建设单位工程名称图名工号图号日期版本彭诗明彭诗明吕建平丁海青韩东海蒋世林韩东海山东电力集团公司超高压公司 变电站电气设备装配调试楼及智能电表生产校验楼 三层板平面布置图结施-242012.06.25

六层○11-○14轴/○A-○D轴和○11-○14轴/○G-○K轴,从标高21.55（六层）到30.00米（机房层）为中空，结构形式为密肋梁，密肋梁为820×185，框架梁最大跨度为16.8米，框架梁高1300×600，框架梁截面最大为1200×900，板厚120，框架梁两侧边梁宽390mm、450mm.梁板模板支撑高度为8.33米，属于高架支模. 为体系二。塑料模壳高700。宽为1138×1138mm。六层混凝土强度等级为C30,六层和机房层混凝土浇筑间隔时间为12天。机房层高架混凝土浇筑时，两侧相邻结构架体已搭设完与高架架体能够形成有效连接。五层模板体系在高架混凝土浇筑完10天后拆除。

原济南市建筑设计研究院(审 定建设单位工程名称图名12305山东同圆设计集团有限公司(

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第三部分、模板体系设计

3.1材料的选择 表3-1

名称 规格 质量要求 普通脚手管 扣件 U型顶托 木胶板 木方 木垫板 脚手架底座 安全平网 3.2体系确定

?48.3×3.6 直角扣件、旋转扣件、对接扣件 长600mm，直径36 mm 15 mm厚 50×80mm 厚50 mm，宽200 mm。 直径120 mm，厚6mm。 钢管无裂缝、压扁和严重锈蚀现象 无裂缝、滑丝、机械性能良好。 无裂缝、滑丝、机械性能良好。 含水率符合、强度符合规范要求 无弯曲变形。 不得断裂，厚度符合要求 不得有裂纹 安检站推荐产品。 本方案采用满堂脚手架，考虑梁重、施工荷载对垂直杆件的压力大，架体容易造成杆件的长细比不合理等因素，支撑架体采用立杆轴心受压设计方案，同时增加立杆的数量，缩短大小横杆的间距，以保证垂直受压构件的稳定性。 3.2.1体系一基本体系参数选择： 1)、高支撑体系，搭设高度9.73m： 2)框架梁立杆的纵距 b=0.8米， 3)框架梁立杆的横距 l=0.5米， 4）立杆的步距 h=1.70米 5）梁底支撑小横杆间距800mm。

6)梁模板背楞50*80木方沿梁高净间距230mm；主龙骨钢管间距650mm。 7)密肋梁立杆的纵距 b=0.8米，横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.70米,。 8)板底木方间距350mm。

9) 为加大模板支撑安全系数钢管计算按?48×3.0计算； 3.2.2体系二基本体系参数选择： 1)、高支撑体系，搭设高度8.33m： 2)框架梁立杆的纵距 b=0.75米， 3)框架梁立杆的横距 l=0.5米， 4）立杆的步距 h=1.70米 5）梁底支撑小横杆间距750mm。

6)密肋梁立杆的纵距 b=0.75米，横距 l=0.75米，立杆的步距 h=1.70米,。

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7)板底钢管间距350mm。

8)梁模板背楞50*80木方沿梁高净间距230mm；主龙骨钢管间距550mm。 9)为加大模板支撑安全系数钢管计算按?48×3.0计算；

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 架 体 力 学 性 能 壁厚 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 Φ48钢管截面面积(A) Φ48钢管回转半径(i) Φ48钢管惯性距(I) Φ48钢管截面模量(W) Φ48钢管每米长质量 Φ48钢管弹性模量(E) 直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值 底座竖向承载力 3.0mm 215N/mm2 4.239cm2 1.595cm 10.78cm4 4.5cm3 ≈3.84Kg/m 2.06×105 8.00KN 40kN 钢管的截面几何与力学特征公式：A=π(d2-d12)/4 I=π(d4-d14)/4 W=π[d3-(d14/d)]/32 i=√d2+d12/4

3.3、体系一模板支架验算 3.3.1 梁底模支撑验算

体系一最大梁截面尺寸为： 650×1000mm，结构梁两侧边肋梁600×375 mm，框架梁计算如下。

1、荷载标准值 ① 恒荷载

模板自重 0.4×(1.4+2×1 +0.8) = 1.68 KN/m 混凝土自重 24×(0.65×1.0+0.75×0.6) +24×0.4×0.10 = 27.36 KN/m 钢筋自重 1.5×1.4×1.0 +1.1×0.10×0.4 = 2.15 KN/m 合 计 31.19. KN/m

② 活荷载

振捣荷载 2×1.15= 2.3 KN/m

施工人员及设备荷载 2.5×1.15 = 2.88 KN/m 合 计 5.18 KN/m

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2、荷载设计值

0.9×（1.2×31.19+ 1.4×5.18） = 40.21KN/m 荷载设计值：P = 40.21KN/m 3、荷载设计值梁底模板体系验算 此时P = 40.21KN/m

梁底模板（15mm厚木胶板） 计算示意图（按3等跨连续梁计算）： 化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）： q = （40.21/1.4）×1= 28.72N/mm Ⅰ 抗弯强度验算(按3跨连续梁计算) M = 0.117qL2 = 0.117×28.72×1902

= 1.21×105mm 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 1000×152/6 = 3.75×104mm3 则：σ = M/W = 3.22 N/mm2 ＜ fm = 35N/mm2

Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 4500N/mm2

惯性矩 I= bh3/12 = 1000×153/12 = 2.82×105 mm4 ω=0.99q×L4/(100×E×I)

=0.99×28.72×1904/(100×4500×2.82×105) 则：ω=0.29mm ＜[ω] = L/250 = 190/250 = 0.76mm 说明15厚木模板符合施工设计要求。 ② 模板底50×80mm木方

计算示意图（按五跨连续梁验算）： 化为线型均布荷载： q=28.72×0.19 =5.5 N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

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2

M=0.107qL = 0.107×5.5×6502

= 2.49×105 N·mm

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80×502/6 = 3.33×104 mm3 则：σ= M/W = 7.48N/mm2 ＜ fm = 13N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 9000 N/mm2

惯性矩 I= bh3/12 = 80×503/12 = 8.34×105mm4 ω=0.644qL4/(100×E×I)

=0.644×5.5×6504/(100×9000×8.34×105) 则：ω =0.84mm ＜[ω] = L/250 = 800/250 = 3.2mm 说明该次龙骨符合施工设计要求。

③ 梁底主龙骨钢管计算（按3㎜壁厚计算）。梁底主龙骨为双钢管。 计算示意图（按简支梁验算）：

化为线型均布荷载：

q =（28.72×0.8） = 22.98N/mm Ⅰ 抗弯强度验算 M=0.125qL2 =

0.125×22.98×6502=1.21×106N·mm

钢管截面抵抗矩 W = 4.5×103 mm3双钢管W = 9.0×103 mm3 则：σ= M/W = 134N/mm2 ＜ [f] = 215 N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 2.06×105 N/mm2 惯性矩 I = 10.78×104mm4 ω=5qL4/(384×E×I)

=5×22.98×650/384×2×2.06×10×2×10.78×10)

则：ω =0.6mm ＜[ω] = L/250 = 650/250 = 2.6mm 钢管满足要求 主龙骨与立杆采用顶丝连接。

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5

4

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④ 立杆强度、稳定性

梁的立杆受力

主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力同V为： 28.72×0.8×0.65= 14.93KN Ⅰ 钢管立杆承载力验算

沿梁宽方向间距650，沿梁长方向间距800。 承载力判定：每根立杆承受的自重： G立杆＋G横杆＋G斜杆＋G扣件

＝3.84×9.73+3.84×7×1＋3.84×15+12×1.1 =135.04kg

135.04×9.8＝1.33KN N ＝ 14.93 ＋1.33 ＝ 16.26KN σ = N/A

= 16.26×103/423 = 38.43N/mm2 ＜ [f] = 215 N/mm2 故立杆的强度符合施工规范规定。 Ⅱ 钢管稳定性验算

考虑不利因素，立杆的长度系数取μ = 1.4 长度L = 1700mm

立杆的长细比λ = μL/I = 1.4×1700/15.95 = 149.22 由λ值查得构件的稳定系数φ = 0.309

N/ΦA = 16260/(0.309×423) = 124.4N/mm2 ＜ f = 215 N/mm2 故立杆稳定性满足要求。

梁两侧混凝土同时浇筑，模壳与模板固定牢固，不计算框架梁与模壳侧模受力。 3.3.3 密肋梁模板支撑计算

模板支撑计算条件：，架体为满堂脚手架，立杆间距800*800mm模壳支模方式如下图1-1，，。三层密肋梁高700mm，梁底宽185mm，梁顶宽417mm. 板厚100mm, 密肋梁间距为1200mm,模壳之间62mm宽木方厚30mm。密肋梁荷载计算。

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1、梁底模支撑验算

梁截面尺寸为：梁高600mm，梁底宽185mm，梁顶宽417mm 梁截面。 因此以此梁为计算对象：

1、荷载标准值 ① 恒荷载

模板自重 ?. 0.4×(0.185×2+2×0.65+0.8) = 0.99KN/m 混凝土自重 25×（0.185+0.417）×0.6/2+25×0.1×0.8= 6.52 KN/m 钢筋自重 1.5×0.30×0.6 +1.1×0.10×0.8 = 0.36 KN/m 合 计 7.87 KN/m

② 活荷载

振捣荷载 2×1.15= 2.3 KN/m

施工人员及设备荷载 2.5×1.15 = 2.88 KN/m 合 计 5.18 KN/m 2、荷载设计值

0.9×（1.2×7.87 + 1.4×5.18） = 15.03KN/m 荷载设计值：P =15.03KN/m ○

1 模板底50×80mm木方 计算示意图（按五跨连续梁验算）：

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化为线型均布荷载：

q=（15.03/0.202）/2=37.21 N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

M=0.107qL2 = 0.107×37.21×2502

= 2.49×105 N·mm

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80×502/6 = 3.33×104 mm3 则：σ= M/W = 7.48N/mm2 ＜ fm = 13N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 9000 N/mm2

惯性矩 I= bh3/12 = 80×503/12 = 8.33×105mm4 ω=0.644qL4/(100×E×I)

=0.644×37.21×2504/(100×9000×8.33×105) 则：ω =0.12mm ＜[ω] = L/250 = 250/250 = 1mm 说明该次龙骨符合施工设计要求。

③ 梁底主龙骨钢管计算（按3㎜壁厚计算）。 计算示意图（按简支梁验算）： 化为线型均布荷载：

q =（15.03/0.8）×0.8= 15.03N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

M=0.125qL2

= 0.125×15.03×8002

= 1.2×106 N·mm

钢管截面抵抗矩 W = 4.5×103 mm3，采用双钢管。 则：σ= M/W = 133/mm2 ＜ [f] = 215 N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 2.06×105 N/mm2，采用双钢管。

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惯性矩

I = 10.78×104mm4，采用双钢管。 ω=5qL4/(384×E×I)

=5×15.03×8004/384×2×2.06×105×2×10.78×104)

则：ω =0.9mm ＜[ω] = L/250 = 800/250 = 3.2mm 钢管满足要求 主龙骨与立杆采用顶丝连接。 ④ 立杆强度、稳定性

主龙骨与立杆采用顶丝连接，最大支座反力同V为：15.03 Ⅰ 钢管立杆承载力验算

承载力判定：每根立杆承受的自重： G立杆＋G横杆＋G斜杆＋G扣件

＝3.84×9.73+3.84×7×1＋3.84×15+12×1.1 =135.04kg

135.04×9.8＝1.33KN N ＝ 15.03＋1.33 ＝ 16.36 KN σ = N/A

= 1.636×104

/423 = 38.68N/mm2

＜ [f] = 215 N/mm2

故立杆的强度符合施工规范规定。 Ⅱ 钢管稳定性验算

考虑不利因素，立杆的长度系数取μ = 1.4 长度L = 1700mm

立杆的长细比λ = μL/I = 1.4×1700/15.95 = 149.22 由λ值查得构件的稳定系数φ = 0.309

N/ΦA = 16360/(0.309×423) = 125.17N/mm2 ＜ f = 215 N/mm2 故立杆稳定性满足要求。

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3.3.4体系一悬挑梁板计算

体系一A、K轴2100mm宽梁、板为悬挑结构，具体位置、模板支撑体系如下图。

斜杆F=8.045KN梁、板竖水平抗向荷载滑移F=7.743KNF=2.184KN8.950m4.750m-0.9m

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梁截面尺寸为： 300×1000mm因此以此梁为计算对象：悬挑梁梁长方向立竿间距为

800mm，梁两侧立杆间距为800mm，步距为1700mm。悬挑梁最外侧斜杆倾斜角度最大，承受最外侧梁竖向力最大，所以计算其立杆承载力及稳定性。计算体系如下图;

1、荷载标准值 ① 恒荷载

模板自重 0.4×(0.3+1 +0.9) = 0.88 KN/m2 混凝土自重 24×0.3×1.0+24×0.6×0.1 = 8.64 KN/m2 钢筋自重 1.1×0.3×1.0 +1.1×0.6×0.1 =0.398KN/m2 合 计 9.916 KN/m2

② 活荷载

振捣荷载 2×1.15= 2.3 KN/m2

施工人员及设备荷载 2.5×1.15 = 2.88 KN/m2 合 计 5.18 KN/m2 2、荷载设计值

0.9×（1.2×9.916 + 1.4×5.18） =17.24KN/m2 荷载设计值：P = 17.24KN/m2 梁底斜向立杆的竖向支座反力 F=P*0.8/2=17.24*0.8/2=6.9KN 外侧斜立杆承载力验算

承载力判定：每根立杆承受的自重： G立杆＋G横杆＋G斜杆＋G扣件

＝3.84×9.3+3.84×7×0.5＋3.84×0.8×7+14×1.1 =86.06kg

86.06×9.8＝0.843KN N竖 ＝ 6.9 ＋0.843 ＝7.743KN N斜=N竖/8734*9074.62=8.045KN N水平=N竖/8734*2463.55=2.184KN

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σ = N/A

= 8.045×103/423 = 19.02N/mm2 ＜ [f] = 205 N/mm2 故立杆的强度符合施工规范规定。

旋转扣件及直角扣件的抗滑移承载力设计值N=8.00KN

立杆的水平拉力N水平=2.184KN<8.00KN，水平杆抗滑移符合规定，在最外侧水平杆上设置防滑扣件。 Ⅱ 钢管稳定性验算

考虑不利因素，立杆的长度系数取μ = 1.4 长度L = 1700mm

立杆的长细比λ = μL/I = 1.4×1700/15.95 = 149.22 由λ值查得构件的稳定系数φ = 0.309

N/ΦA = 8.045/(0.309×423) =61.55N/mm2 ＜ f = 205 N/mm2

故立杆稳定性满足要求。已浇筑完的二层框架柱与三层悬挑立杆竖向两米连接一道。 3.4、体系二模板支架验算 3.4.1 框架梁底模支撑验算

体系二最大梁截面尺寸为： 900×1200mm，板厚120厚，框架梁两侧密肋梁边梁宽390mm、450mm，高820mm。梁模板架体支撑计算：

1、荷载标准值 ① 恒荷载

模板自重 0.4×(1.74+2×1.2 +0.48) = 1.85 KN/m 混凝土自重 24×（0.9×1.2+0.84×0.82）+24×0.8×0.12 = 44.76 KN/m 钢筋自重 1.5×1.74×1.2 +1.1×0.12×0.48 = 3.2 KN/m 合 计 49.81. KN/m

② 活荷载

振捣荷载 2×1.15= 2.3 KN/m

施工人员及设备荷载 2.5×1.15 = 2.88 KN/m 合 计 5.18 KN/m 2、荷载设计值

0.9×（1.2×49.81 + 1.4×5.18） = 60.32KN/m

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荷载设计值：P = 67.6KN/m

3、荷载设计值梁底模板体系验算 此时P = 60.32KN/m

梁底模板（15mm厚木胶板） 计算示意图（按3等跨连续梁计算）： 化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）： q = （60.32/1.74）×1= 34.67N/mm Ⅰ 抗弯强度验算(按3跨连续梁计算) M = 0.117qL2 = 0.117×34.67×1642

= 1.09×105mm 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 1000×152/6 = 3.75×104mm3 则：σ = M/W = 2.91 N/mm2 ＜ fm = 35N/mm2

Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 4500N/mm2

惯性矩 I= bh3/12 = 1000×153/12 = 2.82×105 mm4 ω=0.99q×L4/(100×E×I)

=0.99×34.67×1904/(100×4500×2.82×105) 则：ω=0.35mm ＜[ω] = L/250 = 164/250 = 0.66mm 说明15厚木模板符合施工设计要求。 ② 模板底50×80mm木方

计算示意图（按五跨连续梁验算）：

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化为线型均布荷载：

q=（60.32/1.74）×0.164 =5.69 N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

M=0.107qL2 = 0.107×5.69×5002

= 1.52×105 N·mm

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80×502/6 = 3.33×104 mm3 则：σ= M/W = 4.56N/mm2 ＜ fm = 13N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 9000 N/mm2

惯性矩 I= bh3/12 = 80×503/12 = 8.34×105mm4 ω=0.644qL4/(100×E×I)

=0.644×5.69×5004/(100×9000×8.34×105) 则：ω =0.31mm ＜[ω] = 600/250 = 700/250 = 2.4mm 说明该次龙骨符合施工设计要求。

③ 梁底主龙骨钢管计算（按3㎜壁厚计算）。 计算示意图（按简支梁验算）： 化为线型均布荷载： q =34.67×0.75 = 26N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

M=0.125qL2 = 0.125×26×5002

= 8.13×105 N·mm

钢管截面抵抗矩 W = 4.5×103 mm3采用双钢管W = 9×103 mm3 则：σ= M/W = 90.33N/mm2 ＜ [f] = 215 N/mm2 Ⅱ 挠度验算

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弹性模量

E = 2.06×105 N/mm2 惯性矩 I = 10.78×104mm4 ω=5qL4/(384×E×I)

=5×26×5004/384×2×2.06×105×2×10.78×104)

则：ω =0.24mm ＜[ω] = L/250 = 500/250 = 2mm 钢管满足要求

梁底用顶丝与主龙骨连接，不需计算扣件抗滑移。 ④ 立杆强度、稳定性 Ⅰ 钢管立杆承载力验算

沿梁宽方向间距500，沿梁长方向间距750。

立杆支座反力： V=KVq=34.67×0.5×0.75=13

承载力判定：每根立杆承受的自重： G立杆＋G横杆＋G斜杆＋G扣件

＝3.84×8.33+3.84×7×1＋3.84×15+12×1.1 =129.67kg

129.67×9.8＝1.27KN N ＝ 13＋1.27 ＝ 14.27 KN σ = N/A

= 14.27×103/423 = 33.74N/mm2 ＜ [f] = 215 N/mm2 故立杆的强度符合施工规范规定。 Ⅱ 钢管稳定性验算

考虑不利因素，立杆的长度系数取μ = 1.4 长度L = 1700mm

立杆的长细比λ = μL/I = 1.4×1700/15.95 = 149.22 由λ值查得构件的稳定系数φ = 0.309

N/ΦA = 14270/(0.309×423) = 109.18 N/mm2 ＜ f = 215 N/mm2 故立杆稳定性满足要求。

梁两侧混凝土同时浇筑，不需计算梁侧模。

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3.4.2密肋梁模板支撑计算

模板支撑计算条件：，架体为满堂脚手架，立杆间距750*750mm模壳支模方式如下图.

机房层密肋梁高820mm，梁底宽185mm，梁顶宽500mm. 楼板厚均为100㎜ 密肋梁间距为1200mm,模壳之间62mm宽木方厚30mm。现按机房层密肋梁荷载计算。

1、荷载标准值 ① 恒荷载

模板自重 0.4×(0.185×2+2×0.8+0.7) = 1.07KN/m 混凝土自重 25×0.28+25×0.1×0.7= 8.75 KN/m 钢筋自重 1.0×0.35×0.82 +1.1×0.1×0.7 = 0.37 KN/m 合 计 10.19 KN/m

② 活荷载

振捣荷载 2×1.15= 2.3 KN/m

施工人员及设备荷载 2.5×1.15 = 2.88 KN/m 合 计 5.18 KN/m 2、荷载设计值

0.9×（1.2×10.19 + 1.4×5.18） = 17.53KN/m 荷载设计值：P =17.53KN/m ○

1 模板底50×80mm木方 计算示意图（按五跨连续梁验算）：

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化为线型均布荷载：

q=（17.53/0.202）/2=43.39 N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

M=0.107qL2 = 0.107×43.39×2502

= 2.9×105 N·mm

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80×502/6 = 3.33×104 mm3 则：σ= M/W = 8.7N/mm2 ＜ fm = 13N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 9000 N/mm2

惯性矩 I= bh3/12 = 80×503/12 = 8.33×105mm4 ω=0.644qL4/(100×E×I)

=0.644×43.39×2504/(100×9000×8.33×105) 则：ω =0.15mm ＜[ω] = L/250 = 250/250 = 1mm 说明该次龙骨符合施工设计要求。

③ 梁底主龙骨钢管计算（按3㎜壁厚计算）。 计算示意图（按简支梁验算）： 化为线型均布荷载：

q =（17.53/0.75）×0.75= 17.53N/mm Ⅰ 抗弯强度验算

M=0.125qL2

= 0.125×17.53×7502

= 1.23×106 N·mm

钢管截面抵抗矩 W = 4.5×103 mm3，采用双钢管。 则：σ= M/W =136.67/mm2 ＜ [f] = 215 N/mm2 Ⅱ 挠度验算

弹性模量 E = 2.06×105 N/mm2，采用双钢管。

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惯性矩

I = 10.78×104mm4，采用双钢管。 ω=5qL4/(384×E×I)

=5×17.53×7504/384×2×2.06×105×2×10.78×104)

则：ω =0.81mm ＜[ω] = L/250 = 750/250 = 3mm 钢管满足要求 主龙骨与立杆采用顶丝连接。 ④ 立杆强度、稳定性

主龙骨与立杆采用顶丝连接，最大支座反力同V为：17.53 Ⅰ 钢管立杆承载力验算

承载力判定：每根立杆承受的自重： G立杆＋G横杆＋G斜杆＋G扣件

＝3.84×8.33+3.84×7×1＋3.84×15+12×1.1 =129.67kg

129.67×9.8＝1.27KN N ＝ 17.53＋1.27 ＝ 18.8 KN σ = N/A

= 18.8×103

/423 = 44.44N/mm2

＜ [f] = 215 N/mm2

故立杆的强度符合施工规范规定。 Ⅱ 钢管稳定性验算

考虑不利因素，立杆的长度系数取μ = 1.4 长度L = 1700mm

立杆的长细比λ = μL/I = 1.4×1700/15.95 = 149.22 由λ值查得构件的稳定系数φ = 0.309

N/ΦA =18800/(0.309×423) = 143.83N/mm2 ＜ f = 215 N/mm2 故立杆稳定性满足要求。 第四部分、模板体系施工组织

4．1管理机构

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八局技术质量部 业主、监理 项目经理 王安平 执行经理 钱涛 项目总工 杜立航 生产经理 周宗义 工长 王蔚 施工员 王波 质量员 吴浩 施工员 崔记鲁 施工员 马凯 木工班长 唐勇 钢筋工班长 陈强 混凝土班长 李强

质量管理组织机构图

4.2施工计划安排

4.2.1工期计划

施工进度计划如下：

三层○11-○14轴/○A-○D轴和○11-○14轴/○G-○K轴体系一 2012年11月23日----11月29日完成；

机房层○11-○14轴/○A-○D轴和○11-○14轴/○G-○K轴体系二 2012年12月20日----12月25日完成； 4.2.2劳动力计划

劳动力计划表（表4.2） （单位：人）

工种 劳动力投入 木工 60 钢筋工（包括制作） 30 架子工 15 砼工 30 21

电焊工 电工 3 2 4.2.3物资计划 （表4.3）

物资名称 钢筋 竹胶板 钢管 扣件 数量 180吨 2000m2 320吨 68000个 4.3构造要求：

1、梁和板的立柱，其纵横向要贯通。

2、钢管立柱底部设垫木和底座，垫板厚度不小于50mm。顶部设可调支托，U型支托与棱梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

3、满堂支架离地面200处设置纵横扫地杆，保证支架底部的整体性。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平向按纵下横上的的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，剪刀撑采用钢管材料，采用搭接连接，搭接长度不小于500mm，并用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

4、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻梁立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3.

5、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。

6、满堂模板支架立柱在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10米左右设由下到上的竖向连续式剪刀撑，其宽度在4～6米，并在剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的低端应与地面顶紧，夹角在50。层高在8～20间还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间增加之字撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。

7、本工程支架立柱高度超过5米，在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按照水

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平间距6～9米（按柱距），竖向间距3m与建筑结构设置一个固结点。

8、 所有立杆接长均采用对接（使用对接扣件），严禁直接用扣件搭接连接，可调顶托插入钢管的最小长度大于400mm，搭接接头不能在同一水平面上，接头相互错开。

9、 梁底水平横杆必须设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头，以使荷载有效扩散。

10、在主节点处，固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点相互距离不得大于150mm。

11、立杆必须垂直设置，2米高度的垂直度允许偏差不得大于15mm。模板支架必须与已施工完成的独立柱进行刚性连接。 4.4支撑体系的施工、安全措施

1、项目总工应按施工方案向架体搭设和使用人员进行技术交底。

2、搭设前清除搭设场地内所有杂物，由施工员王波负责在地面上弹梁定位线，对杆件搭设位置必须准确定位放线标定，不得随意搭设。。

3、按规范及本方案要求，由质检员吴浩，对所有架体使用构配件进行质量检查和验收，合格后，分类堆放备用，对未经检查的构配件严禁使用。

4、由工长王蔚负责对操作工人，进行全面的技术交底，操作班组要熟悉设计与施工说明书并做好模板安装的分工准备。

5、对模板和配件进行挑选，检测，不合格的要剔除并运至工地指定地点堆放。 6、支模时钢管底部必须设置50厚垫板和底座。 7、先搭设梁部立杆，后搭设平板立杆；

8、紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45～60N.m；

9、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的步距层设置； 10、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于JGJ130-2001规范的规定。 11、模板的支柱间距，横纵向应不大于模板设计计算书间距。

12、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；

13、混凝土浇筑时精心设计混凝土浇筑方案，采由西向东由K、A轴向中间浇筑的浇筑方式；不要使楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度

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400mm以上，接近这一高度时应停止泵送，或将泵管头子转向；混凝土梁的施工采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。浇筑前做好对看模人员的交底，浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。

14、为确保及时安全拆模，混凝土浇筑时每次留置3组拆模试块。

14、严格按设计方案施工，并加强对施工过程的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按“三定措施”落实整改，确保施工安全。

15、认真落实架体构造措施，满足安全要求。

16、操作工人必须持证上岗，施工过程中，必须严格佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

17、混凝土泵管的架设应沿柱体向上，并与柱子连接牢固。

18、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼输送管等固定在脚手架上。

19、在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。

20、六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架的安装和拆除工作，雨后上架作业应有防滑措施。

21、搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

4.5 支撑体系的检查与验收 4.5.1 构配件检查与验收

钢管与扣件等材料进场后经项目部检查验收，合格后方能使用。

1、检查钢管产品质量合格证。 2、检查进场质量检测报告。 3、检查进场质量检查记录。

检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

4、检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差满足规范要求。 5、检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求。

6、检查扣件的生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证。

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7、检查扣件的进场抽样检测报告。

8、检查扣件的实体质量，不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑丝。

4.5.2 架体检查与验收

1、模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施进行跟踪检查。 2、架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求。

3、在浇筑混凝土前，对模板系统，模板支架系统进行验收。由马凯、吴浩负责架体构造、扣件的拧紧力矩、标高、轴线检查验收，并做好记录。

4、在混凝土浇筑过程中，检查是否超载。 5、每步检查验收必须做好记录，备查。 4.6、模板的拆除

1、模板的拆除必须经项目部、监理部批准，拆除模板的时间按照GB50204有关规定执行。 2、因梁跨度都大于8米，拆模试块试压强度达100﹪，方可拆模。拆模不得用大锤砸打模板。拆除物分类整齐合理堆放。

3、拆模前检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。

4、模板拆除工作应设专人指挥。作业区内不得有其他工种人员作业，并设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。

5、拆模的顺序和方法，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。拆除跨度大于8米的的梁下支柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。

6、拆除模板时人要站在安全的地方。拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。

7、除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的模壳板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。

8、拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应传递降落（严禁模料从高处抛掷）到指定地点堆放，并安排车运到项目部仓库存放。

9、对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，

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以免发生事故。

10、拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上

11、高架支模区域下一层架体在高架混凝土浇筑完10天后拆除。

第五部分、模板附图

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0010050301060007180080080050050080080080000710003771900710071体系一、脚手架剖面图31

201007502800100717507507505005005007507507500003731800710071体系二、脚手架剖面图

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