高支模专项施工方案

目 录

第一章 工程概况 ???????????????????????3 第二章 编制依据 ???????????????????????3 第三章 施工准备 ???????????????????????4 1、技术准备 ??????????????????????????4 2、物资准备??????????????????????????4 3、劳动力准备 ????????????????????????5 第四章 高支模支撑方案设计 ??????????????????6 1、模板及支撑架的材料选择 ??????????????????6 2、模板及支撑系统的设计????????????????????6 3、钢管脚手架安装构造专项设计?????????????????9 第五章 高大支模的安装施工 ??????????????????10 1、施工顺序?????????????????????????10 2、模板支撑架搭设 ??????????????????????11 3、模板安装 ?????????????????????????11 4、验收及拆除的批准程序???????????????????12 5、模板工程质量保证措施 ???????????????????13 第六章 高大支模的拆除????????????????????14 1、支顶、模板的拆除 ?????????????????????14 2、模板的清理维修、存放 ????????????????????16 第七章 高大支模施工的安全管理 ???????????????16 第八章 监测措施???????????????????????19 第九章 针对浇捣砼输送制定的安全措施

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1、施工部署 ?????????????????????????20 2、施工方法 ?????????????????????????20 第十章 安全防范文明施工措施 ?????????????????21 1、预防高空坠落事故的安全技术措施 ??????????????21 2、预防坍塌事故的安全技术措施????????????????23 3、预防火灾事故的安全技术措施????????????????23 4、预防触电事故的安全技术措施????????????????24 第十一章 应急救援预案 ????????????????????25 1、应急救援机构 ???????????????????????25 2、应急救援机构职责 ?????????????????????26 3、应急救援工作程序?????????????????????26 4、应急救援装备 ???????????????????????26 5、应急救援药品???????????????????????27 6、应急救援措施 ???????????????????????27 第十二章 模板支撑设计计算书??????????????????33第十三章 附图?????????????????????????80

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高支模专项施工方案

第一章、项目概况

项目名称：XX市XX化工有限公司新建厂工程 工程地点：XX市江谷镇精细化工区创展二街17号 建设单位：XX市XX化工有限公司 施工单位：XX市第二建筑工程有限公司 监理单位：XX海荣建设监理有限公司

设计单位：XX政和石油化工建筑设计有限公司

本工程为1栋工业建筑，框架结构，地上1层，预应力管桩基础，建筑标高最高13.8m，建筑面积4662㎡，首层1-3轴/14-16轴层高为12.0m，为框架混凝土结构(高支模范围：1-3轴/A-G轴、14-16轴/A-G轴)。按相关规定要求必须进行高支模施工方案专家论证。本次高支模设计采用扣件式钢管脚手架支撑，针对本工程的实际情况，主要对三种构件进行支模设计进行验算，分别是主梁300×700mm，次梁200×500mm、边梁250×600以及120mm厚楼板。

第二章 编制依据

1、设计施工图纸； 2、《建筑施工计算手册》；

3、《建筑工程模板施工手册（第二版）》；

4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）； 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011)。 6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 7、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013） 8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011 9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91 10、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005。 11、《混凝土结构施工规范》GB50666-2011 12、《直缝电焊钢管》GB/T 13793-2008 13、《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006

14、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002

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15、《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2012

16、安全计算软件：一洲建设工程施工安全辅助设计系统2015版版本 17、《XX省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》 18、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》

19、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》

第三章 施工准备

1、技术准备

在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员编辑专项方案，认真学习施工图纸、方案施工图、会审记录、施工方案和施工规范等技术档案，做好安装班组工人的三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

2、物资准备

(1)材料准备：

1、钢管要符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011）规范中相应的构配件要求的材料性能要求。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，必须涂有防锈漆。

钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第3.1.1条的规定。钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管和配件禁止使用。

2. 扣件：性能均满足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。

扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗滑承载力为3.20kN，直角扣件、旋转扣件抗滑承载力为8.0KN，扣件上螺栓保持适

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当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。

3．模板和木枋的材质满足《木结构设计规范》GB 50005－2003的要求，截面尺寸符合设计要求。 (2)机具准备：

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

机具配备计划表 序 号 1 2 3 4 5 6 机具仪器名称 水平仪 经纬仪 电焊机 砂轮机 电动钻（扳手） 力矩扳手 数 量 1台 1台 1台 2台 10把 2把 备 注 (3)周转材料准备：做好模板、木枋及钢管等周转料的备料工作，分批分期进场。

3、劳动力准备

(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。

(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

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(3)劳动力配备表 序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 工 种 技术管理 安全监管 质检员 测量工 架子工 木工 电 工 焊工 数 量 2人 2人 1人 2人 9人 15人 1人 1人 备 注 第四章 高支模支撑施工方案设计 1、模板支撑系统主要材料

（1）模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）建筑胶合板； （2）木枋：统一采用80×80mm木枋； （3）支撑系统：选用Φ48×3.0mm钢管及配件

（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.0mm钢管及其配件； （5）垫板：采用脚手架配套底托、相应的木料垫板

2、模板及支撑系统的设计

一、构件名称 梁模板 支撑 梁侧板内压枋 梁底模板 梁侧模板 梁底木枋 梁底木枋下顶托梁 梁侧板对拉螺杆 300×700mm框架主梁 18厚胶合板 18厚胶合板 80×80松木枋@200 Φ48×3.0mm双钢管 Φ12对拉螺栓沿竖向布置1道，沿大梁横向间距350mm， 80×80松木枋@350 6

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梁底支顶 梁底横向设Φ48×3.0钢管两排，间距600mm，钢管柱排距600mm 扫地杆 水平加固拉杆 底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 每1.5m步距各设一道Φ48钢管水平拉杆，与立柱用扣件扣牢，水平加固杆遇结构柱，必须与柱抱紧、顶牢。 二、构件名称 梁模板 支撑 梁底模板 梁侧模板 梁底木枋 梁底木枋下顶托梁 梁侧板内压枋 梁底支顶 200×500mm框架梁 18厚胶合板 18厚胶合板 80×80松木枋@200 Φ48×3.0mm双钢管 80×80松木枋@350 梁底横向设Φ48钢管，间距为600mm，排距为600mm。 扫地杆 水平加固拉杆 底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 每1.5m步距各设一道Φ48钢管水平拉杆，与立柱用扣件扣牢，水平加固杆遇结构柱，必须与柱抱紧、顶牢。

三、构件名称 梁模板 支撑 梁底模板 梁侧模板 梁底木枋 梁底木枋下顶托梁 梁侧板内压枋 梁底支顶 250×600mm框架边梁 18厚胶合板 18厚胶合板 80×80松木枋@200 Φ48×3.0mm双钢管 80×80松木枋@350 梁底横向设Φ48×3.0钢管两排，间距700mm（距梁底左侧立柱350mm加设一道立杆），钢管柱排距600mm

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扫地杆 水平加固拉杆 底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 每1.5m步距各设一道Φ48钢管水平拉杆，与立柱用扣件扣牢，水平加固杆遇结构柱，必须与柱抱紧、顶牢。 四、构件名称（单梁） 梁模板 支撑 梁底模板 梁侧模板 梁底木枋 梁底木枋下顶托梁 梁侧板内压枋 梁底支顶 扫地杆 水平加固拉杆 250×500mm框架梁（标高+13.78m） 18厚胶合板 18厚胶合板 80×80松木枋@200 Φ48×3.0mm双钢管 80×80松木枋@350 梁底横向设两排Φ48钢管立柱，间距为600mm 底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 每1.5m步距各设一道Φ48钢管水平拉杆，与立柱用扣件扣牢，水平加固杆遇结构柱，必须与柱抱紧、顶牢。 构件名称 板 板底木枋 板底木枋下顶托梁 支撑 80×80松木枋@300 80×80松木枋 板底模板 120mm厚混凝土板 18厚胶合板 板底支顶（最大柱距） 纵横向间距均为600×600mm，Φ48*3.0钢管。 扫地杆 底部离地面200mm纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 水平加固拉杆 每1.5m步距各设一道Φ48钢管水平拉杆，与立柱用扣件扣牢，水平加固杆遇结构柱，必须与柱抱紧、顶牢。

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3、钢管脚手架安装构造专项设计 （1）、水平加固拉杆设计

本工程高支模脚手架在步距为1.5m设置纵向、横向水平加固杆，另外在最顶步加密一道水平杆，并采用扣件与钢管立杆扣紧，加固杆、剪刀撑等加固件必须同步搭设。水平加固杆均采用υ48×3.0钢管，用扣件与立杆扣牢。扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.m，采用的各种构件性能均满足国家规范要求。

在底部必须设置通长扫地杆设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管立柱支撑于首层150mm厚C20地坪面（回填土分层压实），设垫板。

每步纵横水平杆与已浇筑的结构砼柱拉结并直接顶到柱上和抱柱，在扫地杆上第三道所有纵横水平杆（即+5.0标高梁位置）均与框架250×600边梁顶紧，以减少支撑侧移，增加整体稳定性，通过抱紧及顶牢加强高大支模体系的整体抗倾覆能力。（详见附图：水平拉杆布置图）

2、剪刀撑设计

本工程因属高大支模，剪刀撑的设置严格按规范要求和设计要求设置剪刀撑，剪刀撑采用υ48×3.0。针对本工程，剪刀撑设计为整个模板支架外侧四周边、主梁、次梁两侧等均由底至顶设置连续竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角宜为45～60度，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。（见附图：剪刀撑布置图）

水平剪刀撑布置三道（在整个模板支架底部、中部、顶部各设置一道），布置规格6500*8000或6000*8000。（见附图：剪刀撑布置图）

在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。所

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有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。

第五章 高支模的安装施工

1、施工顺序

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 ↓ 梁板钢管安装 ↓

在可调顶托上铺设梁底主次龙骨 ↓

梁底模及侧模安装 ↓

在可调顶托上铺设板底主次龙骨 ↓ 楼板模板安装 ↓

梁板钢筋绑扎铺设 ↓ 梁板混凝土浇筑 ↓

混凝土保养，达到规范要求的拆模强度 ↓

拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托 ↓

拆除梁、板模板，清理模板

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↓

拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管 2、模板支撑架搭设

1)

支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人

员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。

2) 3) 4)

对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。 对工作面进行清理干净，不得有杂物。

根据立杆平面布置图要求放线定位，分布出钢管柱排列位置线，

垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。

5) 6) 7)

立杆底座，在砼面垫相应配套的底座或木板垫板。

水平杆与钢管扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。 水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于

500，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。纵横水平拉杆两端顶紧四周结构。

8) 立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并严格要求不能超出200 mm。 9) 模板承重架应与已浇注的混凝土柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性。

10)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、安监站验收通过后，方可投入使用。

3、模板安装

(1) 梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙骨上。

(2) 楼板模采用18mm胶合板，顶托用80×80mm枋木，横枋采用80×80mm枋木。

(3) 梁模板的安装

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1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。

2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：

a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。

c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。

(4) 楼面模板的安装

首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。

模板安装过程中，必须复核梁中心线位置，模板标高，几何形状及尺寸，预留孔洞的尺寸、位置是否与设计相符，并检查梁板是否按规范要求起拱。 楼面模板的安装必须保证支顶体系的整体性、稳定性，浇捣混凝土时要派专人跟班，随时观察楼面支顶是否变形、有无产生位移、倾斜、爆板等现象，如发现问题应立即进行处理、纠正、加固，方可继续施工。施工质量和安全是否保证，支模质量是关键。

4、验收及拆除的批准程序

(1)高大支模安装完毕后，工程项目部自检合格后，通知公司质安部进行

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检查验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土，支模验收内容包括：

1）．扣件式钢管脚手架设置情况，是否符合方案设计

2）．水平架及水平加固杆、垂直剪刀撑、水平剪刀撑的搭设情况及脚手板配置情况；

3）．扣件式钢管脚手架受荷变形状况； 4）．底座、顶托螺旋杆伸出长度；

5）．扣件紧固扭力矩；扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m。 6）．垫木情况； 7）．安全网设置情况。 8）梁模板、板模板的密封性情况

(2)高大支模拆除前，必须做模板拆除的混凝土试件检验，试验后符合规范后，向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。

5、模板工程质量保证措施

(1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定： 1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。

2) 具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。 3) 构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。 4) 模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。

5) 模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。

6) 模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。

(2)模板安装须符合下如规定：

① 模板安装前应对操作人员进行技术交底。

② 现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1／1000～3／1000。

③ 采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：

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下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。 ④ 模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。

⑤ 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。

(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：

1）脚手架设置情况是否按本方案搭设； 2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3）底座、托顶螺旋杆伸出长度； 4）扣件牢固情况； 5）垫木情况。

(4)本工艺应具备以下主要质量记录： 1) 模板检验批质量验收记录。 2) 模板分项工程质量验收记录。 3) 拆模申请报告。

第六章 高大支模的拆除 1、支顶、模板的拆除

(1)拆除顺序：梁上顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底木方→板底模板→纵横水平拉杆→剪刀撑→钢管??→下托座→垫木。

(2)支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。

(3)拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认，方可拆除。

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规范要求的砼拆摸强度要求一览表

结构类型 结构跨度 设计强度标准值百分率（％） 梁、拱、壳 >8m ≤2m 板 >2m、≤8m >8m 悬臂结构 100 ≥50 ≥75 100 100 ≤8m ≥75 注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。

(4)侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。

(5)拆除梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。

(6)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。

(7)严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 (8)严格控制模板及其支架拆除的顺序。

(9)拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星对象等杂物。 (10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

(11) 拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。

(12) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

1) 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；

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2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。 4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。

5) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。

6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

2、模板的清理维修、存放

(1)模板清理维修

拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。

(2)模板的堆放

现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。

(3)模板拆除成品保护要求：

1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2)坚持每次使用后清理板面。 3)按楼板部位层层复安，减少损耗。 4)材料应按编号分类堆放。

5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。

第七章 高大支模施工的安全管理

一、项目安全管理人员 各岗位职责及人员联系电话：

1、项目经理：欧XX，联系电话：13727251527 工作职责：

负责整个项目安全管理体系，责任制度落实，对管理体系运行负主要责任，加强对高支模的安全管理监控。

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2、技术负责人：X良友，联系电话：13902360978 工作职责:

具体负责安全技术措施，操作规程的管理，高支模及各种方案的编制审核、审批工作。

3、安全管理组组长：程XX，联系电话：13760082139 工作职责：

负责安全管理计划全过程运行及日常计划、组织及检查、检验验收、协调，做好防范及安全记录; 以及对工人的三级安全教育、操作规程的教育、安全技术交底。

4、技术及物资保障组组长：X瑞文，联系电话：18023615013 工作职责：

负责安全管理体系中材料的检查，采购供应以及验收工作，监督和检查。 负责安全管理体系运行过程中技术措施，防范措施，整改措施的制订以及施工过程中的技术指导。

二、安全管理具体措施：

(1)施工现场安全责任人和方案编制人负责施工全过程的安全工作，应在高大支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

(2)对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 (3)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。

(4)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。 (5)高大支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。

(6)高大支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

(7)支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

(8)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。

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(9)可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 (10) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

(11) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 (12) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

(13) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等对象。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

(14) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。

(15) 高大支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。

(16) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：

1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2) 地基是否积水，底座是否松动。

3) 钢管、剪刀撑、水平加固杆等杆件是否有变形的现象。 4) 安全防护措施是否符合规范要求。

(17) 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。

(18) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。

(19) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 (20) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

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(21) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。 (22) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。

(23) 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。

(24) 支模完毕的验收应由项目经理组织方案编制人或技术负责人、专职安全员、施工负责人对架体进行验收合格后报公司有关部门组织验收。

(25) 雨雾后上架作业必须做防滑措施。

第八章 监测措施

1、高大支模日常检查，巡查重点部位：

1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。

4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象。

2、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

3、浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。 3、监测专案及监测点布设

监测主要包括模板支架的沉降位移监测、支架的水平位移监测，模板的沉降位移监测要对楼板大梁的下沉重点监控。必须在混凝土浇筑前按照施工方案设置好监测点，并安排专人负责保护好并监测。 3.1监测频率

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。

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本工程钢管脚手架支模监测变形预警值

序号 项目 支架位移 变形预警值 检查工具 1 8mm 经纬仪及钢板尺 2 支架沉降观测 5mm 水平仪 (5) 当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，检查

并进行加固处理。

(6) 监测点布置监测平面布置图布置，采取在监测点的钢管管身上涂红色

水平控制点“▼”。

第九章 针对浇筑混凝土的安全技术措施

1、施工部署

本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。

2、施工方法

(1)准备工作

1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。

2)捣砼前模板的验收必须仔细认真，模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。

3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。

4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。

5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。

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6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。

(2)混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用两台泵车浇捣。

1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。

2)浇筑混凝土时设3个木工专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。

3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1．5倍(50棒应为52．5cm，取50㎝；30棒应为40．5cm，取40㎝)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。

4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。

5)梁侧及梁底部位要用υ30或υ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5～4m刮尺刮平。

6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。

7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。布料设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。初起浇注砼不得在模板支撑边缘，砼要及时滩平。

第十章 安全防范及文明施工措施 1、预防高空坠落事故的安全技术措施

(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违

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章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。

(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。

(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。

(4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。要切实做好洞口处的安全防护。

(5)要按规定要求设置安全网，施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。安装楼面模板时，在工作面下1.5m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。

(6)高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

(7)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以60°～70°为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40°，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。

(9)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。

(10)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。

(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必

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须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。 2、预防坍塌事故的安全技术措施

(1) 本高支支模采用钢管作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料和竹材作立柱。模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，现场项目部施工队方可作业。

(2)模板支撑采用钢管作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的排水措施，对地面平整夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。水平拉杆、剪刀撑、斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

(3)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。

(4)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。

(5)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

(6)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

(7)纵横向水平杆靠柱边部分应该顶住柱，提高支撑的整体性。

3、预防火灾事故的安全技术措施

1、项目部制订消防制度和防火责任制，建立以项目经理为直接领导的消防管理机构，编制消防平面图，明确各区域防火责任人，施工通道和生活通道悬挂醒目的消防警示标志和紧急疏散指示标志，保证紧急散通道畅通无阻，职责明确。有针对性的编制专项消防施工方案。

2、按规定建立以项目经理为首的安全生产责任小组和安全检查轮值小组，负责日常的安全生产及防火工作。组建义务消防队，有专人负责，订出教育

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训练计划和管理办法。

3、必须建立有关规定，有专人管理落实责任，设置警告标志，配置相应的消防器材。做好防火工作，配备足够数量的灭火器材，并悬挂防火标志。 4、建立动用火审批制度，按规定划分级别，明确审批手续，并有监护措施。 5、电焊、气焊等明火操作应严格执行动火制度，乙炔气瓶、氧气应分库储放，使用中要严格分隔放置，间距不得小于5m，且与一切明火距离不小于10m。 6、施工作业面，均配置灭火器和消防砂箱。灭火器要悬挂离地高度为1.2m处的墙面上。

4、预防触电事故的安全技术措施

触电事故和其他事故比较，其特点是事故的预兆性不直观、不明显，而事故的危害性非常大。所以，施工中必须做好预防工作，发生触电事故时要正确处理，抢救伤者。

根据安全用电“装得安全，拆行彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的安全要求。

1、相关电路应严格按照《临时施工组织设计》拉设。

2、一切线路敷设必须按技术规程进行，按规范保持安全距离，距离不足

时，应采取有效措施进行隔离防护。

3、非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。

4、带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与

带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。

5、在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安

全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。

6、采取适当的绝缘防护措施将带电导体或隔离起来，使电气设备及线路能

正常工作，防止人身触电。

7、采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电。

8、施工现场供电必须采用TN-S，把工作零线和保护零线区分开，通过保护

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接零作为防止间接触电的安全技术措施。

9、电动设备和机具实行一机一闸一漏电一箱保护，严禁一闸多机，闸刀开

关选用合格熔丝，严禁用铜丝或铁丝代替保险熔丝。按规定选用合格的漏电保护装置并定期进行检查。

10、电源线必须通过漏电开关，开关箱漏电开关控制电源线长度≯30。

第十一章 应急救援预案

在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。

1、应急救援机构

1.指挥机构及其成员:项目部成立现场安全施工管理组织，并成立应急小组，项目经理为第一责任人，担任组长，组员由管理骨干和各专业负责人组成。小组组成人员按各人职责和分工对施工情况进行检查，发现问题及时处理、汇报。

应急救援小组组长：欧XX 副组长：X良友

组 员：X瑞文、程XX、曾XX、黄X耀 2.应急救援专业小组

成员由各专业部门的技术骨干、义务消防人员和专业技术工人组成。 ①.义务消防人员：梁建业、麦剑锋、梁建忠、梁树明、何盛杨 ②.医疗救护应急人员：何虾仔、吴志缤、卓建强 3.职 责

①.负责制定和修订本项目的“施工安全事故应急救援预案”。 ②.组建应急救援队伍，并组织实施和交底。

③.检查督促做好重大事故的预防措施和应急救援的各项准备活动。 ④.事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。 ⑤.向上级汇报和组织事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。

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开电路。

3)抢救方法:

①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）

A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。

B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。

C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。 D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。 ②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）

A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。

B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。

C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜

D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。

③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。

④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。 (5)火灾事故急救措施

1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。

2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人

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第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的信道，如信道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电筒和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。

②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。

4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、数据和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。

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第十二章 模板支撑设计计算书

（1）300×700梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=700mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边支撑至板支撑的距离0.75m；板材弹性模量E=6000N/mm，枋材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv=120.00N/mm。

2

2

2

2

2

2

2

2

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m ×(0.30 + 1.16 ) ×1.2 = 0.53 kN/m

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2

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②砼自重 24.0 kN/m × 0.30 × 0.70 × 1.2 = 6.05 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.30 × 0.70 × 1.2 = 0.38 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 7.79kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 5.79kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。 23

3

W=bh2

/6=300×182

/6=16200mm3

， I=bh3

/12=300×183

/12=145800mm4

。 1）抗弯强度验算

弯矩系数K2

2

M=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×7.79×200=-32718N·mm=-0.03kN·m σ=M2

max/W=32718/16200=2.02N/mm

梁底模抗弯强度σ=2.02N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×7.79×200=944N τ=3V2

max/(2bh)=3×944/(2×300×18)=0.26N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.26N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=5.79kN/m υ

max

=K44

υq2L/(100EI)=0.644×5.79×200/(100×6000×145800)=0.07mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm 梁底模挠度υmax

=0.07mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

内力图如下图

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（3）第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、γ=300/600=0.50。

第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2

/6=80×802

/6=85333mm3

I=bh3

/12=80×803

/12=3413333mm4

。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=7.79×200/300=5.19kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=5.19×300/1000×600/1000×(2-0.50)/8=0.18kN·m b 、板传荷载计算 P

板

重

量

=1.2×(板厚度×25

＋模板重)＋1.4×=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=375/1000×200/1000×7.46=0.56kN a =0.5×(L-c)=0.5×(600-300)=150mm，Mp=P×a=0.56×0.15=0.08kN·m M6

max=Mq＋Mp=(0.18+0.08)×10=260000N·mm σ=M2

max/W=260000/85333=3.05N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=3.05N/mm2

＜f=13.00N/mm2

m,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.19×300/1000+0.56=1.34kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.34×1000/(2×80×80)=0.31N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.31N/mm2

＜f2v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q’

=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.79×200/300=3.86N/mm υ'

3

2

3

q=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=3.86×300×6003

×(8 - 4 × 0.502

+0.503

)/(384×9000×3413333)=0.15mm υ2

2p=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=0.56×1000×150×6002

×(3 - 4×0.252

)/(24×9000×3413333)=0.11mm υ

max

=υq＋υp=0.15+0.11=0.26mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨(次楞)挠度υmax

=0.26mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

内力图如下图

活载

35

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0 W=8980.00mm3

，I=215600.00mm4

，A=4.24cm2

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.19×300/1000+0.56=1339N=1.34kN 弯矩系数KM=-0.281,Mmax=KmPL=-0.281×1.34×1000×600=-225924N·mm σ=M2

max/W=225924/8980=25.16N/mm第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=25.16N/mm2

＜f=205.00N/mm2

,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.281×1.34=1.72kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.72×1000 /(2×2×424.00)=3.04N/mm

2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=3.04N/mm2

＜f2

v=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度强度验算

挠度系数K'

υ=1.795，P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×3.86×300/1000+0.56=1.14kN υ

’33

max

= KυPL/(100EI)=1.795×1.14×1000×600/(100×206000×215600)=0.10mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨(主楞)挠度υmax

=0.10mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

内力图如下图

36

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

每根钢管承载NQK1=4490N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2

):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=4490+504=4994N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×11.3×1000=368N 水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.20×0.0326=313N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=368+313+117=798N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×798+4994=5952N (2)钢管立杆长细比验算

依据JGJ 300-2013规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，水平杆连续的形式。立杆计算长度L0=βHβaμh 1）立杆计算长度系数μ 查JGJ 300-2013规范附录B，

有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h 其中E一弹性模量，取206000N/mm2

I一钢管的截面惯性矩，取107800mm4

h一立杆步距，取1500mm

k一节点转动刚度，取35kN·m/rad ly一立杆的y向间距，取600mm

K=206000×107800/(1500×35×106

)+600/(6×1500)=0.49 ax一单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lX/h=600/1500=0.4 nx一单元框架的x向跨数，nx=6 查表得，立杆计算长度系数：μ=1.49 2）高度修正系数βH=1.12

扫地杆高度与悬臂长度修正系数βa，按附录表，βa= 1.000

其中 a1--扫地杆高度与步距h之比，a1=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a2--悬臂长度与步距h之比，a2=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a--a1与a2中的较大值，a=0.1

立杆计算长度L0=βHβaμh=1.12×1.000×1.49×1.50=2.50m 立杆长细比λ=LO/i=2500/15.90=157 钢管立杆长细比157＜180,满足要求。

37

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.284,P=N/(A)=5952/(0.284×424.00)=49.43N/mm 钢管立杆稳定性计算49.43N/mm＜205.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为首层150mm厚C20混凝土地坪（基础回填土）,2

2

2

上部荷载为：F=5.95kN （1）支承面受冲切承载力验算

β2

S=2.00,ft=1.10N/mm,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

2

pc,m

=0N/mm,Um=2×(100+135)+2×(100+135)=940mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σ

pc,m

)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×940×135]/1000=97.71kN 钢管支承面受冲切承载力97.71kN＞5.95kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

A2

2

b=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m,Al=0.10×0.10=0.01m β0.5

2

l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.85×9600=8160kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞5.95kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5

=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2

2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m

F2

1、F2两者取小值F=16.80kN/m，有效压头高度=F/γ=0.70m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m2

γG=1.2 20.16 ②振捣混凝土产生的荷载Q2

2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 25.76 kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 16.80 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm

W=bh2

/6=580×182

/6=31320mm3

，I=bh3

/12=580×183

/12=281880mm4

。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=25.76×(700-120)/1000=14.94kN/m=14.94N/mm M2

2

max=KMqL=-0.105×14.94×350=-192166N·mm σ=M2

max/W=192166/31320=6.14N/mm

侧模抗弯强度σ=6.14N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×14.94×350/1000=3.17kN

单位 2

2

2

2 38

kN/m kN/m甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.17×1000/(2×18×580)=0.46N/mm

2

2

2

侧模抗剪强度τ=0.46N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。

，

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q=16.80×(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mm 挠度υ

max

=KυqL/100EI=0.644×9.74×350/(100×6000×281880)=0.56mm

=0.56mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

，44

[υ]=L/250=350/250=1.40mm 侧模挠度υ

max

内力图如下图

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=350mm=0.35m

，

竖

向

间

距

b=(700-120)/2=290mm=0.29m

b

2

，

N=abFs=0.35×0.29×24.47=2.48kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力2.48kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度290mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm

W=bh/6=80×80/6=85333mm，I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.125,q=25.76×350/1000=9.02N/mm Mmax=KMqL=0.125×9.02×290=94823N·mm σ=Mmax/W=94823/85333=1.11N/mm

39

2

2

2

2

2

3

3

3

4

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

侧肋抗弯强度σ=1.11N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL=0.625×9.02×290/1000=1.63kN τ=3Vmax/(2A)=3×1.63×1000/(2×80×80)=0.38N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.38N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q=16.80×350/1000=5.88N/mm υ

max

，

2

2

2

22

=KυqL/100EI=0.521×5.88×290/(100×9000×3413333)=0.01mm

=0.01mm＜[υ]=1.16mm,满足要求。

，44

[υ]=L/250=290/250=1.16mm 侧肋挠度υ

max

内力图如下图

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距350mm，侧肋间距350mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm，I=107800mm，A=424mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×9.02×0.29=3.27kN; Mmax=KmPL=0.171×3.27×0.35×10=195710N·mm σ=Mmax/W=195710/(2×4490)=21.79N/mm

40

2

6

3

4

2

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

檩梁抗弯强度σ=21.79N/mm＜fm=205.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×3.27=2.15kN τ=3Vmax/(2A)=3×2151/(2×2×424)=3.80N/mm

檩梁抗剪强度τ=3.80N/mm＜fv=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.25qL=1.25×5.88×0.29=2.13kN; υ

max

,

2

2

2

22

=KυPL/（100EI）=1.097×2132×350/(100×206000×2×107800)=0.02mm

=0.02mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=350/250=1.40mm 檩梁挠度υ

max

7.计算结果

底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@600mm；钢管纵向间距@600mm，钢管横向间距@600mm；竖肋80×80mm木枋@350mm，对拉螺栓1排υ12,横向间距350mm，采用Φ48×3.0双钢管作为横檩梁。 剪刀撑设置：剪刀撑设计为整个模板支架外侧四周边、主次梁两侧等位置，均由底至顶设置连续竖向剪刀撑，斜杆与地面倾角宜为45～60度，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。

水平剪刀撑设置：在整个模板支架体系底部、中部、顶部各设置一道（共三道）。 布置区域范围：6500*8000或6000*8000。

41

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

42

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

43

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

（2）200×500梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=500mm，层高12.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边支撑至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm，枋材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv=120.00N/mm。

2

2

2

2

2

2

2

2

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m ×(0.20 + 0.76 ) ×1.2 = 0.35 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.20 × 0.50 × 1.2 = 2.88 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.20 × 0.50 × 1.2 = 0.18 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 3.97kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 2.84kN/m

44

2332

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

（2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh2

/6=200×182

/6=10800mm3

，I=bh3

/12=200×183

/12=97200mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq2

2

1L=-0.105×3.97×200=-16674N·mm=-0.02kN·m σ=M2

max/W=16674/10800=1.54N/mm

梁底模抗弯强度σ=1.54N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×3.97×200=481N τ=3V2

max/(2bh)=3×481/(2×200×18)=0.20N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.20N/mm2

＜fv=1.40N/mm2

,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=2.84kN/m υ

44

max

=Kυq2L/(100EI)=0.644×2.84×200/(100×6000×97200)=0.05mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm 梁底模挠度υ

max

=0.05mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

内力图如下图

（3）第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距600为mm ，C=200mm、γ=

第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2

/6=80×802

/6=85333mm3

45

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4

1）抗弯强200/600=0.33度验算 a .梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.97×200/200=3.97kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=3.97×200/1000×600/1000×(2-0.33)/8=0.10kN·m b 、板传荷载计算 P

板

重

量

=1.2×(板厚度×25

＋模板重)＋1.4×活=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×200/1000×7.46=0.60kN a =0.5×(L-c)=0.5×(600-200)=200mm，Mp=P×a=0.60×0.20=0.12kN·m M6

max=Mq＋Mp=(0.10+0.12)×10=220000N·mm σ=M2

max/W=220000/85333=2.58N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=2.58N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×3.97×200/1000+0.60=1.00kN τ=3V2

max/(2bh)=3×1.00×1000/(2×80×80)=0.23N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.23N/mm2

＜f2v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q’

=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=2.84×200/200=2.84N/mm υ'

3

2

3

q=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=2.84×200×6003

×(8 - 4 × 0.332

+0.333

)/(384×9000×3413333)=0.08mm υ2

2p=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=0.60×1000×200×6002

×(3 - 4×0.332

)/(24×9000×3413333)=0.15mm υ

max

=υq＋υp=0.08+0.15=0.23mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨(次楞)挠度υmax

=0.23mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

内力图如下图：

载

46

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0； W=8980.00mm，I=215600.00mm ，A=4.24cm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.281,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×3.97×200/1000+0.60=997N=1.00kN 3

4

2

Mmax=KmPL=-0.281×1.00×1000×600=-168600N·mm σ=M2

max/W=168600/8980=18.78N/mm第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=18.78N/mm2

＜f=205.00N/mm2

,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.281×1.00=1.28 kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.28×1000 /(2×2×424.00)=2.27N/mm

2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=2.27N/mm2

＜f2v=120.00N/mm,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.795

P'

=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×2.84×200/1000+0.60=0.88kN υ

’33

max= KυPL/(100EI)=1.795×0.88×1000×600/(100×206000×215600)=0.08mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

=0.08mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

47

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

每根钢管承载NQK1=3351N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=3351+504=3855N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×11.5×1000=375N 水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.20×0.0326=313N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=375+313+117=805N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×805+3855=4821N (2)钢管立杆长细比验算

依据JGJ 300-2013规范要求，采用有剪刀撑框架式支撑结构，水平杆连续的形式。 立杆计算长度L0=βHβaμh 1）立杆计算长度系数μ 查JGJ 300-2013规范附录B，

有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h 其中E一弹性模量，取206000N/mm I一钢管的截面惯性矩，取107800mm h一立杆步距，取1500mm

k一节点转动刚度，取35kN·m/rad ly一立杆的y向间距，取600mm

K=206000×107800/(1500×35×10)+600/(6×1500)=0.49 ax一单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lX/h=600/1500=0.4 nx一单元框架的x向跨数，nx=6 查表得，立杆计算长度系数：μ=1.49 2）高度修正系数βH=1.12

扫地杆高度与悬臂长度修正系数βa，按附录表，βa= 1.000

其中 a1--扫地杆高度与步距h之比，a1=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a2--悬臂长度与步距h之比，a2=0.20/1.50=0.1（保留一位小数） a--a1与a2中的较大值，a=0.1

立杆计算长度L0=βHβaμh=1.12×1.000×1.49×1.50=2.50m 立杆长细比λ=LO/i=2500/15.90=157 钢管立杆长细比157＜180,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

=0.284,P=N/(A)=4821/(0.284×424.00)=40.04N/mm 钢管立杆稳定性计算40.04N/mm＜205.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为首层150mm厚C20混凝土地坪（基础回填土）,上部荷载为：F=4.82kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.10N/mm,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

2

2

6

4

2

2

=0N/mm,Um=2×(100+135)+2×(100+135)=940mm,βh=1.00

48

2

(0.7βh ft＋

甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

0.25σ

pc,m

)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×940×135]/1000=97.71kN

钢管支承面受冲切承载力97.71kN＞4.82kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

A2

2

b=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m,Al=0.10×0.10=0.01m β0.5

2

l=(Ab/Al)=3.00,fcc=0.85×9600=8160kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞4.82kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5

=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2

2=γH=24×梁高=24×0.50=12.00kN/m

比较F2

1、F2两者取小值F=12.00kN/m,有效压头高度=F/γ=0.50m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 12.00 kN/m2

γG=1.2 14.40 ②振捣混凝土产生的荷载Q2

2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 20.00 kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 12.00 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。 W=bh2

/6=380×182

/6=20520mm3

，I=bh3

/12=380×183

/12=184680mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=20.00×(500-120)/1000=7.60kN/m=7.60N/m M2

2

max=KMqL=-0.105×7.60×350=-97755N·mm σ= Mmax/W=97755/20520=4.76N/mm

2

侧模抗弯强度σ=4.76N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606；Vmax=KVqL=0.606×7.60×350/1000=1.61kN τ=3V2

max/(2bh)=3×1.61×1000/(2×18×380)=0.35N/mm

侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数K，

υ=0.644,q=12.00×(500-120)/1000=4.56kN/m=4.56N/mm υ

，44

max

=KυqL/100EI=0.644×4.56×350/(100×6000×184680)=0.40mm

[υ]=L/250=350/250=1.40mm 侧模挠度υ

max

=0.40mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

内力图如下图：

单位 2

2

2

2 49

kN/m kN/m甲类车间+12.0m高支模专项施工方案

（3）侧肋强度验算

计算跨度380mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。 W=bh2

/6=80×802

/6=85333mm3

，I=bh3

/12=80×803

/12=3413333mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.125,q=20.00×350/1000=7.00N/mm； M2

2

max=KMqL=-0.125×7.00×380=-126350N·mm σ=M2

max/W=126350/85333=1.48N/mm

侧肋抗弯强度σ=1.48N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数K V=0.500,Vmax=KV qL=0.500×7.00×380/1000=1.33kN τ=3V2

max/(2A)=3×1.33×1000/(2×80×80)=0.31N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.31N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数K，

υ=1.302,q=12.00×350/1000=4.20N/mm υ

max

=K，44

υqL/100EI=1.302×4.20×380/(100×9000×3413333)=0.04mm

[υ]=L/250=380/250=1.52mm 侧肋挠度υ

max

=0.04mm＜[υ]=1.52mm,满足要求。

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/525p.html