框架结构毕业设计 - 图文

XX大学本科毕业生毕业论文（设计）承诺书

本人按照毕业论文（设计）进度计划积极开展实验（调查）研究活动，实事求是地做好实验（调查）记录，所呈交的毕业论文（设计）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。据我所知，除文中特别加以标注引用参考文献资料外，论文（设计）中所有数据均为自己研究成果，不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果。与我一同工作的同志对本研究所做的工作已在论文中作了明确说明并表示谢意。

毕业论文（设计）作者签名：

日期：

3：截面尺寸计算

3.1：梁截面尺寸 3.11：横向框架梁

1111边跨： h=(~)l=(~)?7200=900㎜~600㎜ 取h=750㎜

8128121111 b=(~)l=(~)?750=250㎜~350㎜ 取h=300㎜

3232 取b?h=300㎜?750㎜

中跨(走道) b?h=250㎜?450㎜

3.12：纵向框架梁

b?h=200㎜?400㎜ 3.13：次梁

b?h=200㎜?400㎜

3.14：板厚

屋面板 ：90㎜ 楼板：80㎜ 3.2：柱截面尺寸：

由房屋总高度H=15.60m,抗震 设防烈度为7度以及丙类建筑，查表得房屋结构的抗震等级为三级，基础及框架柱采用C30的混凝土。

柱截面尺寸的确定法，一般是先估算柱轴向力N，然后由轴压比限制条件确定截面尺寸，由框架抗震等级为三级，查表得框架柱轴压比限值?N=0.9,对实验楼

3

上部结构重量可按每m建筑面积为Pk=14kN/m2估算，则各层柱的截面尺寸如下：

1）首层中柱 N=1.25PkF=1.25?14?(3.6+1.5)?6.0?4=2142kN

2142?103 A? ==166.4?103㎜2

0.9?14.3 ?NfcN 取b?h=400㎜?400㎜

2)二层（标准层）中柱：N=1.25?14?(3.6+1.5)?6?3=1606kN

1606?103 A? ==124?103 ㎜2

0.9?14.3 ?NfcN取b?h=400㎜?400㎜

3）首层边柱 N=1.25?14?3.6?6?4=1512kN

1512?103N ==117.5?103㎜2 A?0.9?14.3?Nfc

取b?h=400㎜?400㎜

4)二层（标准层）边柱 N=1.25?14?3.6?6?3=113.4kN

113.4?103N A? ==88.1?103㎜2

0.9?14.3?Nfc本工程柱截面尺寸均取b?h=400㎜?400㎜

4：荷载计算

查《建筑结构荷载规范》（GB2009—2001）得，实验室的楼面可变荷载标准值为

2kN/㎡,屋面可变荷载标准值为2kN/㎡ (上人)，在计算地震作用时，楼面可变荷载组合标准值系数均取0.7，屋面可变荷载组合值系数为0.7 ⑴屋面荷载：

混凝土预制块架空隔热层： 1.3 kN/㎡ 20厚1：3水泥砂浆找平层： 0.4 kN/㎡ 水泥砂浆面层（含一布两油防水层）: 0.5 kN/㎡ 90厚现浇混凝土屋面板自重: 0.09×25=2.25 kN/㎡ 20厚天棚抹灰： 0.02×17=0.34 kN/㎡ 屋面永久荷载标准值： 4.79kN/㎡ 屋面可变荷载标准值： 2 kN/㎡

⑵楼面荷载：

现浇水磨石面层（含找平层） 0.7 kN/㎡

80厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.08×25=2.0 kN/m2

20厚板天棚抹灰： 0.34 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： 3.04 kN/㎡ 楼面均布可变荷载标准值： 2.0 kN/㎡

卫生间、走廊、楼梯均布可变荷载标准值: 2.0 kN/㎡ ⑶双面粉刷空心墙自重标准值： 3.1 kN/㎡ ⑷塑钢窗自重标准值： 0.3 kN/㎡ 荷载的汇集

表4-1

构件 计算公式 四层（屋面）1/2层高=1.8m 柱 0.4×0.4×1.8×11×4×25 屋盖 17.6×60.2×4.79 梁 （0.75-0.09）×0.3×（7.2-0.4-0.2）×25×2×11+（0.45-0.09）×0.25×（3.0-0.2）×25×11+（0.40-0.09）×0.2×[（6.0-0.4）+(6.0-0.25)]×25×10×4 女儿0.6×(17.6+60.2)×2×3.1 墙 墙 （7.2-0.4-0.2）×（1.8-0.75）×15×3.1+（6.0-0.4）×(40-2)×（1.8-0.4）×3.1+（3.0-0.2）×(1.8-0.75)×2×3.1-3.3×（1.8-0.4）×10×2×（3.1-0.3）-1.2×1.4×（10+8）+(3.0-0.2)-1.8×（1.8-0.75）×2×（3.1-0.3） 可变屋面可变荷载组合值系数=0.7（上人屋面） 荷载 17.6×60.4×2×0.7 G4 316.8+5075+1492+289+910+1488 三，二层层高=3.6m 柱 0.4×0.4×3.6×11×4×25 楼盖 17.6×60.2×3.04 梁 （0.75-0.08）×0.3×（7.2-0.4-0.2）×25×2×11+（0.45-0.08）×0.25×（3.0-0.2）×25×11+（0.40-0.08）×0.2×[（6.0-0.4）+(6.0-0.25)]×25×10×4 墙 （7.2-0.4-0.2）×（3.6-0.75）×15×3.1+（5.6-0.4）×(40-2)×（3.6-0.4）×3.1+（3.0-0.2）×(3.6-0.75)×2×3.1-3.3×（3.6-0.4）×10×2×（3.1-0.3）-1.2×2.95×（10+8）+(3.0-0.3)-1.8×2.3×2×2.7 可变楼面可变荷载的组合值系数=0.7 荷载 7.0×11.8×2×8×0.7+（5.8×7.0×4+2.8×60）×25×0.7 G3,G2 1503+1958+1527+3220.9+633.6 一层，1/2层高=2.1m 柱 0.4×0.4×（2.1+1.8）×11×4×25 楼盖 17.6×60.2×3.04 梁 （0.75-0.08）×0.3×（7.2-0.4-0.2）×25×2×11+（0.45-0.08）×0.25×（3.0-0.2）×25×11+（0.40-0.08）×0.2×[（6.0-0.4）+(6.0-0.25)]×25×10×4 墙 （7.2-0.4-0.2）×（3.6-0.75）×15×3.1+（5.6-0.4）×(40-2)×（3.6-0.4）×3.1+（3.0-0.2）×(3.6-0.75)×2×3.1-3.3×（3.6-0.4）×10×2×（3.1-0.3）-1.2×2.95×（10+8）+(3.0-0.3)-1.8×2.3×2×2.7 可变楼面可变荷载组合系数=0.5 荷载 7.0×11.8×2×8×0.7+(5.8×7.0×4+2.8×60)×0.7×25 G1 1503+2718+1527+3220.9+686.4 荷载/kN 316.8 5075 1492 289 910 1488 9511 633.6 3220.9 1527 1958 1503 8842.9 686.4 3220.9 1527 2718 1503 9655 ∑Gi G1+G2+G3+G4

36912 各质点的Gi见下图4-2

G1

5：框架横向刚度计算

采用D值法计算框架刚度，其中先交框架的惯性矩：中间框架取I=2I0边框取I=1.5Io,混凝土的弹性模量;C30为Ec=30kN/㎜2，计算结果列于表1-2

结构基本自重周期计算：

结构基本自重周期采用能量法计算，并考虑非承重充墙的刚度影响，取折减系数?t=0.6

T1=2?t??G?g?G?iii2=2?0.6?3.14?i1049.80kN?m=0.52s

9.18m/s2?6046.64kN?m

表5-1梁的线刚度的计算

类混凝土强度截面 跨矩形截边框架 中框架 度 面惯性矩 b×h/m2 l/m2 I0(×10-3) /m4 I(×Ib=EcI/l(×I(×Ic=EcI/l(×10-3) 104)/kN?m /m4 103) 104)/ kN?m /m4 别 等级 大梁 走道梁

C30 0.25?0.45 3.2 C30 0.3?0.75 7.0 10.54 15.81 6.78 21.08 9.03 1.90 2.85 2.67 3.80 3.56 表5-2柱的线刚度的计算

层混截面 跨度 惯性矩 线刚度 号 凝土强度等级 k=?i?ibc（一 k?? 2?k0.5?k?? 2?kD??ic? 12(103)/(kN?m?1)2H般层） b?h/m2H/m I0(Ic=EcI/H(104)/kN ?10-3ik=?bic ) 4（首层） （首层） /m 边框架边柱 3.6 2.13 1.78 2?6.78=3.82?1.783.81=0.66 2?3.814 C30 0.410.88 ?0.4 3，2 C30 0.43.6 2.13 1.78 1 2?6.78=3.82?1.783.81=0.66 2?3.8110.88 ?0.4 1 C30 0.44.2 2.13 1.52 1 ?0.4

6.78=4.46 1.520.5?4.46=0.72?4.467.96 7 边框架中柱

4 3，2 1 C30 C30 C30 0.4?0.4 0.4?0.4 0.4?0.4 3.6 3.6 4.2 2.13 2.13 2.13 1.78 1.78 1.52 5.31 5.31 6.22 0.73 0.73 0.82 12.03 12.03 8.48 中框架边柱

4 3，2 1 C30 C30 C30 0.4?0.4 0.4?0.4 0.4?0.4 3.6 3.6 4.2 2.13 2.13 2.13 1.78 1.78 1.52 5.07 5.07 5.94 0.72 0.72 0.70 11.87 11.87 7.24 中框架中柱

4 3，2 1 C30 C30 C30 0.4?0.4 0.4?0.4 0.4?0.4 3.6 3.6 4.2 2.13 2.13 2.13 1.78 1.78 1.52 7.07 7.07 8.28 0.78 0.78 0.85 12.86 12.86 8.79 框架总刚度

层号 4，3，2 1 18?11.87=213.66 中框架边柱Z D(×103)/KN/m 中框架中柱Z 边框架边柱Z ∑D(×5-1 边框架中柱Z 10)/KN/m18?12.86=231 4?10.88=43.52 4?12.03=48.12 5.34 18?7.24=130.22 18?8.79=158.22 4?7.96=31.84 4?8.48=33.92 3.54

表5-3用能量法计算结构基本自震周期

层号 Gi/kN Di(?10)/GiGiGi?i????i/m?i?1/mi?1?i/(kN?m)?i2/(kN?m2)(kN?m?1) ??i?Di nn54 3 2 1 ? 9571 8843 8843 9655 36912 5.34 5.34 5.34 3.54 0.017923 0.207720 1988.08 0.034483 0.189797 1678.38 0.051043 0.155314 1373.44 0.104271 0.104271 1006.73 0.207720 6046.64 412.97 318.55 213.31 104.97 1049.80 ⑷:多遇地震影响时的横向水平地震作用。

主体结构的总高度为15.0m,且楼底的质量和刚度沿高度分布较均匀。可采用底部剪力法计算水平地震作用。

查表，由设计地震分组为第二组及Ⅲ类场地可得，特征周期Tg=0.55s,则

0.52=T1?1.4Tg=1.4?0.55s=0.77s

故不考虑顶部附加水平地震作用,?n?0,?Fn?0

查表得，多遇地震时水平地震影响系数最大值?max?0.08,由0.1

则多遇地震时水平地震作用标准值Fek=?1Geq?0.08?0.85?36912kN=2510kN

各质点的水平地震作用标准值Fi为 Fi?GiHin?GHjj?1FEk?1??n?=

jGiHi?GHjj?1nFEk

j ⑸：楼层地震剪力标准值Vi??Fi

j?1n ⑹:⑥轴框架楼层地震剪力标准值V6i?

D6iVi Di表5-4多遇地震影响时横向水平地震作用下Fi及楼层地震剪力标准值Vi

层号 Gi/kN Hi/m GiHi Fi?GiHi?GHjj?1nFEkjVi=D6i/(kN?m?1) iDi/(kN?m?1) V6i? /kN 4 3 2 1 ∑

9571 8843 8843 9655 36912 15.0 11.4 7.8 4.2 143565 1018 100810 715 68975 40551 489 288 ?Fj?1nD6iV/kNDi /kN 1018 49.46 1733 49.46 2222 49.46 2510 32.06 534 534 534 354 94.30 160.31 205.81 227.32 353901 2510

(a)横向水平地震作用Fi (b)楼层地震剪力标准值Vi(V6i)（kN）

(7)：横向水平风荷载计算（⑥轴框架） 由题知，基本风压?0=0.60kN/m2

H=3.6?4+0.6+0.6=15.6m<30m故?z?1.0,?s=0.8+0.5=1.3 则?k=?z?z?s?0?1.0??z?1.3?0.6kN/m2=0.78?zkN/m2 风压高度变化系数?z的取值（地面粗糙度为C类）。见表1-7

各节点处（各标高处）的集中水平荷载为?i=?k?4.5?[(hi+hi+1)/2]=2.25(hi+hi+1)?k

?k计算过程如下：

表5-5水平集中风荷载?i计算

层号 女儿墙 4 3 2 1

H/m 0.6 Z/m 15.6 ?i=2.25(hi+hi+1) ?k/kN ?z ?k/(kN?m?2) 3.6 3.6 3.6 4.2 15.0 11.4 7.8 4.2 0.74 0.74 0.74 0.62 0.578 0.578 0.578 0.507 5.46 9.36 9.36 ?i?2.25(h1?h2)?1?8.90 风荷载分布图1-8

6：内力计算及内力组合：

6.1内力计算

6.11 ⑥轴横向框架梁上竖向荷载

因为l1/l2=6.0/2.4=2.5,楼板可近似的按单向板计算分析。 梁的自重及横隔墙的自重近似按均布荷载考虑（表1-9） 表6-1竖向荷载汇总

荷载 计算公式 四层（屋面） 荷载 永久荷载 Pk14 Pk04 MPK04 Pk24 MPK24 Pk14 Pk24(min) Pk24(max) （4.79?2.4+0.2?0.31?25）?6.0 （4.79?1.2+0.2?0.31?25+0.6?3.1）?6.0 0.1? Pk04 （4.79?2.7+0.2?0.31?25）?6.0-4.79?1.5?1.5 0.1? Pk24 0.30?（0.75-0.09）?25 0.25?（0.45-0.09）?25 4.79?1.5+2.25 78.276kN 52.074 kN 5.207 kN?m 76.12 kN 7.612 kN?m 4.95 kN?m-1 2.25 kN?m-1 9.44 kN?m-1 10.08 kN 7.056 kN 0.71 kN?m 9.76 kN 0.98 kN?m 0.00 kN?m-1 1.05 kN?m-1 一～三层（i=1～3） 53.38 kN 可变荷载 QK14 QK04 MQK04 QK24 MQK24 qk24(min) qk24(max) 永久荷载 Pk1i Pk0i （3.04?2.4+0.2?0.32?25）?6.0 0.7?6.0?2.4 0.7?QK14 0.1?QK04 0.70?2.7?6.0-0.7?1.5?1.5 0.1?QK24 0.7?1.5 （3.04?1.2+0.2?0.32?25+3.2?3.1）61.44 kN ?6.0-3.04?1.5?1.5-1.2?2.85?（3.1-0.3） MPK0i Pk2i 0.1?Pk0i 6.14 kN?m （3.04?2.7+0.2?0.31?25+3.2?3.1）101.62 kN ?6.0-3.04?1.5?1.5-1.2?2.85?（3.1-0.3） MPK2i Pk1i 0.1?Pk2i 0.30?（0.75-0.08）?25+3.1?（3.6-0.75） 10.16 kN?m 13.86 kN?m-1 Pk2i(min) Pk2i(max) 0.25?（0.45-0.08）?25 2.31+3.04?1.5 2.31 kN?m-1 6.87 kN?m-1 28.8 kN 14.4 kN 1.44 kN?m 31.28 kN 3.13 kN?m 0.00 kN?m-1 3.75 kN?m-1 可变荷载 QK1i QK0i MQK0i QK2i MQK2i qk2i(min) qk2i(max)

2?6.0?2.4 0.5?QK14 0.1?QK0i （2?1.2+2.5?1.5）?6.0-2.5?1.5?1.5 0.1?QK2i 2.5?1.5 竖向荷载（包括永久荷载与可变荷载）作用下⑥轴框架梁的计算简图如图6-2

6.12：永久荷载作用下的内力计算：

内力计算采用弯矩二次分配法，⑥轴框架的内力计算详见图6-1，永久荷载作用下的框架内力图如图6-2

6.13：可变荷载作用下的内力计算：

可变荷载作用下的计算详见图6-3所示，内力计算采用弯矩二次分配法。

图6-1横向框架梁上荷载示意图

图6-2为永久荷载作用框架内力计算图

(a)永久荷载弯矩图

（b）永久荷载剪力图 （c）永久荷载轴力图

图6-3为可变荷载作用框架内力计算图

剪力图 轴力图

(a)弯矩图

6.14:横向水平地震作用下的内力计算：

表6-1 D值法计算横向水平地震作用下的柱内力

层 h/m V6i/kN ?D??103?/?kN?m?1? D??10?/?kN?m? 3?1左（右）边柱 Vij/kN y D/?D K 0.24 22.63 0.24 38.52 0.24 49.39 0.23 52.28 中间柱 0.26 24.52 0.26 41.73 0.26 53.51 0.27 61.38 5.07 5.07 5.07 5.94 7.07 7.07 7.07 8.28 0.45 0.50 0.50 0.55 0.45 0.50 0.50 0.55 MU/?kN?m? Md/?kN?m? 4 3 2 1 4 3 2 1 3.6 3.6 3.6 4.2 3.6 3.6 3.6 4.2 94.30 160.51 205.81 227.32 94.30 160.51 205.81 227.32 49.46 49.46 49.46 32.06 49.46 49.46 49.46 32.06 11.87 11.87 11.87 7.24 12.86 12.86 12.86 8.79 44.81 69.34 88.90 98.81 48.55 75.11 96.32 116.01 36.66 69.34 88.90 120.77 39.22 75.11 96.32 141.79 注：1:柱反弯点的高度比y近似取用标准反弯点的高度比y0

2：M使杆端逆时针转动为+

梁端水平地震作用弯矩标准值

边柱处 中柱处 层LLRLR ?M/(kN?m)?M/(kN?m) M/(kN?m)M/(kN?m)/(kN?m) i/ii/?ib MbEcEcEbEbE?bbb号 4 3 2 1

44.81 106.00 158.24 187.71

-44.81 -106.00 -158.24 -187.71 48.55 114.33 171.43 212.33 0.72 0.72 0.72 0.72 -34.91 -82.22 -123.33 -152.88 0.28 0.28 0.28 0.28 -13.59 -32.01 -48.00 -59.45

(a)左边地震作用下框架的弯矩图?kN?m?与轴力图?kN?

(b)右边地震作用下框架的弯矩图?kN?m?与轴力图?kN?

6.15:横向水平风荷载作用下的内力计算（采用D值法）

D值法计算横向水平地震作用下的柱内力

层 h/m V6i/kN ?D?103/kN?m?1???? D?103/kN?m?1???左（右）边柱 ? Vij/kN y D/?D K 0.24 0.24 0.24 0.23 中间柱 0.26 0.26 0.26 0.27 1.31 3.56 5.80 7.61 1.42 3.85 6.29 8.93 5.07 5.07 5.07 5.94 7.07 7.07 7.07 8.28 0.45 0.45 0.50 0.55 0.45 0.50 0.50 0.55 MU/?kN?m? Md/?kN?m? 4 3 2 1 4 3 2 1 3.6 3.6 3.6 4.2 3.6 3.6 3.6 4.2 5.46 14.82 24.18 33.08 5.46 41.82 24.18 33.08 49.46 49.46 49.46 32.06 49.46 49.46 49.46 32.06 11.87 11.87 11.87 7.24 12.86 12.86 12.86 8.79 2.59 6.41 10.44 11.23 2.81 6.93 11.32 16.88 2.12 6.41 10.44 13.72 2.30 6.93 11.32 20.63 注：1、柱反弯点的高度比y近似取用标准反弯点的高度比y0

2、M使杆端逆时针转动为+

梁端水平风荷载作用弯矩标准值

边柱处 中柱处 层 LR号 ?McE/(kN?m) MbE/(kN?m) ?McE/(kN?m) ib/?ib ML/?kN?m?bERibL/?ib MbE/(kN?m) 4 3 2 1

2.59 8.53 16.85 21.67

-2.59 -8.53 -16.85 -21.67 2.81 9.23 18.25 28.20 0.72 0.72 0.72 0.72 -2.08 -6.65 -13.14 -20.30 0.28 0.28 0.28 0.28 -0.79 -2.58 -5.11 -7.90

（a）左风荷载作用下框架弯矩图与轴力图

（b）右风荷载作用下框架弯矩图与轴力图

6.2 现浇框架梁梁和柱的内力组合

杆件 风 荷 载 1. 4Wk效应值 （7） （8） 效应值 值 （9） 1.4Wk0.9×1.3Ek效应1.2Gk效应值 （2） （3） （4） （5） （6） 值 值 效应值 效应值 1.35Gk效应1.4Lk效应1.4LK0.9×0.5Lk1.2×截面 荷载效应种永 久 荷 载 可 变 荷 载 地震作用 类 1.0Gk效应值 （1） 底层80.65 -8.39 28.43 -8.39 91.104 102.49 25.94 11.12 -17.80 -41.54 -37.38 23.35 -100.17 -89.04 90.73 39.10 35.20 16.76 -7.55 25.58 -7.55 梁端m）M/（kN· -56.38 -8.20 -67.66 -76.11 -19.14 -17.23 30.34 27.30 244.02 -63.25 198.74 -63.25 梁GH G(G’) (G’H’) V/kN 67.21 梁端m）M/（kN· 75.92 H(H’) V/kN -74.20 现浇框架梁的内力组合表

跨中 -34.12 -9.59 -38.88 -10.65 m）M/（kN· 57.69 69..23 77.88 51.65 46.48 22.13 -4.56 0.96 11.06 0.86 9.95 22.64 77.29 底层梁端H m）M/（kN· -28.43 梁8.82 4.2 10.65 34.12 38.38 9.92 3.78 9.59 1.8 4.56 -7.37 11.06 -6.64 9.95 -51.52 77.29 HH’ V/kN 7.35 梁端m）M/（kN· 28.43 H’ -8.82 -9.92 -4.2 -3.78 -1.8 -7.37 -6.64 -51.52 V/kN -7.35 跨中 -25.55 m）M/（kN· -21.29 -28.74 -6.02 -5.42 -2.58 0.00 0.00 0.00 内力组合 1.0Gk-1.4Wk 1.2Gk+1.41.2Gk-1.3EkL0.5×+1.2×0.5×k+1.2×Lk 13 k k 1.2Gk-1.4W1.4(Lk+Wk) Lk 6 7 8 9 10 11 12 1.4(Lk-Wk) 1.4(Lk+Wk) 1.4(Lk-Wk) 0.5×k+1.2×1.0Gk+1.41.2Gk+0.9×1.2Gk+0.9×1.0Gk+0.9×1.0Gk+0.9×1.2Gk+1.3E1.0Gk+1.3E1.0Gk-1.3EkL0.5×+1.2×Wk k Wk 3 4 5 14 （2）+（7） （2）-（7） +（8） -86.72 -112.19 123.40 94.86 124.85 73.69 300.96 34.16 88.87 109.96 75.6 47.5 140.03 108.33 -57.59 -46.31 -100.91 168.16 -（8） +（8） -（8） +（9） -（9） -319.88 160.66 -96.52 （1）+（7） （1）-（7） （2）+（5）（2）+（5）（1）+（5）（1）+（5）（2）+（6）（2）+（6）（1）+（6）（1）+（6）+（9） 179.44 20.72 285.78 -（9） -308.60 147.22 -111.70 -37.32 -98.00 -26.04 72.26 89.04 58.82 119.52 62.68 104.34 -97.43 1.1=56.73×1.1116.57×=128.23 =126.34 =115.53 1.1114.85×1.1105.03×62.40 -80.65 -82.59 -65.81 -133.97 -118.87 -119.13 -104.03 1.1103.31×=113.64 -170.09 1.1=114.0×125.40 -43.59 1.1=68.72×75.59 -155.25 1.1102.64×=112.90 -28.75 1.1=57.18×62.90 1.1=70.19×1.1=68.27×1.1=58.65×77.21 75.10 64.52 -23.06 14.72 5.96 53.66 17.37 19.24 33.76 -45.18 -17.37 -39.49 -33.76 -53.66 -28.07 4.49 47.97 -47.97 17.77 28.07 38.61 -40.90 115.97 -115.97 62.14 -38.61 44.30 -42.37 110.28 -110.28 60.67 -44.30 1.45 16.19 -0.02 45.18 23.06 39.49 -16.19 0.02 -1.45 -14.72 -19.24 -5.76 -17.77 -4.49 -62.14 40.90 -60.67 42.37 1.1=-25.55×-23.42 1.1=-25.55×1.1=-21.29×1.1=-21.29×1.1=-30.97×-34.07 1.1=-30.97×-34.07 1.1=-26.71×-29.38 1.1=-26.71×-29.38 1.1=-28.13×-30.94 1.1=-28.13×-30.94 1.1=-23.87×-26.26 1.1=-23.87×-26.26 -28.11 -28.11 -23.42 永 久 可 变 荷 载 风 荷 载 类 1.2×0.5Lk效应值 值 （7） 1 4.24 -86.38 -18.35 -9.70 GH(G’H”) 梁端 H(H’) V/kN 跨中 m） M/（kN·-141.71 1.1=129.53×142.48 -115.74 G(G’) V/kN m） M/（kN·129.83 128.43 106.31 101.86 -19.21 -18.35 -9.70 -23.63 4..06 3.65 13.13 -93.09 底层梁 -1.93 -127.60 4.06 14.58 -1.61 3.65 13.13 -28.88 -25.99 -184.33 41.28 -93.09 梁端 H’ 跨中 V/（kN -14.12 -11.55 m） M/（kN·49.03 39.08 HH’ 梁端 H V/（kN 14.12 11.55 m） M/（kN·-49.03 -39.08 14.58 41.28 -21.27 -150.81 -8.73 -79.30 -16.52 -165.36 -17.29 -157.00 -8.73 -19.30 底层梁 梁端 1.76 2.12 -86.38 1.76 -3.86 -127.60 -1.61 -16.52 -165.36 m） M/（kN·-92.25 -75.52 -15.72 -14.15 -128.45 （8） （9） 2 值 （6） 效应值 Lk 1. 4Wk效应0.9×1.4Ek1.3Ek效应1.35Gk+1.4k 地震作用 杆件 截面 荷载效应种1.0Gk+1.4L荷 载 1.35Gk效应1.4Lk效应0.9×1.4Lk值 值 效应值 （3） （4） （5） 39.33 9.88 8.90 （3）+（4） （1）+（4） -760.14 -201.56 -181.40 16.39 4.12 3.70 19.67 4.94 4.45 -779.52 -201.56 -181.40 16.39 4.12 3.70 -36.02 -9.00 -8.10 现浇框架柱的内力组合表 1.1109.34×=120.27 -841.47 -297.74 -267.96 -15.01 -3.75 -3.38 -18.01 -4.51 -4.06 -860.91 -297.74 -267.96 -15.01 -3.75 -3.38 m） M/（kN·1.1=-34.76×-38.24 1.1=-27.31×-30.04

内力组合 杆件 种类 1.2Gk-1.3E1.0Gk效应值 （1） 底层梁GJ柱G(G’) N/kN V/kN 柱 端 95.63 176.60 -613.92 95.63 114.93 -916.85 78.14 -105.82 -709.63 -792.19 80.36 -181.35 120.27 -65.40 93.20 -829.16 -498.44 底层梁HK （H’K’ 柱 端 H(H’) N/kN V/kN 柱 端 K(K’) N/kN 169.06 V/kN -637.71 -11.21 -765.25 -13.34 /kN·M（m） -623.31 -11.12 -747.97 -13.34 /kN·M（m） -26.68 -32.02 -140.31 173.69 V/kN 12.14 14.57 -65.40 93.20 J(J’) -563.07 12.14 /kN·M（m） 14.57 N/kN -577.42 -675.68 14.57 17.48 -692.90 （G’J’） 端/kN·M（m） 29.13 0.5×k+1.2×12 13 14 0.5×k+1.2×0.5×k+1.2×1.0Gk+1.3E1.0Gk-1.3E截面 荷载效应1.0Gk+0.9×1.0Gk+0.9×1.2Gk+1.3E1.2Gk效应值 （2） 34.96 1.4(Lk+Wk) 1.4(Lk-Wk) 0.5×k+1.2×9 10 11 （1）+（5）（1）+（5）（2）+（6）（2）+（6）（1）+（6）（1）+（6）-（9） 167.65 -95.08 -814.81 -484.09 -595.70 161.82 +（9） -（9） +（8） -（8） +（9） 23.88 52.18 -89.25 -760.99 -727.95 -927.42 7.11 24.57 -62.97 1.73 36.31 -137.40 -755.34 -742.30 -944.64 7.11 24.57 -62.97 -56.05 -13.51 -186.69 -887.62 -894.92 -834.29 -13.34 -16.01 -1.37 -27.63 -108.08 -43.39 8.59 -202.27 166.39 -199.60 -902.02 -909.32 -851.57 -934.13 -724.03 -806.59 -1.37 -27.63 -108.08 78.14 -105.82 80.36 荷载效应种类 1 （3）+（4） （1）+（4） （2）+（7） （2）-（7） （1）+（7） （1）-（7） 2 3 4 5 6 7 Lk k

1.35Gk+1.41.2Gk-1.4Wk Wk k 1.4(Lk+Wk) Wk 1.0Gk+1.4L1.2Gk+1.41.0Gk-1.4W1.0Gk+1.41.2Gk+0.9×8 +（8） M/kN·m N/kN -961.70 -764.63 -694.03 -657.33 -581.42 49.21 5.68 39.01 19.24 13.41 44.85 -544.72 29.71 -873.60 -（8） 58.01 -840.56 V/kN 4.87 -1.73 -711.25 4.87 -55.65 -743.91 1.24 -674.55 24.27 -8.39 -752.03 -27.92 36.69 M/Kn·m N/kN -778.98 18.26 -35.68 -921.05 -14.87 V/kN M/Kn·m N/kN V/kN -18.76 -1139.21 -45.02 20.51 -981.08 24.61 19.51 20.51 18.26 24.27 2.44 -4.64 -595.77 2.44 -50.31 -619.25 3.38 21.84 33.78 -559.07 21.84 -3.05 -627.37 -28.78 9.54 4.64 -890.82 9.54- -61.04 -1012.28 -3.59 27.00 39.22 -857.78 27.00 -18.86 -29.85 M/Kn·m -22.52 -17.85 -44.89 12.87 -42.22 15.54 -46.06 5.92 N/kN -1158.65 -935.45 -761.19 -769.31 -633.65 -641.77 -1029.56 V/kN -18.76 -14.87 1.24 -27.92 3.46 -25.70 -3.59 -29.85

1.2Gk+0.9×1.4(Lk-Wk) （2）+（5）（2）+（5）-1019.58 -1036.86 杆件 截面 柱端 G（G’） 底层柱 GJ(G’J’) 柱端 J（J’） 柱端 H（H’） 底层柱 HK(H’K’) 柱端 K（K’） 永 久 荷 载 风 荷 载 1.2×0.5Lk效应值 应值 （7） -14.62 -9.95 -8.12 -14.62 -9.95 -8.12 -5.92 -89.23 -15.85 2.52 -13.15 -8.96 -7.31 -13.15 -8.96 -7.31 -14.26 2.27 （8） （6） 6.53 -60.98 3.73 6.89 -60.98 3.73 效应值 1. 4Wk效0.9×1.4Ek1.0Gk效应效值 （4） 15.23 -142.30 8.69 16.07 14.46 -128.07 7.82 -12.44 -187.39 -142.30 8.69 -13.82 -208.21 7.82 -128.07 13.71 （5） 效应值 1.4Lk效应0.9×1.4Lk值 （1） 44.97 -420.02 25.68 47.48 -434.42 25.68 -40.91 -474.94 -569.93 -641.17 -49.10 -55.23 30.82 34.67 -521.30 -586.47 56.98 64.10 30.82 34.67 -504.02 -567.03 53.96 60.71 （2） （3） 值 应值 1.2Gk效应1.35Gk可 变 荷 载 地震作用 1.3Ek效应值 （9） -115.57 -102.10 -64.21 -115.57 -102.10 -64.21 -125.22 26.33 -23.27 -42.87 -488.38 -586.06 -659.31 -51.44 -57.87 -27.92 -31.41 -7.85 -14.48 -208.21 -7.07 -13.03 -187.39 -3.37 -6.20 -89.23 -8.80 -15.85 2.52 -7.92 -14.26 2.27 -69.56 -125.22 26.33 -23.27 -27.92 -31.41 -7.85 -7.07 -3.37 -8.80 -7.92 -69.56 杆件 截面 荷载效应种类 柱端E(E’) M/kN·m N/kN 二层柱 V/kN FG（E’G’） 柱端G(G’) M/kN·m N/kN V/kN 柱端F(F’) M/kN·m N/kN 二层柱 V/kN FH(F’H’) 柱端H(H’) M/kN·m N/kN V/kN

二层柱内力组合 1.2Gk+0.9×1.2Gk-1.3E0.5×k+1.2×k+1.2×0.5×Lk 13 14 Lk Lk 12 0.5×k+1.2×1.0Gk-1.3E1.4(Lk+Wk) 1.4(Lk-Wk) Lk 7 8 9 10 11 1.4(Lk-Wk) 0.5×k+1.2×1.4(Lk+Wk) 1.2Gk+0.9×1.0Gk+0.9×1.0Gk+0.9×1.2Gk+1.3E1.0Gk+1.3E1.2Gk-1.4W1.0Gk+1.41.0Gk-1.4Wk Wk k 4 5 6 （2）-（7） +（8） 54.52 -641.05 -623.13 -557.05 -539.13 -667.10 -462.90 80.82 45.53 71.83 -55.08 176.06 -（8） +（8） -（8） +（9） -（9） +（9） --64.07 -583.10 （1）+（7） （1）-（7） （2）+（5）（2）+（5）（1）+（5）（1）+（5）（2）+（6）（2）+（6）（1）+（6）（1）+（6）-（9） 167.07 -378.90 68.58 30.35 59.59 -494.07 -429.97 -410.07 38.94 58.29 -658.33 31.33 -75.80 -755.03 -42.91 -27.07 -38.26 -759.59 -660.06 -47.28 -67.61 -39.09 -664.60 -22.42 45.95 26.19 40.81 -640.41 -571.45 -553.53 -684.38 -29.66 -180.24 -632.83 -100.85 84.59 48.79 75.09 -51.70 17.56 33.80 31.33 45.95 26.19 40.81 -29.66 98.76 179.44 -480.18 98.76 70.20 -685.49 38.27 -34.80 -61.20 -597.50 -34.80 -172.05 -537.84 -96.20 93.62 169.94 -393.30 93.62 78.39 -590.50 42.92 71.60 32.86 62.10 -511.35 -444.37 -424.47 38.94 17.56 33.80 -33.25 -56.76 -25.06 -572.45 -472.42 -477.46 -19.12 -32.07 -14.47 -35.59 -58.72 -27.02 -78.73 -50.21 -70.16 -41.64 -182.86 67.58 -174.29 76.15 -588.58 -485.86 -490.90 -771.78 -776.32 -673.50 -678.04 -648.96 -701.62 -551.28 -603.94 -19.12 -32.07 -14.47 -42.91 -27.07 -38.26 -22.42 -100.85 38.27 -96.20 42.92 （3）+（4） （1）+（4） （2）+（7） 1.2Gk+1.4-513.97 -531.25 -567.41 -583.54 -64.95 -36.72 -67.29 1.0Gk+1.4L-562.32 -576.72 -683.15 -695.59 -54.73 -31.12 -57.35 1.35Gk+1.4-709.33 -728.77 -849.38 -867.52 -69.05 -40.26 -66.25 截面效应种M/kN·m M/kN·m M/kN·m M/kN·m N/kN V/kN N/kN V/kN N/kN V/kN N/kN 柱端G(G’) EG(E’G’)

节顶 mcd/kN??mM??M点 点 MCU/kN?M c梁柱节点处柱端弯矩调整计算表 Lmcu?Mcd?/kN?bFH(F’H’) 二层柱 二层柱 杆件 柱端H(H’) 柱端E(E’) 柱端F(F’) 截面 M/kN?mM/kN?mRb?c?Mb'Mcu?Mcu?c?Mc'Mcd?Mcd?c?Mc/kN?m ??c?(Mbl?Mbr)/kN?mMb/kN?m?Mb 184.98 -351.87 197.38 -339.46 373.53 -223.74 -67.85 181.91 -77.29 173.88 -184.83 86.55 -117.13 169.96 -120.09 165.58 -188.70 147.19 G H 11 12 13 14 11 12 -51.70 179.44 -61.20 169.94 -182.86 67.58 -89.25 167.65 -95.08 161.82 -186.69 114.93 -140.90.00 168.5 16 347.09 0.00 -319.88 -156.20.00 -1798 .44 331.76 0.00 -308.60 -369.5300.38.65 96 1 182.51 -96.-11552 .97 V/kN 类 -40.26 75.94 43.36 80.17 43.36 Lk 1 -31.12 34.37 63.55 34.37 60.2 k 2 -36.72 39.34 22.70 42.36 22.70 Wk 3

1-174-181-355.6285.44.3363.09 -177.94 -185.15 3 .29 .35 4 78 0 176.1120.196.42 -111-110-244.18 94.67 149.51 4 5 27 .7 .28 (2)强剪弱弯要求 为了保证梁柱的延性，要求梁端柱端的抗剪能力大于抗弯能力，避免梁柱受剪破坏先于受弯破坏。

框架梁的梁端剪力设计值调整如下

6.3内力调整计算

梁端剪力设计值调整计算表 杆项VGb/kN ln/ LRMb/kN?mMb/kN?m件 次 m ?v(MbL?MbR)/ln V??v(MbL?MbR)/ln?VGb 左 右 左 右 GH 1105.46.6 168.16 300.96 -78.178.19 27.24 183.62 1 3 9 1105.46.6 -319.8-96.52 69.40 -69.4174.83 36.03 2 3 8 0 189.84 6.6 179.44 285.78 -77.577.54 12.3 167.38 3 4 189.84 6.6 -308.6-111.70 70.05 -70.0159.89 19.79 4 0 5 HH110.62 2.8 38.61 115.97 -60.760.73 -50.11 71.35 ’ 1 3 110.62 2.8 -115.9-38.61 60.73 -60.771.35 -50.11 2 7 3 19.15 2.8 44.30 110.28 -60.760.73 -51.58 69.88 3 3 19.15 2.8 -110.2-44.30 60.73 -60.769.88 -51.88 4 8 3 注：M使杆件顺时针转动为+，V向上为+。

柱端剪力设计值调整如下 lV??v(Mc?Mcb)/Hn/kN 杆件 项次 Hn/kN Mcl/kN?m 1.15Mcb/kN?m 上 下 GJ 11 3.55 -117.13 -158.01 -85.25 -85.25 12 3.55 169.96 203.09 115.59 115.59 13 3.55 -120.09 -161.36 -87.21 -87.21 14 3.55 165.58 199.74 113.20 113.20 HK 11 3.55 -188.70 -232.61 -130.55 -130.55 12 3.55 147.19 191.35 104.90 104.90 bbc13 3.55 -185.15 -229.54 14 3.55 149.51 194.42 注：M使杆件顺时针转动为+，V向上为+。 7 框架杆件抗震承载力验算 7.1 框架梁抗震承载力验算 7.11正截面受弯承载力验算

-128.50 -128.50 106.57 106.57 仅取底层梁进行举例计算，跨中按T形截面进行计算。翼缘宽度b'f GH梁跨中：

h0??750?35?mm?715mm l0?7200mm

b'f?

又因h'f/h0=80/715>0.1故取b'f=2400mm

HH'梁跨中:

h0=(450-35)mm=415mm l0=3000mm

l0?2400mm?b'f?b?Sn?300?5600?5900 3 b'f= l0/3=1000mm0.1故取b'f=1000mm

纵向受力钢筋均按一排布置，对于GH梁，跨中受压区位于T形截面的翼缘，顺判断T形截面类型，即

?1fcb'fh'f?h0?0.5h'f??1.0?14.3?80?2400??715?0.5?80??1853.28kN?m???M?max?142.48kN?m

故属于第一类T形截面。

底层梁正截面受剪承载力计算过程

计算见下表： 杆件 梁GH 截面 梁端G 300×300750 ×b’f=2750 400 跨中 梁端H 300?300×300?7750 750 50 b’f=b’f=2 2400 400 梁HH’ 梁端H 跨中 250×250×250×450 450 450 b’f= 1000 内力项 +M -M 0.750.75×r0M?rREM??31/kN?m179.49.88 4=134=239.58 .91 0.0610.10rM?rM????fbh4 94 0.0630.11??1?1?2?4<0.561<0 5 .55 ??fbh 648.21187As?1c0fy3 .06 max(0.25,55ft/fy)=0.25% ?min 0REs1c20+M 142.48 s0.000.0020.0020.002×25×5×5×250×300250×250×450=225As 81

7.12 斜截面受弯承载力验算

底层梁斜截面受剪承载力计算过程 杆件 梁GH 梁HH' 截面 梁端G 梁端H 梁端H 0.85×0.85×0.85×rREV/kN 174.83=148.61 183.62=156.071.35=60.651 8 0.2×1.0×14.3×613.47>156.00.2×1.0×14.3rREV?0.20?cfcbh0/kN 300×715×8 ×250×415×10-3=613.47>148.610-3=296.72>60.61 5 0.0025×??minbh300×2/mm750=5 62.5As +M 0.75×300.96=225.72 +M -M 0.750.75××44.30115.9=33.27=86.3 96 0.0530.1419 3 0.0550.1534<0.50<0.55 5 273.9756.68 5 Max(0.2,45 ft/fy)=0.2% -M -38.24 0.0621 0.0642<0.55 317.50 max(0.25,55ft/fy)=0.25% 0.42ftbh0/kN rREV?0.42ftbh0/kN 选用钢筋/㎜ 0.42×1.1×300×99.10<156.08 0.42×1.1×250715××415×10-3=99.10<148.61 10-3=47.93<60.65 49.51 56.98 12.72 Φ8(Asv1=50.3mm2) 331.37 S?1.25fyvAsvh0rREV?0.42ftbh0 间距s/㎜ 381.36 882.24 /mm?sv,max?0.26?sv?ft/% fyv(100)200 (100)200 (100)200 (0.26×1.1/210) ×100%=0.14 Asv(50.3×2/250×200) ×100%=0.2>0.14 /% bs7.2框架柱抗震承载力验算 7.21正截面受弯承载力验算

仅取底层柱进行举例计算，每根柱取三组内里组合值进行配筋计算，采用对

称配筋，计算过程如下

底层框架柱正截面受弯承载力计算 杆件 柱GJ 柱HK 内力项 Mmax及Nmax及相Nmin及相Mmax及相Nmax及相应Nmin及相相应应的M 应的M 应的N 的M 应的M 的N rM/kN?m0.8×1.0×0.8×0.8×1.0×0.8×RE 176.624.61=2161.82=202.27=22.52=22120.27=或r0M内0=1414.61 129.46 168.82 .52 96.22 力 .28 值 rN/kN0.8×1.0×0.8×0.8×1.0×0.8×RE 613.9981.08=484.09=851.57=1158.65=792.19=或r0M2=491981.08 387.27 681.26 1158.65 633.75 .14 M287.625.08 334.30 237.50 19.40 151.80 e0?/mm 5 Nea?max?20,h/30?20 /mmei?e0?e1/mm ?1?0.5fcA N307.65 6.53>1.0 45.08 4.09>1.0 354.30 8.29>1.0 257.50 1.95>1.0 39.40 171.80 1.43>1.0 2.09>1.0 l0?1.0H/mm l0/h ??1?1?l0????1?21400ei/h0?h?24200 4200/400=10.50<15（§2=1.0） 1.16 2.07 1.14 1.19 2.23 1.28 b521.8258.32 568.90 471.43 252.86 384.90 e??ei??as/mm 7 2114<0228>201 90.2<20158<201 270>201 184<201 Nx?/mm .55×1 ?1fcb365=201 判别大小偏心 大 小 大 大 小 大 707.0 669 833 339 大偏心：As?As'?Ne??1fcbx?h0?0.5x?/mm2''fyh0?as?? 小偏心：As?As'?2Ne??1fch0b??1?0.5??/mm2''fyh0?as ??§=0.596 As<0 §=0.746 As<0 ?minbh/mm2 选用配筋/mm2 0.007取1120 1120<131120<16×40038 66 ×400=11200<1414 8Φ18 8Φ18 8Φ18 8Φ20 As=203As=2036 As=2036 As=2513 6 取1120 1120>720 8Φ20 As=2513 8Φ20 As=2513 注:?2?1.0,?1?1.0.

7.22 斜截面受弯承载力验算

底层框架柱斜截面受弯承载力计算 杆件 底层柱GJ 底层柱HK 截面 柱顶面G 柱底面J 柱顶面H 柱底面K 169.96×188.70×188.70×200.40×rREM/kN?m 0.85=144.47 0.85=160.90.85=160.90.85=170.3内力值 4 4 4 115.59×115.59×130.55×130.55×rREV/kN 0.85=98.25 0.85=98.25 0.85=110.90.85=110.97 7

rREN/kN ??M/Vh0 rREV?0.20?cfcbh0/kN 596.70×613.92×0.85=507.20 0.85=521.83 4.03>3 4.19>3 98.25<552.12 507.20<965.25 58.81 98.25<552.12 521.83<965.25 58.81 916.85×0.85=779.32 3.97>3 110.97<552.12 779.32<965.25 58.81 934.13×0.85=794.01 4.20>3 794.01<965.25 794.01<965.25 58.81 N?0.3fcA/kN 1.05fbh?取??3?/kN??1t0 1.05rREV?ftbh0?0.056N??1?取N?0.3fcA?/kN0 1.45 0 0.68 4.58 5.52 4.58 5.52 Φ8 fyvAsvh0按构造 s?/mm.05rREV?1200 ??1ftbh0?0.056N 507200/(14.? 轴力比?3×fcA4002)=0.22<0.9 0.06 ?N 选用钢筋/㎜ Φ8 按构造 200 521830/(14.3×4002)=0.23<0.9 0.076 0.076×14.3/210=0.52 100 0.85>0.60 Φ8 按构造 200 779320/(14.3×4002)=0.34<0.9 0.086 0.086×14.3/210=0.59 100 0.85>0.68 Φ8 按构造 200 794010/(14.3×4002)=0.35<0.9 0.090 0.090×14.3/210=0.61 100 0.85>0.72 ?v??Nfcfyv/% 加密区间距/㎜ 加密区?v??Asili/% AcorS0.06×14.3/210=0.41 100 (50.3×2068)/(3502×100)=0.85>0.48 注：柱的箍筋形式如图所示，则?li??400-58??4??400-50??2?2068mm 8：框架节点核心区抗震承载力验算

三级抗震等级的框架节点核心区可不进行计算，但应符合抗震的构造措施要求。 9：框架抗震变形验算

进行多地震作用下层间弹性位移验算

多遇地震作用下层间弹性位移验算过程

层H/m V6i/kN 号 i?D/kN?m6?1 ?uc? 1.91 3.25 4.16 7.09 V6i/mD?6?c??uc?10?3 Hi??e? 0.0018 4 3 2 1 3.6 3.6 3.6 4.2 94.30 160.51 205.81 227.52 49.46 49.46 49.46 32.06 0.00053 0.00090 0.00116 0.00169 验证结果表明多遇地震作用下框架变形可满足要求。

10：配筋计算

10.1：楼梯设计

10.11：楼段板设计

1。板倾斜角的正切25tana=150/300=0.5,cosa=0.894 取1m宽版带计算 （1）荷载计算

楼梯板的荷载计算如下表： 荷载种类 荷载标准值 水磨石面层 （0.3+0.15）×恒 0.65/0.3=0.98 荷 三角形踏步 0.5×0.3×0.15×载 25/0.3=1.88 混凝土斜板 0.12×25/0.894=3.36 板底抹灰 0.02×17/0.894=0.38 小计 6.6 取板厚h=120mm,约为板斜长的

活荷载 2.5 恒荷载分项系数rG?1.2，活荷载分项系数r??1.4。总荷载设计值

P?1.2?6.6?1.4?2.5?11.42kN/m

（2）截面设计

2Pln 板水平计算跨度ln?3.3m,弯矩设计值M??0.1?11.42?3.32?12.44kN?m,

10板的有效高度h0?120?20?100mm

61?1?2?sM12.44?10 ?s?，计算r??0.954 ??0.087s222?1fcbh01.0?14.3?100?1000M12.44?106 As???621mm2,选配?8@80，As?629mm2

rsfyh00.954?100?210 分布筋每级踏步1根Φ8 10.12:平台板设计

设平台板厚h=70mm,取1m宽板带计算 (1)荷载计算

平台板的荷载计算列表如下 荷载种类 恒荷载 活荷载 （2）截面设计 平台板的计算跨度l0?3.0?02/2?0.12/2?2.96mm2。弯矩设计值

2Pl08.19?2.962M???7.18kN?m，板的有效高度h0?70?20?50mm。

1010荷载标准值?kN?m? 0.65 0.07×25=1.75 0.02×17=0.34 2.74 2.5 水磨石面层 70mm厚混凝土板 板底抹灰 小计

1?1?2?sM7.18?106?s???0.20,计算得，r??0.89. s22?1fcbh01.0?14.3?50?10002M7.18?106As???769mm2,选配?10/12@120，As?798mm2

rsfyh00.89?50?210

As=798mm2

10.13:平台梁设计

设平台梁截面尺寸为200mm×350mm (1)荷载计算

平台梁的荷载计算列表如下 平台梁的荷载 荷载种类 恒荷载 梁自重 梁侧粉刷 荷载标准值?kN?m? 0.2??0.35?0.17??25?1.4 0.02??0.35?0.17??2?17?0.19 2.74?3.0/2?10.59 平台板传来 楼段板传来 小计 活荷载 6.6?3.3/2?10.59 16.59 ?3.33.0?2.5?????7.88 22??总荷载设计值P?1.2?16.59?1.4?7.88?19.908?11.032?30.94kN/m (2)截面计算

设计跨度l0?1.05ln?1.05??6.0-0.2??6.09m

2Pl01??30.94?6.092?143.4kN?m 弯矩设计值 M?88剪力设计值V?Pln1??30.94?5.8?89.73kN 22截面按倒L形计算，b'f?b?5h'f?200?5?70?550mm,梁的有效高度

h0?350?35?315mm 经判断属于第一类T形截面

1?1?2?sM143.4?106?s???0.18,计算得，r??0.9. s?1fcbh021.0?14.3?3152?5502

M143.4?106As???1686mm2,选配9?16，As?1809mm2

rsfyh00.90?300?315配置Φ6@200箍筋，则斜截面受剪承载力。

Vcs?0.7ftbh0?1.25fyvAsv99.8h0?0.7?1.1?200?315?1.25?210??315?89.90kN?89.73kNs200 满足条件

10.14:楼板设计

（1）：荷载设计值

q?1.3?1.79?6.23kN/m2 g?1.2?2?2.4kN/m2

g?q6.23?2.4??5.52kN/m2 22q?3.12kN/m2 2g?q?2.4?6.23?8.63kN/m2 （2）：计算跨度。

（1）内跨：l0?lc (轴线间距离)，边跨：l0?lc?750?(2) 外跨l0?ln?100 2hb?hb???ln为净跨，为板厚，为梁宽? 22?22?l016.0各区格板的计算跨度列表如下表：由于l02?7.2?1.2?2,,故按弹性理论计算： 按弹性理论计算跨度 A C 3.0 3.0 lx?m? B 6.0 7.125 0.84 ?0.0562?6.07?0.0967?1.75??6.02?18.36D ?5.95?6.0?0.2??0.10/2?0.2/2 7.125 0.84 ?0.0564?6.07?0.0962?1.75??5.952?18.06ly?m? 6.0 5.95 0.5 lx/ly V=0 mx ?3.140.5 ?0.0353?6.07?0.077?1.75??3.02 ?0.0371?6.07?0.077?1.75??3.02 ?3.14 my V=0.2 v mx?0.0158?6.07?0.401?1.75??3.02 ?0.0148?6.07?0.0401?1.75??3.02 ?1.5?1.44?0.018?6.07?0.0967?1.75??6.02 ?6.11?0.0175?6.07?0.0340?1.75??5.952?5.873.14?11?1.5?3.39 3.14??1.44?3.38 66118.36??6.11?19.38 616.11??18.36?9.17 618.06?1?5.87?19.04 6mvy m 'x111.5??3.14?2.02 1.44??3.14?1.96 662?0.752?7.82?3.02 ?0.750?7.82?3.0 ??5.30??5.2815.87??18.06?8.88 62?0.825?7.82?6.02 ?0.821?7.82?5.95 ??23.22??22.47m'y 222?0.0571?7.82?3.02 ?0.0571?7.82?3.0 ?0.0570?7.82?6.0 ?0.0570?7.82?5.95 ??15.64??4.02??4.02??16.06按弹性理论计算的截面配筋 mkN?m/m h0mm Asmm?mm 选配 实配 mm?mm 157.0 88.40 196.0 A区3.14×lx方向 格 0.8=2.52 3.14×ly方向 0.8=2.52 C区3.14 lx方向 支格 81 73 81 155.44 82.41 194.34 Φ4@80 Φ3@80 Φ5@100

座 ly方向 B区l方向 格 x1.44 18.36 6.11 18.06 5.87 -5.30 -23.22 -22.47 73 81 73 81 73 81 81 81 98.88 Φ4@125 100.0 1198.0 437.0 1127.0 414.0 393.0 1616.0 1414.0 1047.0 1136.17 Φ10/12@80 419.54 Φ6/8@90 ly方向 D区l方向 格 x1117.62 Φ10/12@85 403.07 368.76 1436.51 1390.51 Φ6/8@95 Φ6/8@100 Φ12@70 Φ12@80 Φ10@75 ly方向 A-C A-B C-D B-D 10.2.基础设计

-16.06 81 993.84 查得C30混凝土ft=1.43,fc=14.3N/mm2,HPB235的钢筋fy=210N/mm2 已知

ac=bc=400mm,根据粘土可知

e=0.7,Ic=0.78,查表得

?b?0.3,?d?1.6,r?17.5kN/m3取d=2.0m,持力层修正后的承载力特征值fa

(先不考虑对基础宽度进行修正)

fa?fak??drm?d?0.5??210?1.6?17.5??2.0?0.5??252kPa

FK1158.65??4.67m2

fa?rGd252?20?2.0 A? 基础无偏心，不需增大底面积

初步设计基础底面积A?l?b=2.5×2.0=5m2 ,由于b<3.0m,不需要对

fa进行修正

（1）计算基底净反力

F Pj?=231.73 kPa

l?b(2)桩边基础截面抗冲切验算 h0=555mm(有热层)

2h0+bc=0.40+2×0.555=1.51

抗冲切力：

?hp=1.0

am=（at+ab）/2=(bc+bc+2h0)/2=400+555=955mm

0.7 ?hpftamh0=0.7×1.0×1.43×103×0.955×0.555=530.6kN>215.5 kN 满足抗冲切要求 （3）配筋计算 1）基础长边方向 I-I截面（柱边）

柱边净反力：PjI=231.73kPa 悬臂部分净反力平均值

（Pj+ PjI)/2= Pj=231.73 kPa 弯矩：

231.73M??(2.5?0.4)2(2?2.0?0.35)?185.2KN?m24

M?185.2?106As????1766mm20.9fyh00.9?210?555

实际配筋14＠80，AS=1924mm2 2)基础短边方向

231.73M???(2.0?0.35)2?(2?2.5?0.4)?141.95KN?m

24 As??M??141.95?106???1387mm2 0.9fy(h0?10)0.9??555?14??210实际配筋12@80，AS=1414m2

楼梯版和平台板配筋

平台梁配筋

(单独基础)

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