pkpm问题分析

《PKPM软件在应用中的问题解析》讲义（1） 目录

第一章：砖混底框的设计

（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减” （二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”

（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用” （四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入 （五）砖混底框结构风荷载的计算

（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？ （七）砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨

第二章：剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算与选择 （一）地震力与地震层间位移比的理解与应用 （二）剪切刚度的理解与应用 （三）剪弯刚度的理解与应用

（四）《上海规程》对刚度比的规定 （五）工程算例

（六）关于三种刚度比性质的探讨 第三章：短肢剪力墙结构的计算

（一）短肢剪力墙结构中底部倾覆力矩的计算 （二）带框支结构短肢剪力墙的计算 第四章：多塔结构的计算 （一）带变形缝结构的计算 （二）大底盘多塔结构的计算

第五章：总刚计算模型不过的主要原因 （一）多塔定义不对 （二）悬空构件

（三）铰接构件定义不对 第六章：错层结构的计算 （一）错层结构的模型输入 （二）错层结构的计算

第七章：PKPM软件关于砼柱计算长度系数的计算 （一）规范要求 （二）工程算例

（三）SATWE软件的计算结果 （四）注意事项

（五）如何判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上”这个条件？ 第八章：梁上架柱结构的荷载导算 （一）工程概况 （二）内力分析

第九章：如何选择剪力墙连梁的两种刚度模型 （一）剪力墙连梁变形的相对位移 （二）结论

第十章：板带截面法计算板柱剪力墙结构体系 （一）板柱剪力墙结构体系的计算方法

（二）有限元法计算的问题 （三）板带截面法的特点

第十一章：弹性楼板的计算和选择 （一）什么是弹性楼板

（二）弹性楼板的选择与判断

（三）四种计算模式的意义和适用范围 （五）工程实例

第十二章：斜屋面结构的计算 （一）斜屋面的建模

（二）软件对屋面斜板的处理 （三）斜屋面结构的计算 （四）工程实例

第十三章：次梁按主梁输和按次梁输的区别 （一）导荷方式相同 （二）空间作用不同 （三）内力计算不同 （四）工程实例

第十四章：不规则结构方案调整的几种主要方法 （一）工程算例1 （二）工程算例2

第十五章：用SATWE软件计算井字梁结构，为什么其计算结果与查井字梁结构计算表相差很大？

（一）计算假定不同

（二）计算假定不同的结果 （三）工程算例

（四）砖混结构，井字梁楼盖，如何计算？ 第十六章：JCCAD软件应用中的主要问题 （一）地质资料的输入 （二）荷载的输入 （三）筏板基础的输入 （四）弹性地基梁基础 第十七章：基础的计算 （一）联合基础的计算

（二）砖混结构构造柱基础的计算 （三）浅基础的最小配筋率如何计算？ （四）基础重心校核

（五）弹性地基梁 5种计算模式该如何选择？

（六）桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖和弹性地基梁板模型计算结果差异很大，为什么？

（七）为什么同一个梁式筏板基础，采用梁元法计算和采用板元法计算二者之间会相差较大？

（八）基础沉降计算时，为什么会出现沉降计算值为0？ （九）基床反力系数K值的计算 （十）单桩刚度的计算

第十八章：钢结构

（一）Mu＜1.2Mp何意？如何解决？

（二）节点域不满足要求何意？如何解决？

（三）门式刚架结构，柱子的截面很大，应力比也很小，为什么柱长细比总不能满足要求？ 第十九章：其它问题 （一）结构周期比的计算

（二）为什么SATWE软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为2.0？如果想突破最大默认值该怎么办？

（三）为什么有时候弹性板下的位移值小于刚性板下的位移值？

（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间有何联系与区别？ （五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？ （六）砼柱的单、双偏压计算该如何选择？ （七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？ （八）结构振型数的选取

（九）顶塔楼地震作用放大系数该如何填？ （十）底部加强区起算层号该如何填？

（十一）结构基本周期是什么意思？该如何填？

（十二）一根砼柱托两根不在同一条轴线上的梁该如何实现？ （十三）砼剪力墙暗柱为什么会超筋？

（十四）剪力墙边缘构件，钢筋配筋面积太大怎么办？ （十五）如何解决人防地下室工程梁延性比超限问题？ （十六）斜支撑输入中的常见问题

（十七）SATWE软件中“强制执行刚性板假定”是何意？该如何选择？ （十八）何时考虑双向地震作用？

（十九）SATWE和TAT软件中“底层柱墙最大组合内力”里的值是设计值还是标准值？可否作为基础设计依据？ 第一章 砖混底框的设计

（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”

⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。 ⑵若选择此项，则程序对所有的托墙梁均折减，而不判断该梁是否为墙梁。 （二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载” ⑴若选择此项，则则程序自动判断托墙梁是否为墙梁，若是墙梁则自动按照规范要求计算梁上的荷载，若不是墙梁则按均布荷载方式加到梁上。

⑵若同时选择“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”和“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”两项，则程序对于墙梁则执行“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”，对于非墙梁则执行“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”。

（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用”

若选择此项，则程序在计算侧移刚度比时，与边框柱相连的剪力墙将作为组合截面考虑。否则程序分别计算墙、柱侧移刚度。 一般而言，对混凝土抗震墙可选择考虑边框柱的作用，对砖抗震墙可选择不考虑边框柱的作用。

（四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入 ⑴适用范围：混凝土墙与砖墙弹性模量比只有在该结构在某一层既输入了混凝土墙，又输入了砖墙时才起作用。

⑵物理意义：混凝土墙与砖墙的弹性模量比。

⑶参数大小：该值缺省时为3，大小在3～6之间。

⑷如何填写：一般而言，混凝土墙的弹性模量是砖墙的10倍以上。如果是同等墙厚，则混凝土墙的刚度就是砖墙的10倍以上。但实际上，在结构设计时，一方面混凝土墙的厚度小于砖墙，从而使混凝土墙的刚度有所降低；另一方面，在实际地震力作用下混凝土墙所受的地震力是否就是砖墙的10倍以上还是未知数，因此我们不能将该值填得过高。 （五）砖混底框结构风荷载的计算 ⑴TAT软件可以直接计算风荷载。

⑵SATWE软件不可以直接计算风荷载，需要设计人员在特殊风荷载定义中人为输入。 （六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？

⑴目前的PMCAD软件不能计算非抗震的砖混底框结构。 ⑵处理方法：

①设计人员可以按6度设防计算，砖混抗震验算结果可以不看。 ②砖混抗震验算完成后执行SATWE软件进行底框部分内力的计算。 ⑶处理方法的基本原理：

①一般来说，砖混底框结构，按6度设防计算时地震力并非控制工况。

②对于构件的弯矩值，基本上都是恒+活载控制；剪力值，有可能某些断面由地震力控制，但该剪力值的大小与恒+活载作用下的剪力值相差也不会很大。直接用该值设计首先肯定安全，其次误差很小。

③如果个别构件出现其弯矩值和剪力值由地震力控制，这种情况一般出现在结构的外围构件中。设计人员或者直接使用该值进行设计，误差不大，或者作为个案单独处理。 （七）砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨 （A）规范要求

《建筑抗震设计规范》第7.1.8条第3款明确规定：底层框架－抗震墙房屋的纵横两个方向，第二层与底层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.5，8度时不应大于2.0，且均不应小于1.0。

《建筑抗震设计规范》第7.1.8条第4款明确规定：底部两层框架－抗震墙房屋的纵横两个方向，底部与底部第二层侧向刚度应接近，第三层与底部第二层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.0，8度时不应大于1.5，且均不应小于1.0。 （B）规范精神

⑴由于过渡层为砖房结构，受力复杂，若作为薄弱层，则结构位移反应不均匀，弹塑性变形集中，从而对抗震不利。

⑵充分发挥底部结构的延性，提高其在地震力作用下的抗变形和耗能能力。 （C）PMCAD对混凝土墙体刚度的计算 ⑴对无洞口墙体的计算

①如果墙体高宽比M<1.0，则只计算剪切刚度，计算公式为(略） ②如果墙体高宽比M>1.0，则需计算剪弯刚度，计算公式为(略） ⑵对小洞口墙体的计算

①小洞口墙体的判别标准 α＝(略）≤0.4

②目前的PMCAD软件，对于砖混底框结构，只允许开设小洞口的剪力墙。对于α≥0.6或洞口高度大于等于0.8倍墙高的大洞口剪力墙，则只能分片输入。

③PMCAD软件根据开洞率按照《抗震规范》表7.2.3乘以墙段洞口影响系数计算小洞口剪力墙的刚度。

（D）工程算例：（例子还有图形等，未录入）本例通过不改变剪力墙布置而用剪力墙开竖

缝的方法来满足其刚度比的要求。(略） （E）设竖缝的剪力墙墙体的构造要求 ⑴竖缝两侧应设置暗柱。

⑵剪力墙的竖缝应开到梁底，将剪力墙分乘高宽比大于1.5，但也不宜大于2.5的若干个墙板单元。

⑶对带边框的低矮钢筋混凝土墙的边框柱的配筋不应小于无钢筋混凝土抗震墙的框架柱的配筋和箍筋要求。

⑷带边框的低矮钢筋混凝土墙的边框梁，应在竖缝的两侧1.5倍梁高范围内箍筋加密，其箍筋间距不应大于100mm。

⑸竖缝的宽度可与墙厚相等，竖缝处可用预制钢筋混凝土块填入，并做好防水。

（F）底部框架－剪力墙部分为两层的砖混底框结构，可以通过开设洞口的方式形成高宽比大于2的若干墙段。

注：本条因为文字编辑的原因略去了一些公式，这些公式可以从其他一些书上看到。 第二章 剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算与选择 （一）地震力与地震层间位移比的理解与应用

⑴规范要求：《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70％或其上相邻三层侧向刚度平均值的80％。 ⑵计算公式：Ki=Vi/Δui ⑶应用范围：

①可用于执行《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条规定的工程刚度比计算。

②可用于判断地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端。 （二）剪切刚度的理解与应用 ⑴规范要求：

①《高规》第E.0.1条规定：底部大空间为一层时，可近似采用转换层上、下层结构等效剪切刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，γ宜接近1，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时γ不应大于2。计算公式见《高规》151页。

②《抗震规范》第6.1.14条规定：当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下室结构的侧向刚度与上部结构的侧向刚度之比不宜小于2。其侧向刚度的计算方法按照条文说明可以采用剪切刚度。计算公式见《抗震规范》253页。

⑵SATWE软件所提供的计算方法为《抗震规范》提供的方法。

⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.1条和《抗震规范》第6.1.14条规定的工程的刚度比的计算。

（三）剪弯刚度的理解与应用 ⑴规范要求：

①《高规》第E.0.2条规定：底部大空间大于一层时，其转换层上部与下部结构等效侧向刚度比γe可采用图E所示的计算模型按公式（E.0.2)计算。γe宜接近1，非抗震设计时γe不应大于2，抗震设计时γe不应大于1.3。计算公式见《高规》151页。

②《高规》第E.0.2条还规定：当转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。

⑵SATWE软件所采用的计算方法：高位侧移刚度的简化计算

⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.2条规定的工程的刚度比的计算。 （四）《上海规程》对刚度比的规定

《上海规程》中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：

③塔楼与刚性板之间没有—一对应关系，一个塔楼可能只有一块刚性板，也可能有几块刚性板。

④大底盘顶板应有足够的刚度以协调各塔楼之间的内力、变形和位移。 ⑵计算方法：

①在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；

②位移比、大底盘以上的各塔楼的刚度比均正确； ③周期比、转换部位的刚度比计算有待商讨。 ⑶大底盘多塔结构刚度比的计算方法：

大底盘多塔结构在大底盘与各主体之间的刚度比如何计算规范并没有说明，但也没有说不要求。SATWE软件仅仅输出1号塔的主体与大底盘相比较的结果，其它塔与大底盘相比的结果则用“＊”号表示。

①大底盘多塔结构刚度比的整体计算：根据龚思礼先生主编的《建筑抗震设计手册》提供的方法：要求在计算大底盘多塔结构的地下室楼层剪切刚度比时，大底盘地下室的整体刚度与所有塔楼的总体刚度比不应小于2，每栋塔楼范围内的地下室剪切刚度与相邻上部塔楼的剪切刚度比不宜小于1.5。

②大底盘多塔结构刚度比的分开计算：

a）根据《上海规程》第6.1.19条中条文说明中建议的方法：如遇到较大面积地下室而上部塔楼面积较小的情况，在计算地下室相对刚度时，只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的贡献，塔楼周围的范围可以在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。

b）在各塔楼周边引 45度线，45度线范围内的竖向构件作为与上部结构共同作用的构件。 第五章 总刚计算模型不过的主要原因 （一）多塔定义不对

⑴同一构件同时属于两个塔。（图略） ⑵定义为空塔。（图略）

⑶某些构件不在塔内。（图略） （二）悬空构件

⑴用户输入斜梁、层间梁或不与楼面等高的梁时，如果不仔细检查，可能出现梁在梁端不与任何构件相连的情况，即梁被悬空。（图略）

注意：节点处如果有墙，则变节点高是不起作用的，与此节点相连的任一构件标高均与楼层相同。

⑵节点处有柱时，与同一柱相连的梁，如果标高差小于500时，标高较低的节点会被合并到较高的节点处，大于500则不合并，但最多只允许3种不同的标高。如下图所示（图略）。 （三）铰接构件定义不对

⑴设计人员在定义铰接构件时，使结构成为可变体系（如下图所示）。（图略） 该工程顶层为网架模型，各节点处梁均设为铰接，这样就出现了与同一节点相连的杆件均为铰接的情况，这在程序中是不允许的。

⑵钢支撑在SATWE中是默认为两端铰接的，对于越层钢支撑，用户常常忽略这一点，同样造成与同一节点相连的村件（这里为上下层的两段支撑）均为铰接的情况，为避免这种情况，用户应在SATWE前处理的“特殊构件补充定义”中将越层支撑设为两端固接（如下图所示）。（图略）

第六章 错层结构的计算 （一）错层结构的模型输入

⑴错层高度不大于框架架高时的错层结构的处理； ⑵对于错层高度大于框架梁高的单塔错层结构的输入

⑶对于错层高度大于框架梁高的多塔错层结构的输入 ⑷错层洞口的输入 （二）错层结构的计算 ⑴规范要求

⑵错层结构设计中应注意的问题：SATWE软件在计算错层结构时，会在越层的柱和墙处施加水平力。由于在越层处水平力的存在，从而使越层构件上下端的配筋不一样，设计人员在出施工图时可以取二者的大值。

（本章可能是讲课人员的提纲，没有具体内容。后面还有相类似的情况，只有标题） 第七章 PKPM软件关于混凝土柱计算长度系数的计算 （一）规范要求

⑴《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）（以下简称《混凝土规范》）第 7.3.11条第2款规定：一般多层房屋梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度系数可按表7.3.11-2取用。

⑵第 7.3.11条第3款规定：当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的 75％以上时，框架柱的计算长度l0可按下列两个公式计算，并取其中的较小值： l0＝［l＋0.15（Ψu＋Ψl)]H （7.3.11-1） l0＝（2十0.2Ψmin）H （7.3.11-2）

式中：Ψu、Ψl——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；

Ψmin——比值Ψu、Ψl中的较小值；

H——柱的高度，按表7.3.11-2的注采用。 （二）工程算例

⑴工程概况：某工程为十层框架错层结构，首层层高2m，第二层层高4.5m。其第一、二层结构平面图、结构三维轴侧图如图1所示。（图略） （三）SATWE软件的计算结果 ⑴计算结果表：

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表1 柱1、柱2、柱3按照表7.3.11-2直接取值的计算长度系数 柱1／3.25／3.25／1.44／1.44／ 柱2／1.00／3.25／1.25／1.44／ 柱3／1.00／1.00／1.25／1.25／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－

表2 柱1、柱2、柱3按公式7.3.11-1和7.3.11-2计算的计算长度系数 柱1／3.59／3.83／1.60／1.70／ 柱2／1.33／3.83／1.42／1.70／ 柱3／1.19／1.12／2.23／2.14／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表中数据依次为：柱号／首层Cx／首层Cy／二层Cx／二层Cy／

柱1是边柱，首层无梁，二层与三根梁相连；柱2也是边柱，首层下向有一根梁，二层与三根梁相连；柱3是中柱，首层、二层均与四根梁相连。 ⑵结果分析：

①表1中Cx、Cy的计算过程 ②表2中Cx、Cy的计算过程

根据公式（7.3.11-1)和（7.3.11-2)，

Ψux=(ECIC下/LC1+ECIC上/LC2)/[(ECIb左/Lb1+ECIb右/Lb2)2] 对于底层柱，由于柱底没有梁，所以程序自动取Ψlx＝0.1。 （四）注意事项

⑴采用公式（7.3.11-1）和（7.3.11-2）计算柱的计算长度系数时，程序采用以下原则计算梁、柱构件的刚度：

①没有按规范要求判断水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上这个条件； ②对于混凝土梁，程序采用架的刚度放大系数值恒为2.0；对于钢梁，则采用设计人员输入的梁刚度放大系数；

③程序对于另一端不与柱（墙）相连的梁按远端梁铰接处理； ④当梁的两端与柱铰接时．不考虑梁的刚度；

⑤当梁的一端与柱刚接、另一端与柱铰接时．对于混凝土梁，梁的刚度折减50％，并不受有无侧限的限制；对于钢梁，有侧限时折减50％，无侧限时不折减； ⑥当柱一端铰接时．则相应端梁与柱的刚度比取0.1； ⑦斜柱（支撑）刚度不考虑在约束刚度比的计算中；

⑧单向墙托柱、柱托单向墙，面内按固端计算，刚度比取10，面外按实际情况计算； ⑨双向墙托柱、柱托双向墙，双向刚度比均取10（柱端已定义为铰接的不在此列）。 ⑵斜柱（支撑）的计算长度取1.0。

⑶地下室的越层柱，程序不能自动搜索，而按层逐段计算柱的计算长度系数。 ⑷所有边框柱，其计算长度系数内定为0.75。

⑸对于混凝土柱，其计算长度系数上限为2.5，钢柱的计算长度系数上限为6.0。 ⑹程序只执行现浇楼盖的计算长度系数，没有执行装配式楼盖的计算长度系数。

⑺目前的SATWE软件对有吊车或无吊车的排架结构的柱计算长度系数仍按框架结构实行。 ⑻对于SATWE软件，设计人员修改柱计算长度系数后，不要再进行“形成SAIWE数据”和“数据检查”等操作，而应该直接计算，否则程序仍然按照原来的计算长度系数进行计算。 （五）如何判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上”这个条件？ 由于目前的SATWE软件没有直接判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上”这个条件的功能，因此需要设计人员自己进行判断，具体判断过程我们可以遵循以下步骤：

⑴在新版的 SATWE软件中首先按照不执行《混凝土规范》7.3.11-3条的方法进行计算，从而得到所有荷载产生的总弯矩设计值；

⑵点取SATWE软件“总信息”中“恒活载计算信息”里的“不计算恒活载”选项，然后进行计算，从而得到水平荷载产生的弯矩设计值；

⑶将头两步计算得到的弯矩设计值相比看是否满足《混凝土规范》7.3.11-3条中的条件； ⑷在选择弯矩设计值时要注意尽量选择同一工况荷载作用下的内力值。 第八章 梁上架柱结构的荷载导算 （一）工程概况

某工程为梁抬柱结构，共 30层，含 4层地下室，地震设防烈度为 8度，地震基本加速度为0.2g，如图1(a)所示，第四层的节书点1处为梁1和梁2的交点，该节点抬了一根12001200的劲性混凝土柱1，该结构的第四层和第五层干面图如图1所示（图略）。 （二）内力分析

经计算，得到如下结果：

⑴柱1在恒载作用下的柱底轴力标准值为-586.5kn。 ⑵结构总质量进行核核：

①PMCAD软件中“平面荷载显示校核”里计算出的结构总质量为84012.4吨。 ②SATWE软件中质量文件WMASS.OUT中显示的结构总质量为84233.484吨。 ⑶计算结果：

不同梁截面尺寸下的柱底轴力（单位：kn） 柱1／-586.5／-2110.5／-4692.8／-7033.9／ 柱2／-9015.7／-8944.8／-8824.5／-8715.8／

柱3／-12176.2／-11701.1／-10895.3／-10164.5／ 柱4／--9204.3／-9130.2／-9004.6／-8891.1／ 柱5／-11251.7／-10999.0／-10570.8／-10182.5／ 柱6／-10081.0／-10010.2／-9890.1／-9781.7／ 柱7／-15007.5／-14555.5／-13789.1／-13094.6／ 柱8／-9732.7／-9666.4／-9554.0／-9452.5／ 柱9／-10731.8／-10487.2／-10072.3／-9692.2／

节点1位移(mm)／-86.06／-74.8／-55.695／-38.397／

表中后面四个数据依次为梁1和梁2截面尺寸为／250600／300900／2001200／5001500／时的数据。

柱3和柱7在节点1的左和右，柱5和柱9在节点1的上和下，柱2在节点1的左下角，柱8在节点1的右下角，柱4在节点1的左上角，柱6在节点1的右上角。

⑷结果分析：产生这种情况的主要原因是梁的刚度太小，节点位移太大，从而使内力转移到其他的竖向构件中。

第九章 如何选择剪力墙连梁的两种刚度模型

在SATWE软件中，剪刀墙连梁刚度的计算有两种模型，第一种为杆元模型，即连梁按照普通梁的方式输入，另一种为壳元模型，即连梁以洞口的方式形成。在设计中这两种刚度模型如何选择是设计人员非常关心的问题。 （一）剪力墙连梁变形的相对位移

⑴以双肢墙为例，采用连续化算法推导剪切变形与相对位移比的计算公式。 ⑵剪力墙连梁变形的计算

⑶通过公式推导，得出剪切变形与相对位移比的计算公式： δν／δ＝1／［1＋1／3（2a／hp）（2a／hp）］-----(1)

⑷根据式（1），本文列出δν／δ和连梁跨高比之间的相对关系，如表1所示： 表1 δν／δ和连梁跨高比之间的相对关系

跨高比/0.5/1.0/1.5/2.0/2.5/3.0/3.5/4.0/4.5/5.0/

δν／δ/0.923/0.75/0.571/0.428/0.324/0.25/0.197/0.158/0.129/0.107/ (二）结论

⑴连梁跨高比大干5.0时可按照普通梁输入； ⑵连梁跨高比小于2.5时可以洞口方式形成；

⑶连梁跨高比大于2.5，但小于5.0时可视具体情况酌情处理。 ⑷连梁形成方式的不同，对结构的整体刚度、周期、位移以及连梁的内力计算都会产生影响。 第十章 板带截面法计算板柱剪力墙结构体系 （一） 板往剪力墙结构体系的计算方法 ⑴等代框架法 ⑵有限元法

（二）有限元法计算的问题

⑴局部应力的大小与有限元划分的大小密切相关，不便于设计人员掌握；

⑵用SATWE软件的“复杂楼板有限元分杯”子菜单分析板柱剪力墙结构，其内力和配筋是以点值或极值的方式输出的。“点值”方式不利于确定配筋范围，“极值”方式又未免配筋太大，造成浪费。

（三）板带截面法的特点

⑴首先采用有限元法进行内力和配筋设计。 ⑵根据设计人员已定义的骨架线（即相邻支座的连线，骨架线上有梁（包括虚梁）或剪力墙）划分板带。

⑶既能保证计算精度，又具备方便的后处理功能。 ⑷目前的板带截面法，楼板荷载计算比较大。 参考文献：赵勇、李云贵、黄鼎业《基于有限元分析结果的混凝土板板带截面设计法》载《建筑结构》杂志2004年第8期。 第十一章 弹性楼板的计算和选择 （一）什么是弹性楼板

在外力作用下能够产生弹性变形的楼板。 （二）弹性楼板的造择与判断 ⑴楼饭局部大开洞（图略）

⑵板柱体系或板柱—抗震墙体系：

《高规》第5.3.3条规定：对于平板无梁楼盖，在计算中应考虑板的平面外刚度的影响，其平面外刚度可按有限元方法计算或近似将柱上板带等效为扁梁计算。

根据《高规》的此项规定，板—柱体系要考虑楼板的平面外刚度，因此板柱体系要定义弹 性楼板（如图2所示）。（图略） ⑶框支转换结构

研究表明，对于框支转换结构，转换梁不仅会产生弯矩和剪力，而且还会产生较大的轴力，这个轴力不能忽略。在SATWE软件中，只有定义弹性楼板才能产生转换梁的轴力。因此，对于框支转换结构，必须整层定义弹性楼板。 ⑷厚板转换结构

对于厚板转换结构，由于其厚板的面内刚度很大，可以认为是平面内无限刚，其平面外的刚度是这类结构传力的关键。因此，此类结构的厚板转换层应定义为弹性楼板。 ⑸多塔联体结构：多塔联体结构的连廊定义为弹性楼板。 （三）四种计算模式的意义和适用范围 ⑴刚性板假定

假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。 ①梁刚度放大系数的应用

《高规》第5.2.2条规定：在结构内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.3～2.0。对于无现浇面层的装配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用。 ②适用范围：楼板形状比较规则的结构。 ⑵弹性板6假定

①楼板的平面内刚度和平面外刚度均为有限刚。 ②适用范围：板柱体系或板柱－剪力墙结构。 ⑶弹性膜假定

①采用平面应力膜单元真实地反映楼板的平面内刚度，同时又忽略了平面外刚度，即假定楼板平面外刚度为零。

②适用范围：广泛应用于楼板厚度不大的弹性板结构中，比如体育场馆等空旷结构、楼板局部大开洞结构、楼板平面布置时产生的狭长板带（如图1（C）所示，图略）、框支转换结构中的转换层楼板、多塔联体结构中的弱连接板（如图3所示，图略）等结构。 ⑷弹性板3假定

①楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为有限刚。程序采用中厚板弯曲学元来计算楼板平面外刚度。

②适用范围：厚板转换层结构和板厚比较大的板柱体系或板柱－抗震墙体系。 ③注意事项：

a）要在PMCAD软件的人机交互式建模中输入100mm100mm的虚粱。虚梁在结构设计中是一种无刚度、无自重的梁，不参与结构计算。它的主要作用有以下三点： ☆为SATWE或PMSAP软件提供板的边界条件； ☆传递上部结构的竖向荷载。

☆为弹性楼板单元的划分提供必要条件。

b）采用弹性板3模式进行设计时，与厚板相邻的上下层的层高应包含厚板厚度的一半。 （四）工程实例

⑴工程概况：某工程为框支剪力墙结构，共30层，带一层地下室，地面以上第4层为框支转换层，地震设防烈度为8度，地震基本加速度为 0.2g，场地类别为三类场地土，中梁刚度放大系数取2.0，边梁刚度放大系数取1.5，转换层楼板厚度为180mm，结构体系按复杂高层计算，并考虑偶然偏心的影响。该结构的三维轴测图、框支转换层和框支转换层上一层的结构平面图如囹4所示。（图略） ⑵计算结果

将转换层楼板分别采用弹性板6、弹性膜和刚性板假定进行计算，该结构的周期、转换层处层间位移角和转换梁1的内力和配筋计算结果分别如表1、表2和表3所示。 表1 周期计算表

T1（X向）／1.3627／1.3639／1.3572／ T2（Y向）／1.2143／1.2147／1.2060／ T3（扭转）／1.0468／1.0473／1.0323／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表2 转换层处层间位移角计算表 X向／1/2933／1/2899／1/3187／ Y向／1/3006／1/2995／1/3274／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表3 转换梁1的内力和配筋计算表

-M（kn-m)／-218（30）／-225（30）／-198（29）／ Top Ast／2000／2000／2000／

+M（kn-m)／1060（30）／1071（30）／1015（30）／ Btm Ast／4116／4156／2814／

Shear／-587（30）／-597（30）／-538（30）／ Asv／825／825／825／

Nmax（kn）／567（29）／572（29）／0／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－

以上三张表中的后面3个数值依次分别为楼板条件是（／弹性板6／弹性膜／刚性板／）时的数值。

表4 相应工况下的荷载组合分项系数

Ncm／V-D／V-L／X-W／Y-W／X-E／Y-E／Z-E

29／1.20／0.60／-0.28／0.00／-1.30／0.00／0.00 30／1.20／0.60／0.00／0.28／0.00／1.30／0.00

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ ⑶结果分析

①本工程刚性板假定下结构刚度大于弹性板6假定下结构的刚度。 ②弹性膜假定下其结构的刚度最小，结构的位移和周期均最大。 ③通过对表3的分析可以看出，三种计算模式下梁的负端弯矩和跨中弯矩相差并不大，但采用弹性板6和弹性膜假定下梁的跨中纵向钢筋的配筋面积明显大于采用刚性极假定下梁的配筋面积、这主要是由于框支梁按照拉弯构件设计造成的。在表3中，采用弹性板6和弹性膜计算模式时，框支梁会产生较大的轴力，而采用刚性板假定时，框支梁的轴力为0。 ④由于弹性板6模式考虑了楼板的平面外刚度，因此，框支梁计算的安全储备降低，从表3可以看出，采用弹性膜假定计算出的框支梁1的弯矩、剪刀和轴力均大于采用弹性板6假定下的计算结果。在本工程中，这两种模式的计算结果虽然不大，但这种计算结果的差 异与楼板厚度有关，板厚越大，计算结果的差异也越大。 第十二章 斜屋面结构的计算 （一）斜屋面的建模

⑴通过设置“梁两端标高”或者“改上节点高”等方式形成屋面斜板。

⑵在PMCAD建模时，屋面斜梁不能直接落在下层柱的柱项，斜梁下应输入100mm高的短柱（如图1所示，图略）。短柱通常只传递荷载和内力，而没有设计意义。

⑶当采用TAT和SATWE软件计算时，顶部倾斜的剪力墙程序不能计算，PMSAP可以计算，但要在“复杂结构空间建模”冲将其定义为弹性板6。 （二）软件对屋面斜板的处理

⑴TAT和SATWE软件只能计算斜粱，对斜屋面的刚度不予考虑。 ⑵PMSAP软件可以计算屋面斜板的刚度对整体结构的影响。 （三）斜屋面结构的计算

⑴简化模型1：忽略斜屋面刚度对整体结构的影响，将屋面斜板的荷载导到斜梁上，用TAT或SATWE软件计算。

⑵简化模型2：将斜屋面刚度用斜撑代替，屋面斜板的荷载导到斜梁上，用TAT或SATWE软件计算。斜撑的主要目的是为了模拟斜屋面的传力，其本身的内力计算没有意义，但在计算屋面荷载时，应适当考虑斜撑自重。

⑶真实模型：考虑斜屋面刚度对整体结构的影响，用PMSAP软件计算。 （四）工程实例

⑴工程概况：某工程为框架结构的仿古建筑，共4层，第二层的两端和第四层的中间部分布置了较多的斜屋面，该结构斜屋面组成比较复杂（如图 1所示，图略），板厚为 180mm，地震设防烈度为8度，地震基本加速度为0.2g，周期折减系数0.7，考虑偶然偏心的影响，并用总刚模型计算。该结构的三维轴测图、首层平面图和第四层斜梁线框图如图1所示（图略）。

⑵斜屋面结构的计算

为了能够有效地体现屋面斜板对结构设计的影响，现分别采用三种计算模型对结构进行计算，第一种模型为考虑斜屋面，按真实模型进行计算；第二种模型为忽略斜屋面，将斜屋面引起的荷载传递给斜梁，按简化模型1计算；第三种模型为将斜屋面用斜撑代替，斜屋面引起的荷载传递给斜梁，按简化模型2计算。这三种计算模型中结构周期和位移的计算如表1所示，某根构件的内力计算如表2、表3和表4所示。

表1 三种计算模型中结构周期和位移的计算 周期／真实模型／简化模型1／简化模型2／ T1／0.997（Y）／1.119（Y）／1.027（Y）／ T2／0.964（X）／1.018（X）／0.981（X）／ T3／0.801（T）／0.891（T）／0.826（T）／

最大层间位移角（X向）／1/363／1/338／1/354／ 最大层间位移角（Y向）／1/366／1/298／1/326／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表2 三种模型中梁1的弯矩计算

①恒载下真实模型的弯矩标准值：110(左端)／-77.3(跨中)／86.2(右端) ②恒载下简化模型1的弯矩标准值：106.5(左端)／-77.8(跨中)／89.8(右端) ③恒载下简化模型2的弯矩标准值：107.1(左端)／-77.9(跨中)／89.2(右端) ④X向地震下真实模型的弯矩标准值：-204(左端)／-42.7(跨中)／199.5(右端) ⑤X向地震下简化模型1的弯矩标准值：-178.9(左端)／-36.6(跨中)／174.5(右端) ⑥X向地震下简化模型2的弯矩标准值：-202(左端)／-42.2(跨中)／197.8(右端) ⑦真实模型的弯矩设计值：-399.5(左端)／193.9(跨中)／-366(右端) ⑧简化模型1的弯矩设计值：-403.6(左端)／193.2(跨中)／-376(右端) ⑨简化模型2的弯矩设计值：-394(左端)／185(跨中)／-367(右端)

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表3 三种模型中梁2的弯矩计算

①恒载下真实模型的弯矩标准值：57.5(左端)／-43.4(跨中)／7.2(右端) ②恒载下简化模型1的弯矩标准值：126.9(左端)／-62(跨中)／109.7(右端) ③恒载下简化模型2的弯矩标准值：127.1(左端)／-62.0(跨中)／109.5(右端) ④X向地震下真实模型的弯矩标准值：-5.2(左端)／-0.5(跨中)／8.0(右端) ⑤X向地震下简化模型1的弯矩标准值：-7.6(左端)／-3.0(跨中)／-1.7(右端) ⑥X向地震下简化模型2的弯矩标准值：-6.0(左端)／-2.1(跨中)／1.7(右端) ⑦真实模型的弯矩设计值：-98(左端)／69.6(跨中)／-95(右端)

⑧简化模型1的弯矩设计值：-155.9(左端)／111.5(跨中)／-135.5(右端) ⑨简化模型2的弯矩设计值：-156(左端)／115(跨中)／-135(右端)

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表4 三种模型中柱1的弯矩（My）计算

①恒载下真实模型的弯矩标准值：-9.7(上端)／3.5(下端) ②恒载下简化模型1的弯矩标准值：-10.9(上端)／4.7(下端) ③恒载下简化模型2的弯矩标准值：-11.0(上端)／4.7(下端)

④X向地震下真实模型的弯矩标准值：-296.8(上端)／334.4(下端) ⑤X向地震下简化模型1的弯矩标准值：-258.7(上端)／291.5(下端) ⑥X向地震下简化模型2的弯矩标准值：-292.8(上端)／330.1(下端) ⑦真实模型的弯矩设计值：456.7(上端)／528.7(下端) ⑧简化模型1的弯矩设计值：467.7(上端)／541.6(下端) ⑨简化模型2的弯矩设计值：423.2(上端)／528.4(下端)

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－

梁1是一根首层的边框架梁；梁2是四层与柱1相连的斜梁；柱1是一根框架边柱，梁1一端与之相连。 ⑶结果分析

①从表1可以看出，屋面斜板对结构的周期和位移均有一定影响。采用简化模型1计算，由于忽略了斜屋面的面内刚度和面外刚度，计算结果偏柔；采用简化模型2计算，由于斜撑起到了一定的楼板刚度的作用，因此其计算结果介于简化模型1和真实模型之间；

②表2和表4主要反映的是屋面斜板对其他楼层的水平和竖向构件内力的影响。从中可以看出，在竖向荷载作用下（如恒载），三种计算模型算出的构件内力相差很小，几乎可以认为相等；在水平荷载作用下（如地震力），简化模型1与真实模型和简化模型2计算出的构件内力有一定差别，但差别也不是很大。真实模型和简化模型2计算出的构件内力则相差很小；

③表3主要反映的是屋面斜板对屋面斜梁内力的影响。从中可以看出，由于屋面斜板定义了弹性板6，从而使采用简化模型计算的梁内力值明显大于采用真实模型计算的梁内力值。 第十三章 次梁按主梁输和按次梁输的区别 （一）导荷方式相同

这两种输入方式形成的次梁均可将楼板划分成双向或单向板，以双向或单向板的方式进行导荷。

（二）空间作用不同 ⑴次梁按次梁输时，输入的次粱仅仅将其上所分配的荷载传递到主梁上，次梁本身的刚度不代入空间计算中，即对结构的刚度、周期、位移等均不产生影响。

⑵次梁按主梁输时，输入的次梁本身的刚度参与到空间计算中，即对结构的刚度、周期、位移等均会产生影响。 （三）内力计算不同

⑴次梁按次梁输时，次梁的内力按连续梁方式一次性计算完成，主梁是次梁的支座。

⑵次梁按主梁输时，程序不分主次梁，所有梁均为主梁。梁的内力计算按照空间交叉梁系方式进行分配。即根据节点的变形协调条件和各梁线刚度的大小进行计算。主梁和次梁之间没有严格的支座关系。 （四）工程实例

⑴本工程实例主要用于说明为什么有些悬挑梁在计算时没有按悬挑梁计算？

该工程局部悬挑梁的布置如图1所示（图略，图1显示的局部悬挑梁布置是平行的三道梁，上下两道为框架梁，中间为支承在另一方向上的框架梁上的连续梁，均有挑梁）。 ⑵计算结果

如上图所示，从主框架梁中间悬挑出去的梁端负筋明显小于从柱悬挑出去的梁端负筋。 以下是这两种梁的内力计算结果： 表1 图中中间悬挑梁内力值

截面号／I／1／2／3／4／5／6／7／J／

－M／-61.0／-52.2／-43.9／-36.3／-29.8／-24.3／-19.6／-15.6／-12.4／ Top Ast／652／652／652／652／652／652／652／652／652／ ＋M／0.0／0.8／1.5／1.9／2.1／1.9／1.5／0.8／0.0／

Btm Ast／652／652／652／652／652／652／652／652／652／ Shear／40.0／38.2／35.6／32.2／27.9／23.7／20.2／17.6／15.9／ Asv／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表2 图中下部悬挑梁内力值

截面号／I／1／2／3／4／5／6／7／J／

－M／-61.0／-52.2／-43.9／-36.3／-29.8／-24.3／-19.6／-15.6／-12.4／ Top Ast／652／652／652／652／652／652／652／652／652／

＋M／0.0／0.8／1.5／1.9／2.1／1.9／1.5／0.8／0.0／

Btm Ast／652／652／652／652／652／652／652／652／652／ Shear／40.0／38.2／35.6／32.2／27.9／23.7／20.2／17.6／15.9／ Asv／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／

－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ ⑶内力分析

通过梁的内力文件可以看出，从主框架梁中间悬挑出去的梁端负弯矩明显小于从柱悬挑出去的梁端负弯矩。

这主要是因为当这两种悬桃梁都按主梁输时，梁的内力计算按照空间交叉梁系方式进行计算。由于柱的线刚度大，变形小，因此对悬挑梁的约束能力强，则相应的梁端负弯矩大。而主框架梁的平面外抗扭刚度小，变形大，因此对悬桃梁的约束能力低，则相应的梁端负弯矩就小。

第十四章 不规则结构方案调整的几种主要方法 （一）工程算例１

⑴工程概况：某工程为一幢高层住宅建筑，纯剪力墙结构，结构外形呈对称Y形。一层地下室，地上共23层，层高2.8m。工程按 8度抗震烈度设防，地震基本加速度为0.2g，建筑抗震等级为二级，计算中考虑偶然偏心的影响。其结构平面图如图1所示。（图略） ⑵这个工程的主要特点是： ①每一个楼层沿Y向对称。

②结构的角部布置了一定数量的角窗。

③结构平面沿Y向凹进的尺寸10.2m，Y向投影方向总尺寸为22.3m。开口率达45%，大于相应投影方向总尺寸的30%，属于平面布置不规则结构，对结构抗震性能不利。 ⑶本工程在初步设计时，结构外墙取250厚，内墙取200厚。经试算结果如下： 结构周期：

T1＝1.4995s，平动系数：0.21（X），扭转系数：0.79 T2＝1.0954s，平动系数：0.79（X），扭转系数：0.21 T3＝1.0768s，平动系数：1.00（Y），扭转系数：0.00 周期比：T1／T2＝1.37， T1／T3＝1.39 最大层间位移比：1.54

最大值层间位移角：1／1163

⑷通过对上述计算结果的分析可以看出，该结构不仅周期比大于规范规定的0.9限值，而且在偶然偏心作用下的最大层间位移比也超过1.5的最高限值。

经过分析我们得知，之所以产生这样的结果，主要是由于结构的抗扭转能力太差引起的。 ⑸为了有效地提高结构的抗扭转能力，经与建筑协商，在该结构的深开口处前端每隔3层布置两道高lm的拉梁，拉梁间布置200mm厚的连接板（如图2所示）。（图略） 经过上述调整后，计算结果如下：

T1＝1.3383s，平动系数：0.22(X)，扭转系数：0.78 T2＝1.0775s，平动系数：0.78(X)，扭转系数：0.22 T3＝1.0488s，平动系数：1.00(Y)，扭转系数：0.00 周期比：T1／T2=1.24，T1／T3=1.28 最大层间位移比：1.48

最大值层间位移角：1／1250

⑹从上述结果中可以看出，由于设置了拉梁和连续板，使结构的整体性有所提高，抗扭转能力得到了一定的改善。结构的周期比和位移比有所降低，但仍不满足要求。

个参数按实际情况填写，翼缘宽度可按上部荷载的比例任意设定若干种截面类型（但应比梁肋宽些）。在程序运行“退出”菜单时会自动将平均设计反力与计算出的地基承载力比较，并询问用户是否输入一个新的地基承载力/平均设计反力的比值，如是，程序将按目前梁翼缘宽度的相对比例，同步扩大或缩小各种梁截面类型的翼缘宽度，从而调整底面积大小达到地基承载力/平均设计反力的比值的预定值要求。一般该预定比例值应大于1.0。

对带肋板式基础按按实际情况填写肋寛、梁高两个参数，其他参数可不填写。程序在进行梁元法计算时的梁翼缘根高和边高由板厚确定。梁的翼缘宽度取值方法是将房间面积除以周长，得出的值作为周边梁的一侧翼缘宽，最后将两侧的翼缘宽相加就得到梁底总宽度。按这种方法计算出的总反力与总荷载是平衡的。

对墙下筏板基础可以采用梁截面定义法、也可采用[墙下布梁]菜单自动布置。墙下布梁方法布置的梁高与板厚相同，一律沿轴线居中布置。梁截面定义方法布置与带勒板式基础相同，只是将墙作为板肋处理，此时肋宽取墙厚度，梁高可按非墙下梁高度取，或取用户认为适当的值。对于化成板带的平板基础，板带无须定义，程序可自动升板结构规范确定板带总宽度、柱下板带宽度和跨中板带宽度。

一般而言，弹性地基梁基础，墙下都要布梁，如果没有布梁，也应该点一下“墙下布梁”菜单，这样程序将自动生成一个与墙同宽、梁高等于板厚的砼梁。如果不布置梁，也应该布置板带。

地梁布置、地梁删除、墙下布梁

板带：

该菜单时柱下平板基础按弹性地基梁元法计算所必须运行的菜单。若采用板元计算平板时，最好也布置板带，这样可以使用板钢筋交互设计和绘制板筋施工图。板带布置时无须定义，可采用多种方式沿柱网轴线布置。采用该方法计算应注意遵守升板规范有关的要求（一般柱网应正交，柱网间距相差不宜太大）。板带布置的位置是一个较重要的问题，布置位置不同可导致配筋的差异。布置原则是将板带视为暗梁，沿柱网轴线布置，但在抽柱位置不应布置板带，以免将柱上板带布置到跨中。 板带布置、板带删除 之八

okok.org 桩基础

选择桩：用于桩基定义

上海地区按《上海市地基基规范》进行桩基设计，单桩承载力取勘察报告提供的单桩竖向极限承载力的二分之一输入，即按《地基基础规范》 GB50007-2002的设计体系输入单桩竖向承载力特征值。在选取规范时选上海规范，JCCAD内部会自动转换。 承台桩：

okok.org 承台参数

桩承台控制参数

桩间距、桩边距：按规范规定 承台底标高：按设计 承台尺寸模数：100

单桩、承台桩长度：按设计 承台形状：阶梯型 施工方法：现浇

四桩以上矩形承台 承台阶数：1

承台阶高：按最高 承台生成方式

按荷载单桩承载力计算：√（一般情况） 指定桩数生成：

承台删除时保留桩布置：√（一般情况） 承台生成 联合承台 承台布置 承台删除

okok.org

《建筑桩基技术规范》3.2.3、桩的布置应符合下列要求： 3.2.3.1桩中心距

（1）桩的最小中心矩应符合表3.2.3－1的规定。对于大面积桩群，尤其时挤土桩，桩的最小中心距宜安表列值适当加大。

表3.2.3－1okok.org 桩的最小中心距 土类与成桩工艺 排数不少于3排且桩数 不少于9根的摩擦型桩基 其他情况 非挤土和部分挤土灌注桩 3.0d 2.5d 挤 土

灌注桩 穿越非饱和土 3.5d 3.0d 穿越饱和土 4.0d 3.5d 挤土预制桩 3.5d 3.0d

打入式敞口管桩和H型钢桩 3.5d 3.0d

一般在设计中，非挤土灌注桩桩的最小中心距可取3.0d。……

《地基基础设计规范》（上海市工程建设规范）6.1.11、桩位布置原则如下： 1、宜使群桩形心与荷载长期效应组合的合力作用点相重合。 2、群桩中的桩的中心距不宜小于三倍桩的边长或直径。……

《钢筋混凝土承台设计规程》3.3.4、桩的布置应符合下列要求： 3.3.4.1桩的最小中心距应符合《建筑桩基技术规范》的规定。

3.3.4.2承台边缘至桩中心的最小距离Sc.min和桩边缘承台挑出部分的最小尺寸Se.min(图3.3.4)应符合表3.3.4的规定。

表3.3.4okok.org 承台与桩的关系尺寸 承台类型 Sc.min Se.min

条形承台 0.5dp+75mm 75mm

其他承台 dp≤300mm 0.5dp+150mm 150mm 300mm＜dp≤600mm dp 0.5dp

dp＞600mm 0.5dp+300mm 300mm 注：dp为桩的直径或边长。

……

非承台桩

布置于筏板和基础梁下面的桩，桩的数量与位置是否合理可通过主菜单的“桩筏及筏板有限元计算”计算结果中的反力图来校核。

okok.org 布置参数

桩间距：按规范 桩群布置角：按实际 桩长度：按设计 方桩角：按实际

群桩布置方式：按构件布置（一般情况）

按参数方式在筏板中布桩：选择该项，则筏板布桩是在对话框中进行，否则在基础平面简图中直接布置。 筏板布桩 群桩布置 单桩布置 等分桩距 梁下布桩 单桩复制 群桩复制 桩移动 桩删除

沉降试算：提供根据桩筏沉降确定桩布置数量或桩长的工具。点取该菜单后，在选择筏板，屏幕会出现对话框，使用者可以在对话框中看到桩长和桩数对桩筏的影响。 桩数量图

okok.org 围桩承台

该菜单用于墙下桩承台的生成，先根据墙体的荷载在“非承台桩“菜单中输入的桩，桩的数量应满足承载力的要求。然后按围区方式将要生成的承台的桩选出。程序会在选中的桩上形成桩承台。在选取的过程中应注意多边形凹点除尽量沿着桩边输入控制点，在这里程序只是形成承台的多边形，承台的内力计算和配筋计算在后面的桩筏计算中进行。 计算桩长、修改桩长、查桩数据 柱下基础 自动生成

基础设计参数输入：将参数输入分散到各构件布置或自动生成的菜单中。该处参数一般按默认。

输入柱下独立基础参数： 类型：阶梯现浇

独立基础最小高度：按规范 首层基础底标高：按设计 独基底面长宽比：按规范

独立基础底板最小配筋率：先按0.15％，但配筋不宜小于相关规范规定。 承载力计算时基础底面受拉面积/基础底面积：0 基础底板钢筋级别：1级，d>12时用2级

计算独基时考虑独基底面范围内的荷载作用：√

上海市工程建设规范《地基基础设计规范》DGJ08－11－1999okok.org 5.4.1、基底平面宜取方形或矩形，矩形基础的长度与宽度之比宜小于等于3。

《建筑地基基础设计规范》GB50007－2002okok.org 8.2.2、扩展基础的构造，应符合下列

要求：

1、锥形基础的边缘高度，不宜小于200mm；阶梯基础的每阶高度，宜为300－500mm； ……

锥形基础的边缘高度还应大于等于h/4，h为基础的高度。

上海市工程建设规范《地基基础设计规范》DGJ08－11－1999okok.org 5.4.2、阶梯形基础每阶高度宜为300－500mm；锥形基础边缘的高度不宜小于200mm，坡度不宜小于1（竖向）：2（水平）。

《建筑地基基础设计规范》GB50007－2002okok.org 8.2.2、扩展基础的构造，应符合下列要求：

……

3、扩展基础底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。……

由于扩展基础底板的厚度一般都由受冲切或受剪切承载力控制，并非按受弯承载能力确定，因此底板相对较厚，如果套用受弯构件的受拉钢筋最小配筋率将导致底板用钢量不必要的增加。此条规定就相当于规定了其最小配筋率。

上海市工程建设规范《地基基础设计规范》DGJ08－11－1999okok.org 5.1.4、用于基础结构的混凝土和钢筋应满足下列构造要求：

……2、钢筋：底板受力钢筋的直径不小于8mm，间距不大于200mm。……

《混凝土结构设计规范》9.5.2、对于卧置于地基上的混凝土板，板中受拉钢筋配筋率可适当降低，但不宜低于0.15％。

计算结果、独基布置、独基删除、双柱基础

墙下条基：自动生成、计算结果、条基布置、条基删除 重心校核

菜单用于筏板基础、桩基础的荷载重心与基础形心位置校核、基底反力与地基承载力的校核。“选荷载组”子菜单时供用户在所有荷载组合中选择其中一组进行重心校核，每次只能选择一组，若要用多组荷载校核，须分多次进行。“筏板重心”子菜单点取后，各块筏板分别显示作用于该板上的荷载重心、筏板形心、平均反力、地基承载力设计值、最大最小反力位置与数值。“桩重心”子菜单点取后，程序提示用户用光标围取若干桩，接着显示租用于该区内荷载重心与合力值、群桩形心与总抗力及两者的偏心距。特别对于联合承台也要进行重心校核。 对于带裙房的主体结构，“筏板重心校核”主体应该与裙房分开计算，而且主要是验算主体结构的重心校核。okok.org

选荷载组、筏板重心、桩重心、清理屏幕 局部承压：局压柱、局压桩、清理屏幕 之十okok.org 特殊问题

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修改基础参数后，再进行独基条基验算时，独立基础条形基础尺寸不一定改变，这是什么原因？如何处理？

JCCAD的独基条基基础验算菜单中只有验算基础的底面积或配筋不够时才会加大基础的相应数据。如果验算时基础所需尺寸配配筋小于原有基础的数据时，原有的基础尺寸不改变。okok.org

处理方法：先点取“基础布置”菜单中“柱下独基”或“墙下条基”子菜单下的“独基删除”或“条基删除”菜单清除原有基础，然后再点取“自动生成”菜单，这样重新布置就可以使基础尺寸更加合理。 okok.org

多柱基础(独基、承台)的角度不合适如何处理？okok.org

多柱基础的情况比较复杂，在个别情况下可能角度不合适。okok.org

处理办法：减小多柱基础的底面积尺寸，然后将基础按所希望的角度布置到基楚平面上，并保证愿来基础上的柱都在新的基础的底面积范围内，然后进行基础验算。这样程序可按用户输入的基础角度进行基础验算，并将其布置到平面上，减小基础底面积的目的，是防止基础底面积过大造成浪费。

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在砖混结构中构造柱下生成独立基础如何处理？ okok.org

用户采用的是PM恒+活荷载,该荷载有节点荷载,程序在进行基础计算时读到构造柱所在节点上的的荷载,(一般由构造拄自重产生),则自动生成独立基础。okok.org

处理办法：在“荷载编辑”菜单中，删除构造柱所在节点上的的荷载,并相应增加该节点周围有墙网格上的线荷载。若采用“砖混荷载”则构造柱荷载已转化为均布荷载，也不会产生独立基础。okok.org

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抗震缝、伸缩缝处双轴线处如何布置地基梁或肋梁？okok.org

对抗震缝、伸缩缝下面的弹性地基梁（包括肋梁）采用的方法一般是做一个宽梁来承受上面距离很近的两排柱、墙。一般可将宽梁偏心布置在一条轴线上（最好布置在荷载大的轴线上），另外还要布置另一方向的梁，以保证相邻两个柱节点之间有梁连接，使柱子荷载不丢失并能传到梁上。另一排柱轴线的墙上荷载可利用附加荷载的方法，转移到布宽梁轴线上。另一种布置方法就是直接在双轴线上布置两根肋梁，对于梁式基础可以在双轴线处布置一个筏板，就做成了一个双梁基础。

双柱联合基础的偏心计算okok.org 程序在进行双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两根柱子上部荷载不一致而产生的偏心的情况。因此算出的基础底面积是对称布置的。这种计算方法对于两根柱子挨得很近，比如变形缝处双柱基础计算几乎没什么影响，但对于两根柱子挨得稍微远一些的基础，则会有一定误差。此时需要设计人员人为计算出偏心值，在独基布置中将该值输入进去。然后再重新点取“自动生成”选项，程序可以根据设计人员输入的偏心值重新计算联合基础。

在做多柱联合独立基础时，仅设置板底钢筋是不够的，一般做法可以在上部加暗梁，配置适当钢筋以抵抗负弯距，但这步工作目前是需由设计人员考虑完成的。 双梁基础的计算okok.org

建议直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板。

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多柱桩基承台，JCCAD是怎样计算的？ okok.org

多柱桩基承台实际是桩筏。可按桩筏建模计算。目前程序假定：将多柱的边缘连起来，按一个柱的承台考虑。桩的冲切已考虑，配筋用户需自核。

内框架的房屋经常会遇到独立基础和条形基础混合使用的问题，按照常规的理论这种情况属“受力不明确”，可是又不得不这样做，请问诸兄可有具体的计算依据？ 条基按条基算，独立基础按独立基础算。“受力不明确”是指部分条基搭在独立基础的台阶上，其实这部分荷载可在算独立基础时考虑进去。

作用的影响。

（八）基础沉降计算时，为什么会出现沉降计算值为0？

这主要是因为基础埋置太深，基底附加应力为0，甚至于负数所致。 （九）基床反力系数K值的计算

⑴基床反力系数K值的物理意义：单位面积地表面上引起单位下沉所需施加的力。 ⑵基床反力系数K值的计算方法：

①静载实验法：（有一张压力－沉降曲线图，图略） 计算公式：K＝（P2－P1）／（S2－S1）

其中，P2． P1——分别为基底的接触压力和士自重压力， S2、S1——分别为相应于P2． P1的稳定沉降量。 ②经验值法：JCCAD说明书附录二中建议的K值。 （十）单桩刚度的计算 ⑴竖向刚度：

①根据《桩基规范》附录B确定： ρNN＝1/(ξNh/EA+1/C0A0)

②根据静载试验Q-S曲线计算： ρNN＝ξQa/Sa ⑵弯曲刚度：

根据《桩基规范》附录B中表B-3提供的弯曲刚度公式 K＝[αEI(A2B2-A1B2)]/(A2C1-A1C2)

式中，α－－桩的水平变形系数（按《桩基规范》第5.4.5.1条计算）

A１、B１、C１、A２、B2、C2等分别为函数影响值，详见附录B中表B-6。 第十八章 钢结构

（一）Mu ＜ 1.2Mp何意？如何解决？

⑴规范要求：根据《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗震规范》）第 8.2.8条的规定：钢结构构件连接应按地震组合内力进行弹性设计，并应进行极限承载力计算； 梁与柱连接弹性设计时，梁上下翼缘的端截面应满足连接的弹性设计要求，梁腹板应计入剪力和弯矩。梁与柱连接的极限受弯、受剪承载力，应符合下列要求： Mu ≥ 1.2Mp－－－（8.2.8-1）

式中：Mu－梁上下翼缘全熔透坡口焊缝的极限受弯承载力，其计算公式为： Mu ＝Af(h-tf)fy

MP－梁（梁贯通时为柱）的全塑性受弯承载力，其计算公式为： Mp ＝Wpfy

Wp－构件截面塑性抵抗矩

⑵工程实例：某工程为5层钢框架结构，地震设防烈度为8度，地震加速度为0.2g，场地土类别为三类，设计地震为第一组，梁、柱均采用焊接工字钢，钢号均为Q345，首层平面图如图1所示：（图略）

通过STS软件计算可知，图1中所示GL27与柱GZ6的节点连接设计不满足《抗震规范》第8.2.8条的规定。由于有些设计人贝对公式（8.2.8－1）缺乏正确的理解，在处理此问题时盲目加大钢梁截面，调整结果如表1所示：（表略）

从表1可以看出，增大梁的截面尺寸后，仍不能满足要求，构件的极限承载能力提高的非常地有限，仅提高了0.72%，但用钢量每延米却增大了 64％，这显然不合理。通过对《抗震规范》中Mu和1.2Mp的计算公式的分析，我们得知： ①Mu主要与梁翼缘板面积和梁高有关，与梁腹板厚无关；

②Mp的大小主要受构件截面塑性抵抗矩Mp的控制，而Wp的大小则与截面的尺寸有关。 ③增大梁翼缘板尺寸和梁高虽然可以增大Mu的值，但Wp的值也会相应增大，这也是为 什么如表1所示增大梁截面尺寸但计算结果却没有明显改善的主要原因。 ⑶解决方案： 根据强连接弱构件的设计特点，采取如下技术措施：

①在梁上下翼缘处加楔形板（如图2所示，图略）。通过在梁端上下翼缘处加楔形板，增大全熔透坡口焊缝的长度，从而增加了焊缝的极限抗弯承载力。 以本工程为例，设楔形板挑出长度为0.08m，根据公式（1）：

Mu＝0.08(0.15+0.016)(0.25-0.008)4.7105＝151.05kn-m>1.2Mp=145.73kn-m 满足规范要求

②梁上下翼缘加楔形盖板（如图3所示，图略） 通过在梁端上下翼缘处加楔形盖板，增大全熔透坡口焊缝的高度，从而增加了焊缝的极限抗弯承载力。

以本工程为例，设楔形盖板板厚为 0 008m，根据公式（1）：

Mu=(0.008+0.006)0.15(0.25-0.008)4.7105＝238.85kn-m>1.2Mp=145.73kn-m 满足规范要求 需要指出的是，在梁端上下翼缘处加楔形盖板后，梁翼缘厚与楔形盖板厚之和应小于柱翼缘的厚度，否则就有可能使梁翼缘的抗弯承载力大于柱翼缘的抗弯承载力，从而将柱翼缘拉坏。 ③狗骨法（如图4所示，图略）

通过设置狗骨式节点连接方式，削弱梁瑞的全塑性受弯承载力以达到满足规范的要求。（狗骨者，构件两端翼缘加宽）

⑷上述三种连接方法的适用条件。

上述三种设计方法主要用于梁柱刚性连接，对于梁柱铰接连接的节点，由于其连接方式不属于“强连接弱构件”，因此不需要进行地震组合作用下的极限抗弯承载力验算。 （二）节点域不满足要求何意？如何解决？

⑴规范要求：根据《抗震规范》第8.2.5条第2款的规定：节点域的屈服承载力应符合下式要求：

[Ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]≤[(4/3)fv]----（8.2.5-2） 工字形截面柱：Vp=hbhcbtw----（8.2.5-3）

《抗震规范》第8.2.5条第3款的规定：工字形截面柱和箱形截面柱的节点域应按下列公式验算：

tw≥（hb＋hb）/90-----（8.2.5-5）

[Ψ(Mb1+Mb2)/Vp]≤[(4/3)fv/γRE]----（8.2.5-6）

式中，Mpb1+Mpb2－－分别为节点域两侧梁的全塑性受弯矩承载力； Mb1+Mb2－－分别为节点域两侧梁的弯矩设计值； Vp－－节点域的体积。

通过钢结构的节点连接计算我们得知，公式（8.2.5-2）和（8.2.5-5）不满足要求的最多，公式（8.2.5-6）一般较容易满足要求。仔细分析这三个公式的具体含义，我们不难得出以下结论：

①公式（8.2.5-2）主要验算的是节点域的屈服承载力，其大小只与构件的截面大小等本身性质有关，而与外力无关。

②公式（8.2.5-5）与（8.2.5-2）一样，也是只与构件的截面大小有关的物理量，而与外力无关。

③公式（8.2.5-6）主要是验算节点域两侧梁的端弯矩之和所产生的强度应力要满足规范的允许限值。如果内力不是很大，一般情况下都能满足要求。

⑵工程实例：图1结构平面图（图略）

工字形梁1和梁2断面尺寸为：BHtwtf＝1502504.58 工字形柱1断面尺寸为；BHtwtf＝175350681 将上述各参数代入公式（8.2.5-2）中得

[Ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]＝362.56＞[(4/3)fv]＝240 不满足规范要求

tw＝6＜（hb＋hc）／90＝6.3 也不满足规范要求 ⑶节点域的构造措施： ①对于组合柱，直接将柱腹板在节点域范围内更换为较厚板件。加厚板件应伸出柱横向加劲肋之处各150mm，并采用对接焊缝与柱腹板相连。

②对于轧制H型柱，可贴焊补强板加强。补强板上下边缘可不伸过或伸出柱横向加劲肋之处各150mm。当补强板不伸过往横向加劲助时，板厚不小于5mm。补强板侧边可采用角焊缝与柱翼缘相连，其板面尚应采用塞焊与柱腹板连成整体。塞焊点之间的距离不应大于相连板件中较薄板件厚度的21（235／fy）1/2倍。［（235／fy）1/2是[（235／fy）的1/2次方的意思]］

（三）门式刚架结构，柱子的截面很大，应力比也很小，为什么柱长细比总不能满足要求？ ⑴工程实例：某门式刚架结构的平面布置和荷载图如图1所示（图略），该门式刚架各构件截面尺寸如表1所示。该工程在设计时中间柱均设置为两端铰接的抗风柱，且这些抗风往不仅承受水平风荷载，而且承受竖向荷载。此工程的计算结果如图2所示（图略）。

（该工程简介：总跨度24m，分成6小跨，柱编号依次为1、2、3、4、5、6、7；檐口高9m，中柱高11.4m；梁编号依次为1、2、3、4、5、6。梁上均布荷载5.0，两边上节点有垂直集中力10.0，左边上节点有水平集中力5.0。） 表1

构件编号／截面高mm／截面宽mm／翼缘厚mm／腹板厚mm／ 梁1大头（左）／500／300／12／10／ 梁1小头（右）／300／300／12／10／ 梁2／300／300／12／10／

梁3大头（右）／500／300／12／10／ 梁3小头（左）／300／300／12／10／ 梁4大头（左）／500／300／12／10／ 梁4小头（右）／300／300／12／10／ 梁5／300／300／12／10／

梁6大头（右）／500／300／12／10／ 梁6小头（左）／300／300／12／10／ 柱1大头（上）／500／300／12／10／ 梁1小头（下）／300／300／12／10／ 柱2、2、3、4、5／300／300／10／8／ 柱7大头（上）／500／300／12／10／ 梁7小头（下）／300／300／12／10／

从图2中可知，该结构柱1到柱7的稳定应力比和强度应力比均较小，最大也不过0.18，但长细比却不满足要求。 ⑵产生原因：

①门式刚架结构中柱长度系数的计算：

STS软件采用通用公式计算门式刚架结构中柱的长度系数。该公式为 μr=［P'E0i/PiK(∑Pli/hli+∑1/2Pfi/hfi)］1/2－－－－（1） 式中：P'E0i ——以柱小头为准计算的欧拉临界力； Pli——摇摆柱所承受的荷载； Pfi——边柱所承受的荷载； hli——摇摆柱高度；

hfi——刚架边柱的高度；

K——柱顶水平荷载作用下的侧移刚度；

Pi——第i根柱在各种工况组合下所承受的最大轴向压力。

公式（1）之所以成为通用公式，是因为第一，《门式刚架规程》中计算柱计算长度系数的公式（6.1.3-7a）、（6.1.3-7b）、（6.1.3-8a）、（6.1.3-8b）均可由此公式推导出来，具体的推导过程详见参考文献l。第二，该公式不仅能计算《门式刚架规程》中涉及的几种门式刚架柱的计算长度系数，对于《门式刚架规程》中没有涉及到的，比如中间柱既有摇摆柱又有非摇摆柱的多跨门式刚架结构柱的计算长度系数也能计算。 ②影响柱计算长度系数的因素

从公式（1）中可以看出，门式刚架柱计算长度系数的大小与该往所承受的荷载有关。当柱所承受的最大轴向压力越大，该柱的计算长度系数就越小，其长细比自然也就越低。 该结构各柱的计算长度系数如图3所示：（图略）。

从图中可以看出，两端铰接的抗风柱的计算长度系数均为1.0。由于各竖向构件均承受 坚向荷载，各柱所承受的轴向力均为压力，因此程序按压杆控制，按照《门式刚架规程》表 3.5.2-1的规定，受压构件允许长细比为180，程序提示柱2到柱6的长细比超限。 ⑶解决方案：

①将抗风柱改成只承受水平风荷载，而竖向荷载均由边柱承担。 随着边柱1所承受的最大轴向压力的增大，计算长度系数减小，从而其长细比也就满足了要求。同时，由于摇摆柱没有承受轴向压力，其长细比可以按300控制，因此抗风柱的长细比也能满足要求。

②抗风柱的上端定义为刚接。

这种方法主要用于既希望抗风往承受水平和竖向荷载，又希望抗风柱的长细比满足要求的情况。

定义为刚接后，该抗风往的计算长度系数按非摇摆柱计算，从而使计算长度系数降低。这样一来，长细比也就满足了要求。从计算结果可以看出，将柱4上端改为刚接后，该柱的计算长度系数和长细比与原来按摇摆柱计算的结果相比均明显降低，并且满足规范要求。

参考文献1：赵兵、郭丽云《STS软件如何计算门式刚架中变截面柱的计算长度系数》《钢结构》杂志2004年第6期。 第十九章 其他问题 （一）结构周期比的计算 ⑴结构第一平动振型的选择

①根据工程具体情况，确定平动系数所占百分比； ②结构空间振型图中所显示的振动为整体平动； ③该振型所对应的地震剪力值为最大。 ⑵结构第一扭转振型的选择

①根据工程具体情况，确定扭转系数所占百分比； ②结构空间振型图中所显示的振动为整体扭转。

⑶将第一扭转振型的所对应的周期值与第一平动振型所对应的周期值相比即得周期比。

（二）为什么SATWE软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为2.0？如果想突破最大默认值

该怎么办？

SATWE软件在调整0.2Q0系数时将最大值默认为2.0主要是为了避免出现各层地震剪力都一样的情况，从而使计算结果失真。

此外，如果不控制最大值，也可能使某些层的构件内力过大而无法设计。

如果设计人员想突破该默认值的限制，可以直接建立0.2Q0文件（文件名为SATINPUT.02Q），程序合自动读取设计人员输入的调整系数。

（三）为什么有时候弹性楼板下的位移值小于刚住楼板下的位移值？ 产生这种情况的主要原因是由于设计人员定义了弹性板6，当其结构的变形由面外变形控制时，由于定义了弹性板6，其面外刚度大于刚性板的面外刚度，则位移就减小。当某结构的变形由面内变形控制时，弹性板6的面内刚度小于刚性板的面内刚度，则位移就增大。

（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间的联系与区别？ 高层建筑结构当竖向恒载一次加上时，其上部的竖向位移往往偏大，为了协调如此大的竖向位移，有时会出现拉柱或架没有负弯矩的情况。而在实际施工中，竖向荷载是一层一层作用的，并在施工中逐层找平，下层的变形对上层基本上不产生影响。结构的竖向变形在建造到上部时已经完成得差不多了，因此不会产生一次性加荷所产生的异常现象。程序对竖向恒载作用专门做了处理，可以考虑施工加荷的这种因素。

施工模拟1：它就是上面说的考虑分层加载、逐层找平因素影响的算法；

施工模拟2：将竖向构件（柱、墙）的刚度放大10倍后再做施工模拟l。采用算法2时，计算出的传给基础的力较为均匀合理，可以避免墙轴力远大于往轴力的不合理情形。由于竖向构件的刚度放大，将使得水平梁的两端竖向位移差减小，从而其剪力减小，这样就削弱了楼面荷载因刚度不约而导致的重分配，所以施工模拟2的荷载分配结果，更接近千手算结果。 一次性加载：各种荷载一次性加到结构中。

（五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？ 对于地震加速度值不是规范中规定的值的这种情况，一般在地震报告中都会提供地震最大影响系数α值，设计人员只要在SATWE软件中将该值输入进去即可。

（六）混凝土柱的单、双偏压计算该如何选择？ 从理论上讲，所有的桩桩的受力状态都是双偏压。但规范并没有要求所有的政柱都按双偏压计算。是否应按双偏压计算应根据规范决定。比如《高层建筑混凝土结构技术规程》第6.2.4条规定，角柱应按双向受力构件进行正截面承载力设计。

目前的SATWE软件提供了两种方式计算双偏压。第一种是在“设计信息”里按双偏压计算，这种方法计算出来的值多解，而且计算结果较大；第二种是设计人员可以先按单偏压计算，然后再在“分析结果图形和文本显示”中按双偏压验算。这种方法得出的计算值是唯一的，而且结果也不大。

一般来讲，该结构能够通过双偏压验算也就可以了。

（七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？

“梁柱重叠部分简化为刚域”此项选择对结构的刚度、周期、位移、梁的内力计算等均会产生

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