主体脚手架模板方案 - 图文

沈阳地铁一号线 土建施工第八合同段

明挖主体模板脚手架施工方案

编制: 审核:

中 铁 十 八 局 集 团 有 限 公 司 沈阳地铁一号线土建施工第八合同段项目经理部二○○八年三月

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工程概况 .................................................................................................... 3 第一章 模板工程概况 ............................................................................. 4 第二章 施工前准备 ................................................................................ 5 2.1 技术准备 ......................................................................................... 5 2.2 测量准备 ......................................................................................... 5 2.3管理人员及劳务人员培训 .............................................................. 6 第三章 模板的设计和配置 ...................................................................... 6 3.1各部位设计形式 .............................................................................. 6 第四章 模板脚手架计算书 .................................................................... 10 4.1 测墙模板验算 ............................................................................... 10 4.2 顶板模板验算 ............................................................................... 12 4.3 次龙骨验算 ................................................................................... 15 4.4 脚手架计算 ................................................................................... 18 4.5 梁模板验算 ................................................................................... 20 4.6 梁次龙骨验算 ............................................................................... 23 4.7 梁侧模板验算 ............................................................................... 26 第五章 模板加工使用相关规定 ............................................................ 28 5.1模板加工 ........................................................................................ 28

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5.3 模板的拆除： ............................................................................... 29 5.4 脚手架施工质量要求 ................................................................... 30 5.5模板施工安全技术要求 ................................................................ 30 5.6 脚手架施工安全技术要求 ........................................................... 33

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工程概况

沈阳站站位于沈阳位于沈阳火车站站前广场下、胜利北街与中华路交口处，车站沿中华路布置，基本呈东西走向，车站北侧为沈阳饭店，西侧为沈阳火车站，西南方是长客南站，南侧为沈铁大旅社，东南侧为沃尔玛购物广场，东北侧为置力大厦，车站西侧的结构上方为纪念碑（目前已拆除），纪念碑下方为地下两层人防工程，结构西南侧为地下一层的沈阳站地下出站厅。

车站位于直线上，纵向坡度为百分之二。本站为明、暗挖结合双层岛式车站，站台宽度为12米。站前广场部分采用明挖法施工，主体为四层矩形结构，胜利大街及中华路下的主体结构采用洞桩法施工，主体采用双层拱顶直墙结构，

车站共设4个出入口和3个风道，根据车站两端盾构区间施了了就工的需要，车站西侧需设置盾构调头井。1#风道采用明挖法施工，2#风道采用CRD法施工，3#风道采用洞桩法施工，车站的1#、3#、4#出入口处斜坡段采用明挖法施工外，其余采用矿山法施工，2#出入口结合1#风道采用明挖法施工。

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第一章 模板工程概况

车站主体结构侧墙模板采用组合钢模板，模板尺寸为900mm×1500mm。中板及顶板采用竹胶板模板。支撑体系采用Φ48×3.5mm扣件式钢管脚手架，利用顶托调节长度，立杆间距采用1200mm×1200mm，水平杆间距为1200cm，沿纵向每4个立杆间距设一组剪力撑，与地面成45°夹角，斜杆搭接时，搭接长度必须大于400mm，并用两只旋转扣件扣牢，剪力撑与立杆和水平杆采用旋转扣件连接，剪力撑连接设置。按照施工方案要求，中板和站台层侧墙一起浇筑，顶板和站厅层侧墙一起浇筑，底板浇筑到底板顶上700mm处，采用满堂脚手架支撑体系。结构砼施工结束后，先拆除侧墙钢模板，中板下脚手架支撑体系等顶板的结构施工完成后再拆除。1.3各部位构件截面尺寸 各部位构件截面尺寸 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 构件名称 基础底板（厚度） 中板（厚度） 顶板（厚度） 底纵梁（b×h） 中纵梁（b×h） 顶纵梁（b×h） 边墙 中柱 截面尺寸（mm） 700、1200 400、500、600 700 1400×1800、1200×2200、 1000×800、1000×1150、 1000×1400、 700、800 Φ800、700×700（暗柱） 4

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第二章 施工前准备

2.1 技术准备

2.1.1审图

施工前认真查看图纸，做好图纸审查记录，并在开工前期组织图纸会审，将图纸会审记录、设计交底记录及设计答疑文件等形成正式归档文件。编写切实可行的模板施工方案，并根据相关规范及图纸找出模板施工中的难点，做到重点突出。 2.1.2交底

项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工程部和质量部参加监督。 2.2 测量准备

轴线标高控制：根据平面控制网线，在垫层上放底纵梁控制轴线。板砼浇筑完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。

模板定位：弹出墙边线、柱边线、标高线和模板控制线、洞口位置线，做到五线到位。

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2.3管理人员及劳务人员培训

项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案、措施交底（包括书面和口头）外，每项工艺施工前组织一次全项目部人员及分包管理人员参加的技术培训及交底会。

第三章 模板的设计和配置

3.1各部位设计形式

1、站台支撑墙与站台板模板的设计形式

顶托站台板或恢复的人防结构板Φ48钢管站台板或恢复人防结构支撑墙底板站台支撑墙与站台模板、人防恢复模板与支撑系统图

2、与区间接口段模板的设计形式

接口长1.4m。施工时模板采用200mm×1500mm的小钢模板进行拼装，利用Ⅰ20工字钢加工成隧道结构尺寸的方式支撑。车站与区间接口的模板支撑体系见下图：

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工字钢钢环满堂脚手架地基提前加固车站与区间接口模板支撑体系图

\\

3、 梁板交汇处脚手架模板设计形式

拉杆梁

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4、侧墙、中（顶）板模板的设计形式

A节点B节点站台和站厅层侧墙、中板（顶板）模板支撑体系图模板（钢板或竹胶板）中板（顶板）150×150方木侧顶托墙模板（竹胶板）150×150方木顶托脚手架水平钢管Φ48钢管脚手架立杆钢管A节点大样

B节点大样

5 阴、阳角支模加固设计形式

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阴角处支模加固示意图

阳角处支模加固示意图

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第四章 模板脚手架计算书

4.1 测墙模板验算

砼墙高3m，采用坍落度90mm的普通砼，砼重力密度rc=24kN/m3浇筑砼速度V=2.5m/h，浇筑入模温度T=20℃ 强度验算

砼对模板的最大侧压力 F=0.22rct10?1?2v2

查表得?t2002001=1 ?2=1 0=T?15=

20?15

F=0.22×24kN/m3×20020?15×1×1×

2.5

=47.7 kN/m2

F=r2c H=24kN/m3×3m=72 kN/m 二都取小 最大侧压力为47.7 kN/m2 有效压头高度h=

Fr=

47.7c24=2m

砼侧压力设计值=4.47 kN/m2×1.2=57.2 kN/m2

钢模板采用两条纵肋间距0.3m,三条横肋间距0.375m取其中0.3m×0.375m方格按照四边固结板作为计算单元 查表得n= lxl=

30037.5=0.8

y

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， 中铁十八局集团

MyqMxMxoMyoq

四边固定板计算简图

MX=-0.0664 L2(L=0.3)

2 =57.2×0.3=-0.34 KN.m

M0x=0.0271×57.2×0.3=0.14KN.m

?33212W= 1=×0.3×0.375=7.03×10m bh66x比较得到跨中时M大

X?x=M==

x0.34?107.03?1026=0.05 N/mm

222W6xMy=-0.559×9L=0.0144×57.2 kN/m×0.3=-0.29KN.m

mM0y2=0.0144×9L=(-0.0559)×57.2×0.3=0.074KN.

y2

比较得到M最大

w?16bh?216?375?30026=5.6×10mm

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?M==0.05 N/mm y=65.6?10Wyy0.34?1062刚度验算 Bc?Eh3212(1?v)=

2.1?10?312(1?4530.32=5.19×10 N/mm

47.75.195)ω=0.00182×符合要求.

qlB=0.00182×

c0.3=0.135mm＜0.75mm

?10544.2 顶板模板验算

顶板厚700mm,模板采用15mm厚竹胶板,采用100×100mm方木作为次龙骨间距300mm,主龙骨采用100×150mm方木间距1200mm，取1m为计算单元, 按照三等跨连续梁力学模型验算。 顶板标准荷载：

顶板模板自重力： 1.2 KN/m

顶板砼自重力: 24×0.7=16.8 KN/m 顶板钢筋自重力: 1.1×0.7=0.77 KN/m施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m 施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m22222

永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其

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支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为：

q1＝[(1.2＋16.8＋0.77)×1.2＋2.5×1.4]×1.0＝26.024KN/m q2＝(1.2＋16.8＋0.77)×1.2×1.0＝22.524KN/m q3＝(1.2＋16.8＋0.77)×1.0＝18.77KN/m 设计集中荷载为: p＝2.5×1.4＝3.5KN 强度计算

当施工荷载用均布作时，查询《建筑施工计算手册》得到最大弯矩内力系数为0.101，则 M1＝内力系数×ql

12 ＝0.101×26.024×0.3＝0.23KN.m

均布荷载下模板计算简图

当施工荷载集中作用于跨中时，跨中弯矩内力系数取0.025和0.175， 则M2＝内力系数×ql＋内力系数×

222pl

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＝0.025×22.524×0.3＋0.175×3.5×0.3＝0.23KN.m

集中荷载下模板计算简图 比较取Mmax＝0.23KN.

w?16bh?2216?1000?152=37500mm

62则δm＝

MmaxWn＝0.23×10/37500=6.13 N/mm

挠度验算 I＝

112bh3＝

112?1000?153＝281250mm E=9.5×10/mm

432

模板刚度计算简图 ω＝内力系数×

q3l4100EI

43＝0.677×18.77×300/100×9.5×10×281250=0.569mm ω＜[ω]＝

l400＝0.75mm符合要求.

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中铁十八局集团 4.3 次龙骨验算

采用100×100mm方木作为次龙骨间距300mm,主龙骨采用100×150mm方木间距1200mm，取300mm为计算单元, 受力分析最不利原则出发，按照单跨两端悬臂梁力学模型验算。 标准荷载：

顶板模板自重力： 1.2 KN/m

顶板砼自重力: 24×0.7=16.8 KN/m 顶板钢筋自重力: 1.1×0.7=0.77 KN/m施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m 施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m22222

永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为： q1＝[(1.2＋16.8＋0.77)×1.2＋2.5×1.4]×0.3＝7.807KN/m q2＝(1.2＋16.8＋0.77)×1.2×0.3＝6.7572KN/m q3＝(1.2＋16.8＋0.77)×0.3＝5.631KN/m 设计集中荷载 p?2.5×1.4=3.5 KN

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中铁十八局集团 强度验算

当施工荷载用均布作时，n= 1=300/1200=0.25

ll

均布荷载下次龙骨计算简图 支座弯矩: MA＝q1l1

2＝?×7.807×0.3＝﹣0.35KN.m

21212跨中弯矩: MA＝q1l (1－4 n2)＋

881822121pl

18＝×7.807×1.2×[1－4×0.25]＋×3.5×1.2=1.579KN.m 当施工荷载集中作用于跨中时，n= 1=300/1200=0.25

ll支座弯矩: MA＝

121ql2221

?×6.7572×0.3＝﹣0.3KN.m

2

集中荷载在跨中时次龙骨计算简图

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跨中弯矩: MA＝q2l (1－4 n2)＋

88182121pl

18＝×6.7572×1.2×[1－4×0.25]＋×3.5×1.2=1.96KN.m 比较Mmax＝1.96KN.m

16bh?22w?16?100?1002=166667mm

6则δm＝

MmaxWn＝1.96×10/166667=11.76N/mm

2刚度验算 I＝

次龙骨刚度计算简图 端部挠度 ωC＝

q3l1l3112bh3＝

112?100?1003＝8333333mm E=9.5×10/mm

43224EI(﹣1＋6 n＋3n3)=(5.631×300×1200/24×9.5×10×

3338333333)×[-1＋6×0.25＋3×0.25]=0.84mm ωC＜[ω]＝

l400＝3mm

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中铁十八局集团 跨中挠度 ωE＝

q3l4384EI(5－24n2)= (5.631×1200/384×9.5×10×8333333)

243×(5-24×0.25)=1.33mm ωE＜[ω]＝

l400＝3mm

刚度满足要求. 4.4 脚手架计算

顶板厚700mm,模板取用4000×4000mm竹胶板作为计算单元,顶层层高4150mm,方木100×150mm、100×100mm作为主次龙骨

?48×3.5mm钢管作为模板支架.

模板支架荷载

竹胶板自重力 1.2KN/m 主次龙骨自重力 1.35 KN/m 混凝土自重力 24×0.7=16.8 KN/m 钢筋自重力 1.1×0.7=0.77 KN/m 杆件自重力 1.4 KN/m 施工荷载 2.5 KN/m

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合计 24.02 KN/m

钢管立于交叉处,每格面积1.2×1.2=1.44m则每根立杆承受的荷载为24.02 KN/m×1.44m=34.6 KN

?2248×3.5mm钢管 A=489mm

2回转半径

i?d2?4d=48122?441=15.8mm

2采用钢管16根,步距1200mm设置三道,并适当设立剪刀撑.

扣件荷载计算简图 按照强度计算??NA=

35600489=72.8 N/mm＜215 N/mm

22按照稳定性计算扣件的受压应力按偏心1/3钢管直径e==

D3=

483=16mm

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?48×3.5mm钢管偏心率??eAW=16489507.5=15.4 连墙体布置为二步

三跨 查表得?=1.5 k=1.155 h=1200mm 则计算长度

l?k?h=1.155×1200×1.5=2079mmlr207915.4

长细比??==135

查表得?=0.371 则?＝N?A=

359000.371?489=197N/mm＜215 N/mm

22符合要求. 4.5 梁模板验算

选取顶纵梁1000×1400mm进行验算,梁位置主次龙骨及脚手架间距均做加密处理.模板采用15mm厚竹胶板,采用100×100mm方木作为次龙骨间距200mm,主龙骨采用100×150mm方木间距600mm，取1m为计算单元, 按照三等跨连续梁力学模型验算。 梁标准荷载：

顶板模板自重力： 1.2 KN/m 顶板砼自重力: 24×1.4=33.6KN/m 顶板钢筋自重力: 1.1×1.4=1.54 KN/m222

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施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m 施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m22

永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为：

q1＝[(1.2＋33.6+＋1.54)×1.2＋2.5×1.4]×1.0＝47.108KN/m q2＝(1.2＋33.6＋1.54)×1.2×1.0＝26.024KN/m q3＝(1.2＋33.6＋1.54)×1.0＝36.34KN/m 设计集中荷载为: p＝2.5×1.4＝3.5KN 强度计算

当施工荷载用均布作时，查询《建筑施工计算手册》得到最大弯矩内力系数为0.101，则 M1＝内力系数×ql

12 ＝0.101×47.108×0.2＝0.19KN.m

均布荷载下模板计算简图

2 21

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当施工荷载集中作用于跨中时，跨中弯矩内力系数取0.025和0.175， 则M2＝内力系数×ql＋内力系数×

22pl

＝0.025×43.608×0.2＋0.175×3.5×0.2＝0.16KN.m

集中荷载下模板计算简图 比较取Mmax＝0.19KN.

w?16bh?2216?1000?152=37500mm

62则δm＝

MmaxWn＝0.19×10/37500=5.07N/mm

挠度验算 I＝

112bh3＝

112?1000?153＝281250mm E=9.5×10/mm

432

模板刚度计算简图 ω＝内力系数×

q3l4100EI

43＝0.677×36.34×200/100×9.5×10×281250=0.147mm

22

中铁十八局集团 ω＜[ω]＝

4.6 梁次龙骨验算

采用100×100mm方木作为次龙骨间距200mm,主龙骨采用100×150mm方木间距600mm，取200mm为计算单元, 受力分析最不利原则出发，按照单跨两端悬臂梁力学模型验算。 梁标准荷载：

顶板模板自重力： 1.2 KN/m 顶板砼自重力: 24×1.4=33.6KN/m 顶板钢筋自重力: 1.1×1.4=1.54 KN/m施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m 施工人员及设备(均 布荷载 ) 2.5 KN/m

永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，取1m为计算单元，则设计均布荷载分别为： q1＝[(1.2＋33.6+＋1.54)×1.2＋2.5×1.4]×0.2＝9.42KN/m q2＝(1.2＋33.6＋1.54)×1.2×0.2＝5.2KN/m

22222l400＝0.5mm符合要求.

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q3＝(1.2＋33.6＋1.54)×0.2＝7.268KN/m 设计集中荷载为: p＝2.5×1.4＝3.5KN

强度验算

当施工荷载用均布作时，n= 1=200/600=0.33

ll

均布荷载下次龙骨计算简图 支座弯矩: MA＝q1l1

2＝?×9.42×0.2＝﹣0.188KN.m

21212跨中弯矩: MA＝q1l (1－4 n2)＋

881822121pl

＝×9.42×0.6×[1－4×0.33]＋×3.5×0.6=0.5KN.m

81当施工荷载集中作用于跨中时，n= 1=200/600=0.33

ll支座弯矩: MA＝

121ql22221

?×5.2×0.2＝﹣0.1KN.m

集中荷载在跨中时次龙骨计算简图

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跨中弯矩: MA＝q2l (1－4 n2)＋

881822121pl

＝×5.2×0.6×[1－4×0.33]＋×3.5×1.2=0.66KN.m

81比较Mmax＝0.66KN.m

16bh?2w?16?100?1002=166667mm

6则δm＝

MmaxWn＝0.66×10/166667=3.96N/mm

2刚度验算 I＝

次龙骨刚度计算简图 端部挠度 ωC＝

q3l1l3112bh3＝

112?100?1003＝8333333mm E=9.5×10/mm

43224EI(﹣1＋6 n＋3n3)=(7.268×200×600/24×9.5×10×

3338333333)×[-1＋6×0.33＋3×0.33]=0.18mm ωC＜[ω]＝

l400＝1.5mm

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中铁十八局集团 跨中挠度 ωE＝

q3l4384EI(5－24n2)= (7.268×600/384×9.5×10×8333333)

243×(5-24×0.33)=0.07mm ωE＜[ω]＝

l400＝1.5mm

刚度满足要求. 4.7 梁侧模板验算

梁高1400mm,100×100mm方木作为次龙骨间距200mm,主龙骨采用100×150mm方木间距300mm,采用拉杆连接.采用坍落度

90mm的普通砼，砼重力密度浇筑入模温度T=20℃

rc=24kN/m3浇筑砼速度V=2.5m/h，

砼对模板的最大侧压力 F=0.22rc查表得?1=1 ?2=1 t0=F=0.22×24kN/m3× =47.7 kN/m2

20020?15t0??v2

121200T?15=

20020?15

×1×1×

2.5

F=rc H=24kN/m3×1.4m=33.6kN/m2 二都取小 最大侧压力为33.6 kN/m2 有效压头高度h=

Fr=

c33.624=0.15m

砼侧压力设计值=33.6 kN/m2×1.2=40.32 kN/m2

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取三跨作为计算单元,按照三等跨连续梁力学模型验算 ,跨中弯距和支座弯距进行验算

均布荷载下模板计算简图 查表得最大弯距系数为0.08 M1＝内力系数×ql

＝0.08×40.32×0.2＝0.13KN.m

16bh?222w?16?1000?152=37500mm

62则δm＝

MmaxWn＝0.13×10/37500=3.47N/mm

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第五章 模板加工使用相关规定

5.1模板加工

1、 钢模板的槽板制作应采用专用设备冷轧冲压整体成型的生产工艺沿槽板纵向,两侧的凸棱倾角应严格按标准图尺寸控制. 2、 钢模板槽板边肋上的U 形卡孔和凸鼓应采用机械一次或分段冲孔和压鼓成型的生产工艺

3、 钢模板的组装焊接应采用组装胎具定位及按先后顺序焊接,钢模板组装焊接后对模板的变形处理宜采用模板整形机校正当采用手工校正时不得损伤模板棱角且板面不得留有锤痕

4、 钢模板及配件的焊接宜采用二氧化碳气体保护焊当采用手工电弧焊时应按照现行国家标准手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸GB 985 的规定焊缝外形应光滑均匀不得有漏焊焊穿裂纹等缺陷并不 宜产生咬肉夹渣气孔等缺陷.

5、 选用焊条的材质性能及直径的大小应与被焊物的材质性能及厚度相适应.

6、 U 形卡应采用冷作工艺成型其卡口弹性夹紧力不应小于1500N, U 形卡L 形插销等配件的圆弧弯曲半径应符合设计图的要求且不得出现非圆弧形的折角皱纹. 5.2模板施工质量要求

模板工程施工质量将按以下要求执行：

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1、支模前应先根据设计图纸弹出模板边线及模板的控制线，电梯井的内墙面不但要弹出模板边线和模板控制线，而且要在上下设多个控制点，上下相对应控制点连线的垂直度应通过测量一起检查，墙面模板检查和验收通过这些相对应控制点的连线。

2、模板的接缝和错位不大于2.5mm，对于跨度大于8m的板及梁，需在跨中预留1‰～3‰的沉落量。

3、柱模下部预留一个小洞，模内垃圾采用水冲，吸尘器通过小孔进行清理，清理完毕后柱模下脚外侧采用水泥砂浆护壁，防止漏浆。

钢模板施工组装质量标准(mm)

项目 两块模板之间拼接缝隙 相邻模扳面的高低差 组装模板板面平面度 组装模板板面的长宽尺寸 组装模板两对角线长度差值

5.3 模板的拆除：

1、模板拆除时间应满足有关规范要求。非承重模板拆除时，其结构强度应不小于2.5MPa，承重模板拆除时，跨度在8m以上的结构，必须在混凝土强度达到100%后方可进行。

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允许偏差 ≤2.0 ≤2.0 ≤ 2.0(用2m 长平尺检查) ≤ 长度和宽度的1 1000 最大4.0 ≤对角线长度的l 1000 最大7.0

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①、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。

②、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪力撑。

沈阳站站位于沈阳位于沈阳火车站站前广场下、胜利北街与中华路交口处，车站沿中华路布置，基本呈东西走向，车站北侧为沈阳饭店，西侧为沈阳火车站，西南方是长客南站，南侧为沈铁大旅社，东南侧为沃尔玛购物广场，东北侧为置力大厦，车站西侧的结构上方为纪念碑（目前已拆除），纪念碑下方为地下两层人防工程，结构西南侧为地下一层的沈阳站地下出站厅。

车站位于直线上，纵向坡度为百分之二。本站为明、暗挖结合双层岛式车站，站台宽度为12米。站前广场部分采用明挖法施工，主体为四层矩形结构，胜利大街及中华路下的主体结构采用洞桩法施工，主体采用双层拱顶直墙结构，

车站共设4个出入口和3个风道，根据车站两端盾构区间施了了就工的需要，车站西侧需设置盾构调头井。1#风道采用明挖法施工，2#风道采用CRD法施工，3#风道采用洞桩法施工，车站的1#、3#、4#出入口处斜坡段采用明挖法施工外，其余采用矿山法施工，2#出入口结合1#风道采用明挖法施工。

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