预应力混凝土简支梁桥工程施工毕业设计

预应力混凝土简支梁桥工程施工毕业设计

一、工程概况及构造布置

（一）工程概况

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（二）设计资料

1、桥梁跨径及桥宽

标准跨径：20m（墩中心距离）

主梁全长：19.96m

计算跨径：19m

桥面净宽：7m(行车道板)+2×0.75m=8.5m

2、设计荷载

公路Ⅰ级荷载，人群荷载3.0 kN/m2，每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为1.52kN/m和4.99kN/m。

3、材料及工艺

混凝土：主梁用C50，栏杆及桥面铺装用C40。

预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及混凝土桥涵设计规》（JTG D62—2004）的Φs2.9钢绞线，每束6根，全梁配5束，

普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。

按后法施工工艺制作主梁，采用径50mm、外径65mm的预埋波纹管和夹片锚具。

4、设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTGBOI-2003），简称《标准》；（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规》（JTJ D60-2004），简称《桥规》；

（3）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTJD62-2004），简称《公预规》。

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5、基本计算数据

注：考虑混凝土强度达到C50时开始拉预应力钢束。

和

分别表示钢束拉时混凝土的抗压、抗拉

标准强度，则ck

f '=29.6Mpa ，

tk

f '=2.51Mpa 。

（三）横断面布置

1.主梁间距与主梁片数

主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。本设计主梁翼板宽度为1700mm，由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面（上翼板宽度bi=1600mm）和运营阶段的大截面（上翼板宽度bi=1700mm）。净—7m+2×0.75m =8.5m的桥宽选用五片主梁，如图1所示。

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图1 结构尺寸图（尺寸单位：mm）

2.主梁跨中截面主要尺寸拟定

（1）主梁高度

预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度有受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加宽，而混凝土用量增加不多。综上所述，本设计中取用1300m的主梁高度是比较合适的。

（2）主梁截面细部尺寸

T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制T梁的翼板厚度取用140mm，翼板根部加厚到220mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。

在预应力混凝土梁中腹板主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，

同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。腹板厚度取180mm。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10%~20%为合适。考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多排三束，同时还根据《公预规》9.4.9条对钢束间距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为500m，

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高度为150mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度过80mm，以减小局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图（见图2）。

（3）计算截面几何特征

将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特征列表计算见表2。

图2 跨中截面尺寸图

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注：大毛截面形心至上缘距离：

231318.7

42.62()

5428

i

s

i

S

y cm A

===

∑

∑

小毛截面形心至上缘距离：

244112

51.63()

4728

i

s

i

S

y cm

A

===

∑

∑

(4) 检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上）

上核心距：

11426305.8

24.09()

5428(13042.62)

s

x

I

k cm

A y

===

??-

∑

∑

下核心距：

11426305.8

49.39()

542842.62

x

s

I

k cm

A y

===

??

∑

∑

截面效率指标：ρ=

24.0949.39

0.570.5

130

s x

k k

h

++

==>

表明以上初拟的主梁中截面是合理的。

（四）横截面沿跨长的变化

如图1所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端680mm围将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从四分点附近（第一道横隔梁处）开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度变开始变化。（五）横隔梁的设置

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模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道路中横隔梁；当跨度较大时，应设置较多的横隔梁。本设计在桥跨中点和三分点、四分点、支点处共设置五道横隔梁，其间距为4.75m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部220mm，下部200mm；中横隔梁高度为1160mm，厚度为上部160mm，下部140mm。详见图1所示。

二、主梁作用效应的计算

(一) 永久作用效应计算

1.永久作用集度

（1）预制梁自重

中截面段主梁的自重（四分点截面至跨中截面，长4.75m）：

G(1)=0.4728×25×4.75=56.145 (kN)

马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长3.75m）：

G(2)≈(0.75952+0.4728)×3.75×25/2=57.765(kN) 支点段梁的自重（长1.48m）：

G(3)=0.75952×25×1.48=28.102kN)

边主梁的横隔梁自重

中横隔梁体积：

0.15×（1.01×0.7-0.4×0.08×0.4-0.4×0.14×0.16）=0.0740(m3)

端横隔梁体积：

0.21×(1.16×0.35-0.4×0.×0.24)=0.0843(m3)

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/47jq.html